... 4.6.2.1.4c Các mép ngang 110 4.6.2.1.5 Phân bố tải trọng bánh xe 110 4.6.2.1.6 4.6.2.1.6 tính toán hiệuứng lực .110 4.6.2.1.7 Hiệuứngkếtcấukhungmặtcắtngang 111 ... kếtcấu phần có chiều cao không đổi Chiều cao tối thiểu (gồm mặt cầu) (Khi dùng cấu kiện có chiều cao thay đổi phải hiệu chỉnh giá trị có tính đến Kếtcấu phần thay đổi độ cứng tơng đối mặtcắt ... áp lực ngang gây đất đợc kếtcấu hay phận kếtcấu giữ lại có xu hớng dịch chuyển khối đất Lăng thể đất chủ động (Active earth Wedge) Lăng thể đất có xu chuyển dịch kếtcấu hay phận kếtcấu giữ...
... lực lên mặt đất sát đáy móng phân bố phản lực đất tác dụng ngược lại vào mặt đế móng, loại lực lực mặt ( lực/ chiều dài) có giá trị theo định luật Newton CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG MÓNG ... Cọc nhồi: c Hệ số dọc theo thân cọc phương ngang tính sau: Trong đó: ksv: Hệ số thân cọc theo phương ứng (kG/cm3) ksh : Hệ số thân cọc theo phương ngang (kG/cm3) α : Hệ số điều chỉnh mũi cọc ... xác định nội lực Tính theo mô hình đàn hồi liên kết lò xo a Mô hình móng băng Hệ số (ks = 1200 T/m3) Kết Lực cắt CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG MÓNG BĂNG TRÊN NỀN ĐÀN HỒI Các phương pháp...
... (COMBO8) Kết biểu đồ mômen: Biểu đồ bao mômen (ENVE) CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG Tải trọng thân (TLBT) Tải trọngứng chưa kể TLBT kếtcấu (hệ ... (HT3) Kết biểu đồ mômen hoạt tải gối (HT4) Kết biểu đồ mômen hoạt tải gối (HT5) CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ DẦM LIÊN TỤC CHỊU TẢI PHÂN BỐ ĐỀU Kết biểu đồ mômen hoạt tải gối (HT6) Kết biểu ... ĐỀU Kết biểu đồ mômen tĩnh tải (TT) Kết biểu đồ mômen hoạt tải chất đầy (HT1) Kết biểu đồ mômen hoạt tải chất nhịp lẻ (HT2) CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ DẦM LIÊN TỤC CHỊU TẢI PHÂN BỐ ĐỀU Kết...
... hình d ng kích thư c m t c t ngang l p ñá ba lát ñư ng th ng ñư ng tiêu chu n 1435 mm Trong ñó: 152 e- Chi u r ng vai ñá h- Chi u dày l p ñá ba lát Hình 1-36 M t c t ngang l p ñá ba lát ñư ng th ... ng nh c a ñinh móc lên 30% tăng s c ch ng ñ p ngang lên 20% ð i v i tà v t g thông m i, l c ghìm gi ch ng nh c a ñinh móc 2000 kg, l c ch ng ñ p ngang b ng 0,75 l c ch ng nh ð i v i ñinh vít ... v t ñ u tăng di n tích truy n l c xu ng tà v t T m ñ m có tác d ng truy n l c ngang cho t t c ñinh, m t ph n l c ngang s b tiêu hao ma sát gi a tà v t t m ñ m T m ñ m ñ m b o ñ nghiêng c a ray...
... ghìm gi ñ ray h bánh vào tà v t (trong khe h M) nên v n ph i ch p nh n Ray h bánh nên ñ t nghiêng ngư c chi u v i ñ nghiêng c a ray b ng ñ ch ng l c ñ y ngang t t Trong trư ng h p n u bán kính ... 2.3.5.3 Ki m tra siêu cao ñ m b o n ñ nh ngang c a toa xe ñư ng cong M cñ n ñ nh ngang c a toa xe ñư ng cong ñư c ñánh giá b ng h s n ñ nh n S1 n= e (2-24) Trong ñó: S1: kho ng cách tim ray e: ð ... t v i giá xe c ñ nh Các bánh có th quay ngang m t góc r t l n, vi c n i ti p c a ñ u máy ch b kh ng ch b i kho ng cách tr c c ñ nh 172 Hình 2-10 ð dơ ngang c a ñôi bánh xe 2.3.2 N i ti p c a...
... b n lư i ghi ñ t m t t m s t ngăn cách, ñ lư i ghi có th b ngang, l p lách ph i u n cong kho ng 8mm ð ñ m b o b ghi, lư i ghi d ch ngang s không làm cho ph n l p lách b u n b b th ng l i, l ñinh ... 19’12” 6,250 12 04’18” 7,70 3.3 TÀ V T GHI Trong ghi dùng tà v t g lo i I cho b ghi ray P43 tr lên, tà v t g lo i II dùng cho ghi ray P38 tr xu ng Trong b ng ( 3-3 ) gi i thi u kích thư c tà ... ng, gi ng th nh t ñ u lư i ghi ñư c n i v i máy b ghi Máy b ghi dùng ñ ñi u n lư i ghi di ñ ng ngang, gi ghi v trí xác tàu ch y qua C u t o c a máy b ghi ph i ñơn gi n, d l p ráp, d s d ng Máy...
... n c c u ray không cho di ñ ng d c n, l c c n ngang n n ñá dăm có tác d ng ngăn c n c c u ray di ñ ng theo hư ng ngang, ngăn ch n ñư ng ray phình ngang ho c bung ñư ng L c c n d c m i tà v t BT, ... tăng hay gi m ng su t ray σt = 25∆t KG/cm2 = 2,5∆t (MPa) L c nhi t ñ m t ray: Pt = σt.F (KN) (4-3) Trong ñó : F ti t di n c a ray (cm ) Ví d : Ray P43 có F = 57cm2; Pt = 14∆t (KN) Khi nhi t ñ tăng ... ray phát sinh ng su t nhi t Theo ñ nh lu t Huk, ta tính ng su t nhi t ray là: σt = Eε = E.∆l/l Trong ñó (4-1) E: Modun ñàn h i c a thép E = 2,1.10 KG/cm = 2,1.105Mpa l : Chi u dài ray (m) ∆l...
... cú ủ d c ngang) ho c ủ t bờn n n ủ ng (n u ủ d c ngang c a m t ủ t < 1/10) H ủ u ph i ủo thụng v i c u, c ng ủ thoỏt n c, vỏch h ủ u phớa n n ủ ng cú ủ d c 1:1,5 cũn phớa ngoi l 1:1 D c ngang ủỏy ... ủ a ch t thu bỡnh th ng Trờn hỡnh (5-7) bi u th tr c ngang ủ nh hỡnh n n ủ p, hai bờn cú rónh thoỏt n c - Giao ủi m gi a tr c ủ i x ng tr c ngang v i ủo n th ng ủi qua mộp ủ ng g i l tim ủ ng ... 5-7 Tr c ngang ủ nh hỡnh n n ủ p cú rónh bờn - ng n i cỏc ủi m tim g i l ủ ng tim c a n ủ ng - Cao ủ m t ủ t thiờn nhiờn c a n n ủ ng l cao ủ c a ủi m D (giao ủi m c a tr c ủ i x ng tr c ngang...
... cú dng na cng (liờn kt cú cng hu hn) phự hp vi cụng ngh thi cụng xõy dng mặtcắt lõi cứng tiết diện kín mặtcắt lõi cứng tiết diện hở Hỡnh 2.2: S cụng xụn xp x 2.1.1 Ma trn cng ca phn t cú ... tng ng vi cỏc dng ti trng khỏc M xo Ti trng S Ti trng Ti trng tng Mt ct ngang phõn ngang phõn kt tit din b u b tam giỏc cu ngang M xo trung ti trung trờn ti nh cỏc mc nh sn x y x y x y xo xo ... hng n chuyn v ngang v xoay ti nh ca kt cu nhiu tng 3.1.1 Gii thiu mc ớch Mc ny s dng phn mm ETABS kho sỏt s nh hng ca yu t n chuyn v ngang v chuyn v xoay ti nh h kt cu chu ti trng ngang gm: s...
... c ph c Trong tương lai, vai trò c a Chính ph gi ng m t “hu n luy n viên” t o cho doanh nghi p tư nhân môi trư ng t t nh t nh m sáng t o phân ph i tri th c 3.2 Kinh nghi m c a In ônêsia Trong vòng ... thông d c ngang lãnh th c nư c, n i vùng khó khăn v i vùng kinh t tr ng i m trung tâm ô th l n; phát tri n h th ng giao thông giao lưu qu c t Phát tri n m ng lư i giao thông v n t i t o c b khung ... kinh t công nghi p ang n i lên khác, nhiên v n l c h u so v i n n kinh t công nghi p phát tri n Trong b i c nh n n kinh t thông tin d a tri th c hi n nay, Chính ph Hàn Qu c ang hư ng t i nh ng...
... trị số “suất cắt đường dây” tức số lần cắt đường dây có chiều dài 100 km: n cđ = (0,06 ÷ 0,09) ⋅ h ⋅ n ngs ⋅ νpd ⋅ η (lần) (1-4) Treo dây chống sét biện pháp hiệu việc giảm số lần cắt điện đường ... áp cảm ứng, biên độ điện áp cảm ứng vượt mức cách điện đường dây (U50%) gây phóng điện cách điện đường dây Số lần phóng điện điện áp cảm ứng chiều dài 100 km đường dây hàng năm: N pđ = Trong đó: ... Khoảng cách thẳng ứng từ dây dẫn đến mặt đất chế độ làm việc bình thường không nhỏ 7m với khu vực dân cư Như độ võng dây dẫn ta lấy f dd = 4,5 m, độ võng dây thu sét ta lấy f cs = m (trong chế độ...
... trò liên kết hai hệ thống hệ kếtcấu sàn Kếtcấu sàn dầm (sàn sờn) đợc sử dụng phổ biến cho công trình nhà cao tầng Khi dùng kếtcấu sàn dầm độ cứng ngang công trình tăng chuyển vị ngang giảm ... thép kết hợp chịu lực Trong trình làm việc, hệ thống khung chủ yếu chịu tải trọng ứng, hệ thống vách, lõi chủ yếu chịu tải trọngngang Bên cạnh dới tác dụng tải trọng ngang, khung chịu cắt chủ ... 5574-1991 Kếtcấu bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 195:1997 Nhà cao tầng - thiết kế cọc khoan nhồi Tài liệu tham khảo: Phân tích thiết kế kếtcấu phần mềm SAP 2000- Bùi Đức Vinh Kếtcấu bê...
... 42m tính từ mặt đất tự nhiên, tức cắm vào lớp 10 đoạn 2m (lớp cuội sỏi lẫn cát sạn trạng thái chặt đến chặt) *Xác định kích thớc đài cọc: Dự định đặt mặt đài độ sâu 1,45 m (cách mặt đất tự nhiên ... tiết diện ngang cọc, m2 mf : hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc phụ thuộc vào phơng pháp tạo lỗ khoan, lấy theo bảng A.5 TCXD 205 : 1998, lấy mf = 0,6 fi : Ma sát bên lớp đất i mặt bên thân ... là: (2000-2.50)/18 = 100 mm Chiều dài thép: L=4900mm Thép theo phơng cạnh ngắn đặt cấu tạo 20 a200 Thép cấu tạo khung đài chọn 16 a200 để thi công thuận tiện 58 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU...
... DT(20x30)cm Mặtkêt cấu: Mặtkêtcấu đợc lập nh sơ đồ 28 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU Khi ta có: - Chiều dài hình học thang: l = 1490 + 3000 = 3349 mm l = 3,35 m - Góc nghiêng thang so với phơng ngang ... nhịp đợc kéo dài neo gối dầm bao quanh ô Thép chịu mô men dơng đợc cấu tạo dới dạng thép mũ, đợc cắt dựa theo nguyên tắc l=1/4.ln Trong l khoảng cách từ đầu cốt thép đến mép dầm, l n khoảng cách ... khoảng cách tính đến trục dầm biên theo phơng cạnh ngắn ô Cốt giá lấy theo cấu tạo a200 Bố trí thép cụ thể xem vẽ kếtcấu sàn Ô S2 Kích thớc: l1 = 1,6 m l2 = m Xét tỉ lệ: = l2 = = 2,5 > l1 1,6...
... b - t *Khả chịu nén: Nu- Khả chịu nén tâm Na- Khả chịu nén lệch tâm tiết diện đặt cốt thép đối xứng trạng thái cân biến dạng Nu = 0,45.fc Ac + 0,87.fy.As ; Na = 0,25.fc.b.d1 *Nội lực tính đổi: ... 6290 = 25152,5 kGm bo 55 - Độ lệch tâm tơng đơng: eo = 2515250 M + eng= + 3,2= 7,25 cm N 621510 Trong eng độ lệch tâm ngẫu nhiên = max(2, h/25) = max (2,80/25)=3,2 cm *Tính cốt thép: = eo 7,25 ... cm2 = 117,81 100% =2,45% 4800 Bố trí thép dọc thép đai cho cột đợc thể nh hình bên: 1.2.2 Các cấu kiện lại: Dựa nguyên lý tính toán trên, việc tính toán cốt thép hoàn toàn tơng tự cho phần tử...
... TỐT NGHIỆP M PHẦN KẾTCẤU 1140000 ⇒ Fa = R γ h = 2800.0,91.53 = 8,4 cm2 a o Chọn dùng 2φ25+1φ22 có Fa = 13,62 cm2 µ= Fa 12,31 100% = 100% = 1,26% > µmin b.ho 30.33 b Cốt đai Lực cắt lớn xuất dầm ... 100% = 100% = 0,36 % > µmin b.ho 30.55 b Cốt đai Lực cắt lớn xuất dầm lấy từ bảng tổ hợp Q = 5,94 T 40 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHẦN KẾTCẤU Kiểm tra điều kiện không phá hoại: điều kiện thoả ... ( ⇒ ) ( γ = 0,5 + − A = 0,5 + − 2.0,002 M 300000 Fa = = R a γ ho 2800.0,991.57 = 1,89 cm PHẦN KẾTCẤU ) = 0,991 Chọn dùng 2φ22 có Fa = 6,28 cm2 µ= Fa 6,28 100% = 100% = 0,36% > µmin b.ho 30.57...
... 1 KHÁI NIỆM MÔN HỌC Định nghiã: Cơ học kếtcấu (CHKC) môn khoa học Lý thuyết – Thực nghiệm trình bày phương pháp tính toán kếtcấu độ bền, độ cứng độ ổn định nguyên nhân khác nhau: tải trọng, ... bền, cứng, ổn định SƠ ĐỒ TÍNH CỦA CÔNG TRÌNH Sơ đồ tính = Sơ đồ công trình + giả thiết đơn giản hoá E, A, I MỞ ĐẦU SƠ ĐỒ TÍNH CỦA CÔNG TRÌNH Các giả thiết gồm: - Thay trục thanh; & vỏ mặt trung ... Theo sơ đồ tính: a) Dầm c) Khung MỞ ĐẦU b) Dàn d) Vòm PHÂN LOẠI CÔNG TRÌNH (TT) Theo sơ đồ tính (tt): Hệ phẳng: cấu kiện lực nằm mặt phẳng Hệ không gian: Không phẳng Trong thực tế chủ yếu hệ...