gđtt loại 3 2 cấu tử hòa tan vô hạn ở trạng thái lỏng hòa tan có hạn ở trạng thái rắn có chuyển biến cùng tinh
Thiết kế máy chế biễn sữa
Ngày tải lên :
13/06/2013, 14:58
... Sữa bột gầy 34 75 10 425 31 27 500 Chất béo sữa 1101 ,24 33 03, 72 991116 Chất ổn định 28 5 ,22 855,66 25 6698 Đường 430 8. 83 129 26,49 38 77947 Men 0,1076 0 , 32 28 96,84 Nước 26 9 03, 25 80709,75 24 2 129 25 • - - ... 120 0 × 1500 Φ =31 00- H= 5460 30 15 × 130 0 × 25 75 08 01 01 03 3500 × 22 50 × 20 00 Φ= 23 5 0- H= 30 00 t 22 40 × 1400 × 1080 1800 × 400 × 1700 01 04 01 01 Φ= 23 5 0- H= 30 00 t 08 01 02 05 1 928 × 520 × 1 420 ... lượng 125 0 × 910 × 1065 Φ 23 5 0- H= 30 00 Φ =100-L= 30 0 820 × 510 × 1170 23 3 0 x 850 x 1550 02 04 02 02 03 1700 × 901 × 20 00 Φ 21 50- H 4000 01 22 40 × 1400 × 1080 1800 × 400 × 600 02 01 Φ= 23 5 0- H= 30 00...
- 100
- 246
- 1
thiết kế máy đo điện áp
Ngày tải lên :
05/05/2014, 07:29
... đếm Modul 10-4 đề mắc theo nguyên lý đếm tràn 2 21 2 2 21 2 2 21 2 2 21 Q15 Q14 Q 13 Q 12 Q11 Q10 Q9 Q8 Q7 Q6 Q5 Q4 Q3 Q2 Q1 Q0 IC4 IC3 C R C IC2 R C R IC1 C R Xung đếm Xung xoá Nguyên lý hoạt động: ... 00 01 11 10 K2 J2 Q3Q2 Q1Q0 00 01 01 11 10 Q3Q2 Q1Q0 00 00 01 11 10 01 11 10 01 11 10 00 01 11 10 J3 K3 Q3Q2 Q1Q0 00 01 11 10 Q3Q2 Q1Q0 00 00 01 11 10 00 01 11 10 Quan hệ hàm với biến vào mạch ... T2 Nguyên lý hoạt động: Mạch có hai trạng thái không ổn định tự động chuyển đổi hai trạng thái Hai trạng thái là: T1thông T2 tắt T1 tắt T2thông Nguyenvanbientbd47@gmail.com Giả sử T1 thôngC2...
- 32
- 657
- 3
ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY " TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI " - Phần 1,2 pptx
Ngày tải lên :
07/08/2014, 22:21
... Momen xoắn (Nmm) 3, 64 2, 74 4,17 2, 2 5,67 5 ,39 5 ,2 5, 02 4, 82 2910 799 29 2 70, 024 31 , 83 18607,7 644 23 , 65 170068,5 CBHD: Nguyễn Tấn Đạt 684578,04 1446151, 43 Nhóm 47 Cơ Điện Tử 1,K34 ... (vòng /phút) Momen xoắn (Nmm) Động I II 3, 46 2, 88 III 4,17 IV 2, 2 5,67 5 ,39 5 ,2 5, 02 4, 82 2910 841 29 2 70, 03 31, 83 18607,7 6 120 6 ,3 170068,5 684578,04 1446151, 43 Trang5 PHẦN : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI ... α ) 2, 83 1.79 52mm 45mm 147mm 190mm 507mm 640mm 97 ,2 165.6 824 ,6N 933 .7N A= L − π ( D2 + D1 ) + [2 L − π ( D2 + D1 )] − 8( D2 − D1 ) 2 Kiểm tra theo điều kiện: 0,55(D1+D2)+h
- 7
- 1.3K
- 8
ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY " TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI " - Phần 3 pot
Ngày tải lên :
07/08/2014, 22:21
... mS=(0, 02 → 0, 03) L =2, 86 → 4 ,29 mm Chọn theo tiêu chuẩn: mS =3 (bảng 3- 1 tkctm) -Xét số răng: Z1= 2L/[ mS (i2+1)] = 32 ,7 Chọn :Z1 = 32 =>Z2=i Z1=87,68 lấy Z2=88 -Tính xác chiều dài nón: L=0,5 mS (Z 12+ Z 22) =140,46 ... 1 =20 o3’0,85’’ ; ϕ 2= 70o -Đường kính vòng chia (vòng lăn): + d1=mS.Z1 =3. 32= 96 mm +d2=mS.Z2= 3. 88 =26 4 mm -Góc ăn khớp: α =20 o -Đường kính vòng đỉnh: +De1=mS(Z1+2cos ϕ 1)= 101. 63 mm + De2=mS(Z2+2cos ... Ntd2=60.1(0,86.1+16.6+0,96.1) .29 2 .24 000/8 =35 7070 827 ,6> N0=5.106 k”N2=1 -Xét bánh dẫn, ta thấy: Ntd1> Ntd2> N0=5.106 => k”N1=1 Vậy : + [σ ] u1=1,5.0,4. 620 .1/(1,5.1,8) = 137 ,8 N/mm2 + [σ ] u2=1,5.0,4.550.1/(1,8.1,8)=101,9...
- 4
- 777
- 2
ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY " TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI " - Phần 4 pot
Ngày tải lên :
07/08/2014, 22:21
... 0, 429 +bánh lớn :y2=0,517 -Ứng suất uốn chân bánh nhỏ: σ =19,1.106.K.N/(y1 m2.Z1.n1.b1) =34 , 83 N/mm2 < [σ ] u1 uon1 -Ứng suất uốn chân bánh lớn: σ uon2=19,1.106.K.N/(y2 m2.Z2.n2.b2) =31 ,38 N/mm2 ... => [σ ] tx2= [σ ] Notx k’N2 =2, 6.170.1= 4 42 (N/mm2) -Xét bánh dẫn(bánh nhỏ): Ta có: Ntd1=iNtd2>N0 =>k’N1=1 [σ ] tx1= [σ ] Notx k’N1 =2, 6 .20 0= 520 N/mm2 Lấy ứng suất bé [σ ] tx2=4 42 N/mm2 để tính ... THƠ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI Trang 13 + Thép đúc 35 thường hóa: σ bk2=500 N/mm2 ; σ ch2 =26 0 N/mm2 ; HB= 170 ( phôi rèn, giả sử đường kính phôi 100 -30 0 mm) 2. Định ứng suất...
- 4
- 595
- 3
ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY " TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI " - Phần 7 potx
Ngày tải lên :
07/08/2014, 22:21
... =>Qtđ= 3, 33 α1β1Q 13, 33 + α β 2Q 23 , 33 + α β3Q 33, 33 =507 daN C=Q(nh)0 ,3= 507. (29 1 .24 000)0 ,3= 5 730 3 Tra cứu bảng 18P ứng với d =30 mm ký hiệu 730 6 ổ đủa côn ở chặn cở trung ta có: *Cbảng=60000> C=5 730 3 ... 2 + P1 = P1x + P1 y = 22 0 32 + 15, 82 ⇒ P1 = 22 03, 1N 2 + P2 = P2 x + P2 y = 2 931 ,34 + 1081 ,2 ⇒ P2 = 31 24 ,4 N + S1 = 1,3P1tgβ = 661 ,2 N + S = 1,3P2tgβ = 937 ,7 N Tổng lưc chiều trục: At=S1-Pa1-S2=-816,5N ... ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI Trang37 =>Qtđ= 3, 33 α1β1Q 13, 33 + α β 2Q 23 , 33 + α β3Q 33, 33 =38 3 daN =>C=Q(nh)0 ,3= 3 83. (799 .24 000)0 ,3= 58617 Tra cứu bảng 18P ứng với d =35 mm ký hiệu...
- 4
- 622
- 1
ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY " TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI " - Phần 5 pdf
Ngày tải lên :
07/08/2014, 22:21
... xích : 26 + 57 57 − 26 + 2. 40 + X= = 122 2 40 Kiểm nghiệm số lần va đập 1s: u= 26 .69,7 =0,99 ≤ [u] =20 (bảng 6-7 tkctm) 15. 122 -Tính xác khoảng cách trục A theo X: 2 38 ,1 26 + 57 26 ... việc ca Vậy: k =2, 7 Hệ số số đĩa dẩn: kZ=Zo1/Z1 =25 /26 =0,96 Hệ số số vòng quay đĩa dẩn kn= no1/n1 =20 0/69,7 =2, 87 ( lấy no1 =20 0 vg/ph) Công suất tính toán: Nt=NkkZkn=4, 82. 2,7.0,96 .2, 87 =35 ,86 KW Tra ... CẦN THƠ ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY: TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI Theo bảng 6 -3 (tkctm) chọn số đĩa dẩn Z1 =26 Trang17 =>Số đĩa bị dẩn : Z2 =2, 29 .26 =56,94 Lấy Z2=57 3) Tìm bước xích t Ta có hệ số điều kiện...
- 3
- 632
- 2
ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY " TRẠM DẨN ĐỘNG BĂNG TẢI " - Phần 6 docx
Ngày tải lên :
07/08/2014, 22:21
... trục II: ta có +P2= 1579 N +Pr2= 197 N +Pa2= 540 N +d2 =26 4mm +M2=P2d2 /2= 208 428 Nmm +Ma2=Pa2d2 /2= 7 128 0Nmm +P3 =35 55 ,27 N +Pr3= 129 4N +M3=P3d3 /2 =35 55 ,27 .96 /2= 170653Nmm - Tính phản lực gối ở: +Xét mặt ... 1 938 57,84 + 726 72, 6 = 20 7 031 ,8 Nmm MtđB= 20 7 031 ,8 + 0,75.1706 53 = 25 436 9,8 Nmm 3 25 436 9,8 = 34 ,3mm 0,1. 63 =>dB ,chọn dB =38 mm +Tại tiết diện C: MuC= M uxC + M uyC = 25 15 12, 52 Nmm MtđC= 25 15 12, 522 ... 0,75.757 92 = 8 822 9,66 Nmm 3 8 822 9,66 = 24 ,1mm 0,1. 63 =>dB ,chọn dB =35 mm +Tại tiết diện C: MuC= M uxC + M uyC = 89505 ,36 Nmm MtđC= 89505 ,36 + 0,75.757 92 = 1109 93, 4 Nmm 3 1109 93, 4 = 26 mm 0,1. 63 =>dC...
- 17
- 629
- 2
THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO NHÀ MÁY CƠ KHÍ ĐỊA PHƯƠNG VÀ KẾT CẤU LẮP ĐẶT TRẠM BIẾN ÁP VÀ TỦ HẠ ÁP
Ngày tải lên :
25/04/2013, 19:57
... 1545, 83 2, 63 129 0 4,41 21 25, 92 9,94 876, 63 1,69 1 23 1 ,25 0, 424 900,45 1, 43 1 021 ,08 1, 53 ∆P 3 = 22 ,05kw Chi phí tính toán : ∆A3 = ∆P 3. τ = 22 ,05 30 00 = 66156 kwh → Z3=0 ,3. K3+ C.∆A3 = 0 ,3 49875.1 03+ 750.66156=64579,5 ... 2, 6.10 -3 0,01 22 ,35 56,89 15,48 BATT-B2 2, 8.10 -3 0,01 22 ,24 56,61 15,41 BATT-B3 3, 44.10 -3 0,0 13 17,17 43, 7 11,89 BATT-B4 3, 27 .10 -3 0,0 13 17, 23 43, 86 11,94 BATT-B5 3, 25 .10 -3 0,0 13 17, 23 5 43, 87 11,94 ... 830 0 ,3 0,6 1 ,33 120 0 15 18 25 0,0 26 8,0 33 2, 41 446,7 PX Gia công gỗ 450 0,5 0,6 1 ,33 33 75 14 47 ,25 22 5 27 2 ,25 36 2, 1 4 53, 75 Bộ phận HC Qlý 80 0,8 0,9 0,484 38 00 15 57 64 121 58,56 134 ,44 Bộ phận...
- 110
- 1.9K
- 6
Đồ án tốt nghiệp điện: Thiết kế nhà máy điện và trạm biến áp
Ngày tải lên :
16/09/2013, 00:15
... ph ti ton nh mỏy Bng - 4: t(h) 0-7 - 12 12 - 20 20 - 24 80 90 100 80 Pi(MW) S(MVA) 24 0 27 0 30 0 24 0 P(%) SNM(MVA) 29 7,4 31 3,95 34 8, 83 348, 83 27 9 31 3,95 27 9 30 0 Nguyễn Văn Phòng - Trờng Đại học ... SNM(t) (MVA) 29 7,94 31 3, 92 SUF(t) (MVA) 9,4 12 SUT(t) (MVA) - 12 12 - 16 16 - 18 18 - 20 31 3, 92 34 8,8 34 8,8 34 8,8 27 9,94 11,76 11,76 8 ,2 8 ,2 9,41 7,1 72, 41 72, 41 84,48 120 ,68 96,55 96,55 72, 41 SUC(t) ... 105,81 151,1 62 120 , 93 120 , 93 105,81 105,81 STD(t) (MVA) 16,744 16,744 18, 83 20 , 93 20 , 93 20 , 93 16,744 Nguyễn Văn Phòng - Trờng Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 20 - 24 * Đồ án tốt...
- 92
- 2.2K
- 4
Thiết kế cung cấp điện cho trạm biến áp 110kv nhà máy thép việt ý
Ngày tải lên :
07/12/2013, 13:57
... A21 = A2 - A1 = 6 136 29 5,9 – 527 26 42, 2 = 8 636 53, 7 kWh A31 = A3 - A1 = 61594 62, 6 – 527 26 42, 2 = 886 820 ,4 kWh Tổn thất điện phương án lớn phương án là: 35 A 32 = A3 - A2= 61594 62, 6 – 6 136 29 5,9 ... HT 35 .470 42. 816 ,20 Lò luyện tinh HT 11.440 13. 907 , 32 Máy đúc liên tục HT 27 4,5 500,5 Khu xử lý khói bụi HT 2. 054 2. 054 Khu xử lý nước thải HT 2. 2 12, 4 2. 931 ,5 Xưởng sản xuất ô xy HT 2. 960 2. 960 ... (34 .856+11 .21 8,6) (41. 827 ,2+ 13. 4 62 = 46.074,6 , 32 ) = 55 .28 9, 52 54 .20 5,41 65.046,49 Tổng Tổng * Kđt P 15.750, 52 18.0 92, 01 kW S 18. 530 , 02 21 .28 4, 72 kVA kV P S Công suất sử dụng cấp điện áp kV 21 0,85 kW kVA...
- 83
- 769
- 1
đồ án thiết kế mạng cung cấp điện cho nhà máy cơ khí và thiết kế lắp đặt mẫu trạm biến áp phân xưởng
Ngày tải lên :
21/04/2014, 17:27
... 1 03. 2 33 . 02 43. 91 55 83. 56 13 76.15 2. 1 25 .59 34 . 03 42. 65 64.8 11 67 .2 2 .2 23 . 65 31 .45 39 . 42 59.89 18 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN 10 35 .9 2. 48 14 .25 18.95 23 . 75 36 .08 5 125 ... 5 12 514 681 8 53 129 6 Phân xư ng s a ch a khí 179 1 82 155.6 23 9 36 3.7 Phân xư ng gia cơng g 22 5 23 2 22 9 32 6 495 .3 B ph n hành ban qu n lý 64 72 31 78 118.5 10 B ph n th nghi m 29 6 30 0 22 2 37 3 ... XLPE( 3x35 ) XLPE( 3x35 ) Chi u dài ( m ) r0 ( Ω /km ) R ( Ω ) 62. 5 0. 524 0. 033 75 0. 524 0. 039 75 0. 524 0. 039 37 .5 0. 524 0. 02 10 0. 524 0.005 62. 5 0. 524 0. 033 37 .5 0. 524 0. 02 45 0. 524 0. 024 OBO...
- 59
- 778
- 1
đồ án thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy sản xuất đường, thiết kế đường dây trên không 22 kv từ trạm biến áp trung gian về nhà máy sản xuất đường
Ngày tải lên :
23/04/2014, 17:11
... TBATG-B1 1 (3* 35) 25 0 0,167 785.48 TBATG-B2 2 (3* 16) 45 0,066 661.4 TBATG-B3 2 (3* 16) 150 0,11 6 13. 87 TBATG-B4 2 (3* 16) 195 0,1 43 720 .06 TBATG-B5 1 (3* 16) 185 0 ,27 2 22 7 .22 TBATG-B6 2 (3* 25 ) 22 0 0,1 02 533 .64 ... 1 (3* 50) 25 0 0,1 23 785.48 TPPTT -B2 2 (3* 50) 45 0,011 661.4 TPPTT -B3 2 (3* 50) 150 0, 037 6 13. 87 TPPTT -B4 2 (3* 50) 195 0,048 720 .06 TPPTT -B5 1 (3* 50) 185 0,091 22 7 .22 TPPTT -B6 2 (3* 50) 22 0 0,054 533 .64 ... sỏnh cỏc phmg ỏn: Phng ỏn Vn u t K(106 ) A(kWh) Z (106 ) 27 77, 73 3 5 32 33. 57 987 .22 2 437 ,29 40 021 0 948.6 38 73, 8 24 9 830 .39 1 121 . 435 27 46 24 19 42. 2 859,8 T bng tng hp ca cỏc phng ỏn ta nhn thy :phng ỏn...
- 70
- 956
- 1
Thiết kế Phần điện trong nhà máy điện và trạm biến áp pot
Ngày tải lên :
29/06/2014, 03:20
... 24 ,1 92. 2 + 27 , 125 2.4 + 30 ,08 72. 2 + 23 , 622 .2 + 11,8 5 32 .2 + 18,6 7 32 .2= 1 428 7 MWh S2 ti= 36 ,0 4 32 .4 + 36 ,0 4 32 .4 + 36 ,9 8 32 .2 + 43, 8 122 .2 + 47,8 12. 4 + 46,86 82. 2 + Hi 47,8 12. 2 + 36 ,0 4 32 .2 + 36 ,9 8 32 .2= 40408 ... 40,6 0 32 .4 + 40,6 0 32 + 47,4 23 2 + 48 ,37 22 + 49, 435 2 + 45, 531 2 + 52 ,37 2. 2 + 40,0 6 32 2+ 47,4 23 2 .2= 49567 MWh STi ,ti = 4,5 62 + 4,5 62. 4 + 10,4 42. 2 + 4,5 62. 2 + 1, 625 2.4 + 1 ,33 72. 2 + 4,5 62 + 4,5 62. 2 + ... 780kW 2 0,5 H N Ta cú: SCi ti = 11,8 5 32 .4 + 11,8 5 32 .4 + 18,6 7 32 .2 + 19, 622 2 .2 + 20 ,68 52. 4 + 16,781 .2 + 23 , 622 .2 + 11,8 5 32 .2 + 18,6 7 32 .2= 6960 MWh STi ti= 24 ,1 92. 4 + 24 ,1 92. 4 + 18 ,31 2. 2 + 24 ,1 92. 2...
- 85
- 1.5K
- 5
ĐỒ án THIẾT kế NHÀ máy điện và TRẠM BIẾN áp
Ngày tải lên :
01/07/2014, 14:21
... 8- 12 12- 14 14-16 16 -20 20 -24 ∑ (S 22 0i S 220 kV(MVA) 88 124 1 42 126 130 150 1 02 S110kV(MVA) 60 80 92 88 100 30 .5 68 S22kV(MVA) 28 44 50 46 50 50 34 × t i ) = 88 x + 124 x + 1 422 x + 126 x + 130 ... Tu 0-4 60 36 32 ,4 14,4 Tu 4-8 80 48 43, 2 19 ,2 Tu 8- 12 100 60 54 24 Tu 12- 16 80 48 43, 2 19 ,2 Tu 16 -20 100 60 54 24 Tu 20 -24 60 36 32 ,4 14,4 2. 5 .3 Cấp 22 KV: NƠNG NGHIỆP Ví dụ: 0-4 Ta có : S110=%S*Smax ... trạm biến áp 22 0/110 /22 kV 20 - 24 68 34 1 02. 5 0.5 68 Từ suy đồ thụ phụ tải tổng ngày trạm biến áp 150.5 MVA 150 1 42. 5 MVA 124 .5 MVA 126 .5 MVA 130 .5MVA 120 1 02 MVA 100 88.5 MVA 50 20 12 14 16 20 24 ...
- 92
- 2.2K
- 3
