0

dio an hoa cong cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phong đốt ngoài

Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH

Hoàn thành thiết kế hệ thống đặc 2 nồi xuôi chiều phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH

Công nghệ - Môi trường

... 066 x2 − x2 0, 25 − 0, 25 + + M NaNO3 M H 2O 85 18 Thay vào công thức ta có: Với nồi : M1 = 85 ×0, 022 + 18(1 − 0, 022 ) = 19, 474 Với nồi : M = 85 ×0, 066 + 18(1 − 0, 066) = 22 , 422 Như ta : ... μ 22 = 0,95 × −3 ⇒ θ 22 = 22 , 41 o C 10 Tại t s2 = 77, 24 C dung dịch độ nhớt μ dd2 tướng ứng với nhiệt độ θ 32 nước độ nhớt nên ta có: 20 − 40 40 − 77, 24 = ⇒ θ 32 = 42, 54 o C 11, 60 − 22 , ... NaNO3 ) N NaNO3 : phần mol NaNO3 dung dịch Ta có: x1 Với nồi 1: N NaNO3 (1) 0.0959 M NaNO3 85 = = = 0, 022 x1 − x1 0.0959 − 0.0959 + + M NaNO3 M H 2O 85 18 x2 Với nồi 2: N NaNO3 (2) 0, 25 M NaNO3...
  • 59
  • 2,318
  • 14
đồ án cô đặc 2 nồi ngược chiều muối ăn

đồ án đặc 2 nồi ngược chiều muối ăn

Hóa học

... r(J/kg) 22 20,113.103 22 79,760.103 Nồi 1: ∆'1 = ∆'o1 ∆'1 = 9,5 16 ,2. ( t ht1 + 27 3) r1 16 ,2. (115, 122 + 27 3) 22 20,113.10 ∆ '1 = 10,4 42 oC Nồi 2: 16 ,2. ( t ht + 27 3) ∆' = ∆' o r2 ∆ '2 = 3 ,25 16 ,2( 92, 15 ... D1I1+(Gđ -W2)C2ts2=W1i1+(Gđ-W)C1ts1+D1Cn1 θ1 +0,05D1(I1-Cn1 θ1 ) (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ=W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cn2 θ +0,05D2(I2-Cn2 θ ) Với: D2=W1 , W=W1+W2 (2) Ta : (2) ⇔ W1(0,95i1 - C2ts2 + i2 - 0,95Cn2 ... W/m2.độ Nồi 2: Q2 = D2 r2 3439,965 .22 09,458.10 = = 21 1 123 8,386 W/m2 3600 3600 K2 = = 1 1 + ∑r + + 0,805.10 −3 + α 12 α 22 10974,5 12 128 0,945 Q2 21 1 123 8,386 = = 3540,113 Suy ra: K2 596,376 n=2...
  • 65
  • 3,909
  • 15
ĐỒ án CÔNG NGHỆ THIẾT bị cô đặc 3 nồi XUÔI CHIỀU làm VIỆC LIÊN tục

ĐỒ án CÔNG NGHỆ THIẾT bị đặc 3 nồi XUÔI CHIỀU làm VIỆC LIÊN tục

Báo cáo khoa học

... P2 =2, 4654 atr2 =21 90,78 02. 103 j/kg P3=0,3775 atr3 =23 23,6.103 j/kg Thay số ta có: ( 158, 828 9 + 27 3) = 0,359.16 ,2 ∆ ( 125 ,7898 + 27 3) = 2, 483.16, 2 ' ∆ ' ( 73,8 925 + 27 3) = 4,95.16 ,2 ∆ ' 20 92, 61.10 ... + ( 2, 2 52 − )  = 122 ,9516 oC  3 2   21 71 − 22 08  rhd =  22 08 + ( 2, 2 52 − )  103 = 21 98,676.103 j / kg  3 2   15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: Th.S NGUYỄN NGỌC HIỂU 27 30 − 27 10  ihd =  21 70 ... thống tách bọt nồi dẫn sang làm đốt cho nồi thứ hai Do nhiệt độ nồi (1) cao nồi (2) nên áp suất thứ nồi (1) cao nồi (2) dung dịch từ nồi (1) tự chảy sang nồi (2) vào buồng đốt nồi (2) , lưu lượng...
  • 58
  • 1,590
  • 9
Đồ án cô đặc KOH 2 nồi xuôi chiều

Đồ án đặc KOH 2 nồi xuôi chiều

Công nghệ - Môi trường

... 0, 121 ) 18 = 22 ,598 (g/mol) ⇒ α 22 = 45,3.0, 21 03660.5.8,18 32. 33.0,973 = 27 08,85065( w / mđô ) q 22 = α 22 ∆t 22 = 27 08,85065.8,183 = 22 166, 524 86( w / m ) q 12 − q 22 q 12 100% = 22 166, 524 86 − 21 103,5535 ... bình nồi i qtbi = q1i + q2i q11 + q21 25 346, 6 925 + 24 475,36141 = = 24 911, 026 96( w / m ) 2 24911, 026 96 ⇒ K1 = = 951,87796( w / mđô ) 26 ,1704 q +q 21 103,5535 + 22 166, 524 86 qtb2 = 12 22 = = 21 635, ... =0, 823 +5.(0 ,27 85+0 ,20 89)+0,4 723 =3,7 323 ∆Pcb = 3,7 323 .4, 624 =17 ,25 82( N/m²) - Trở lực thủy tĩnh : ∆PH = ρ g.H = 1073.9,81 2= 21 0 52, 26(N/m²) ∆Ρđ + ∆Ρm + ∆Ρcb + ∆ΡH ρ g 4, 626 + 46 ,26 + 17 ,25 82 + 21 0 52, 26...
  • 63
  • 899
  • 8
đồ án môn học quá trình công nghệ thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trng tâm

đồ án môn học quá trình công nghệ thiết bị thiết kế hệ thống đặc hai nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trng tâm

Kỹ thuật

... 46 822 ,33.0,560 = 21 93, 46 42 2.10.4 (W/m3.độ) Nhiệt tải riêng phía dung dịch : q 21 = α 21 ∆ 21 = 25 71, 6998.7,987 = 20 540,1663 (W/m2) q 22 = α 22 ∆ 22 =21 93,46 42. 9,46 82= 20768,1577 (W/m2) 2. 10.5 ... (J/kg) x% P’(at) t’(°C) 151,1 27 54 21 17 1, 622 113,1 27 03,667 22 25,889 10,84 1,57 1 12, 1 27 01,5 22 28,5 0 ,21 1 60,7 26 08,444 23 55,556 24 2. 7 Tính tổn thất nhiệt độ cho nôi: 2. 7.1 Tổn thất nhiệt độ áp ... (xem bảng 2) Ta có: qtb1 = qtb = q11 + q21 20 130, 29 59 + 20 540,1663 = = 20 335, 23 11( W / m ) 2 q 12 + q 22 21498, 0018 + 20 768,1577 = = 21 133, 0798 ( W / m ) 2 K1 = Vậy: K2 = qtb1 20 335, 23 11 = =...
  • 103
  • 1,063
  • 8
Đồ án hóa công cô đặc xuôi chiều tuần hoàn cưỡng bức

Đồ án hóa công đặc xuôi chiều tuần hoàn cưỡng bức

Hóa dầu

... (10 J/kg) 144,37 21 37,83 P (at) 4,1 32 113,63 27 45, 32 1,7075 1,6 52 2704,56 22 24,4 0 ,21 77 Hi th i r t (0C) (103J/kg) (103J/kg) 114,63 27 06 ,22 7 61 ,29 4 26 09,3 22 21, 62 2354,1 x(%) 20 ,23 34 Tớnh tn tht ... 3379,103 W/m2.) * Tớnh ti nhit riờng v phớa dung dch q2i = 2i t2i (w/m2) (26 ) Ni 1: q21 =3 423 ,81 6,548 = 22 419,108 (W/m2) Ni 2: q 22 = 3379,103 9,407 = 31787 ,22 2(W/m2) So sỏnh qqi v q2i: Sai s: ... = q11 q 12 227 94,889 22 419,108 = 100 = 1,648
  • 71
  • 769
  • 0
Đồ án hóa công cô đặc phòng đốt trong có ống tuần hoàn trung tâm NH4NO3

Đồ án hóa công đặc phòng đốt trong ống tuần hoàn trung tâm NH4NO3

Hóa dầu

... tính theo công thức Q1 = Nồi qtb = D.r1 25 27,59 .21 41 = 10 = 150 321 3,9 (W/m2) 3600 3600 q 21 + q 22 3 122 6,34 + 31768,1 = = 31497 ,22 (W/m2) 2 Thay số vào công thức (27 ) ta K2 = 31497 ,22 = 930,46 ... W/m2.độ) * Tính tải nhiệt riêng phía dung dịch q2i = α 2i ∆t2i (w/m2) (26 ) Nồi 1: q21 = 45 12, 47 6, 92 = 3 122 6,34 (W/m2) Nồi 2: q 22 = 3096,3 10 ,26 = 31768,1 (W/m2) So sánh qqi q2i: Sai số: Nồi ... 0,657 Thay vào công thức (22 ) Ta hệ số cấp nhiệt từ bề mặt ống đến chất lỏng sôi Nồi 1: α 21 = 45,3 1,3180,5 6, 922 ,33 0,957 = 45 12, 47 (W/m2.độ) Nồi 2: α 22 = 45,3 0 ,21 0,5 10 ,26 2,33 0,657...
  • 77
  • 2,821
  • 51
Đồ án hóa công  Cô đặc có ống tuần hoàn trung tâm dd KNO3

Đồ án hóa công đặc ống tuần hoàn trung tâm dd KNO3

Hóa học

... 321 14,1 92. 0, 6 62. 10 = 21 ,25 95 [oC] tT2 = q 12 r = 326 89,179.0, 6 62. 10 = 21 ,64 02 [oC] Vy: t21 = T1 - t11 - tT1 = 32, 20 72 3,43 21 ,25 95 = 7,5177 [oC] t 22 = T2 - t 12 - tT2 = 35,164 3,8 21 ,64 02 ... [W/m2] q 22 = 22 .t 22 = 3437,5068.9, 723 8 = 33 425 , 628 [W/m2] e So sỏnh q2i v q1i: - Chờnh lch gia q21 v q11: = 321 14,1 92 33105, 427 3 321 14,1 92 ì = 3, 08% < 5% 100 - Chờnh lch gia q 22 v q 12 = 326 89,179 ... liu 2) Ta cú: qtb1 = q11 + q21 321 14,1 92 + 33105, 427 = = 326 09,8095 [W/m2] 2 qtb2 = q 12 + q 22 326 89,179 + 33 425 , 628 = = 33057, 4036 [W/m2] 2 T ú: qtb1 K1 = T1 qtb2 K2 = T2 = 326 09,8095 = 10 12, 5006...
  • 82
  • 1,002
  • 22
Thiết kế hệ thống cô đặc nước sơ ri 2 nồi, xuôi chiều

Thiết kế hệ thống đặc nước sơ ri 2 nồi, xuôi chiều

Khoa học tự nhiên

... Hơi đốt kg/h at C Nước ngưng Kg/h C Nồi II 3000 110 .20 6 0.1 1777.78 61 0.169 1777.78 110 .28 0.169 666.67 61.6 0.45 122 2 .22 1.47 110.1 1111.11 0 .21 60.7 1473 .2 1 42. 9 122 2 .22 1. 42 109.1 1473 .2 1 42. 9 ... 0.684 2. 63 7015 .2 24553 .2 Bảng 56-[3] Bảng 39-[3] theo t n 23 65.51 1198.84 Bảng 2. 1 0.134 110 .24 0.31 61.3 Bảng 2. 2 Bảng 2. 2 20 .6 x ts Bảng 2. 1 Chọn 25 .48 116 .29 81.78 (23 ) (20 ) Chọn Trang 18 ... Buồng đốt Nồi Nồi CT3 CT3 2. 943 1. 42 trong 1 62. 9 129 .1 0.95 0.95 Buồng bốc Nồi Nồi X18H-10T X18H-10T 0.461 0 .21 ngồi 130 .24 60.3 0.95 0.95 [σ]* 106N/m2 1 32 135 139 143.5 [σ] 106N/m2 125 .4 128 .25 ...
  • 51
  • 1,439
  • 11
Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.

Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.

Hóa dầu

... 14,881oC q21 = 21 ∆t21 = 67 52, 29.4,916 = 33194 ,26 W/m2 q 22 = 22 ∆t 22 = 3764,844 8,584 = 323 17, 42 W/m2 q23 = 23 ∆t23 = 20 11, 62 14,881 = 29 934, 92 W/m2 So sánh sai số giửa q1i q2i Tính sai số ... 12 187,07 27 90 1995 5, 32 154,7 27 58,36 21 13, 32 5 ,26 153,7 27 58 21 09 1,88 118 27 10,85 1,89 117 0 ,20 3 60,7 26 08 ,25 23 55,65 27 09 ,2 221 5 ,25 22 12, 5 2. 3 Tổn thất nhiệt độ nồi: 2. 3.1 Tổn thất nhiệt độ ... 139.58 82, 12 Vậy : Nồi 1: 1  2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.154.071,3 = 1 ,23 .10-3 m = 1 ,23 mm 173 .25 1,5 Nồi 2: 2  2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.1181,3 = 1 ,20 .10-3 m = 1 ,20 mm 1, 139.58 Nồi 3: 2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.60,71,3...
  • 64
  • 2,684
  • 7
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.

Thiết kế hệ thống đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.

Công nghệ thực phẩm

... Nồi 1 32, 9 Nồi 105,4 10 27 30 428 4,9 26 87,7 106,4 422 7, 02 2689,5 3763 ,2 106,97 69,6 26 25,6 3944,66 71,63 Với: θ1= thd1; 2= thd2 ⇨Vậy lượng thứ bốc lên nồi là: GVHD: Trần Thanh Giang Page 16 s2 Bài ... vào công thức (*) ta có: = 2, 04 = 11153,46 (W/m2K) Thay vào côg thức (1) ta có: q1 = 11153,46 2, 26 = 25 206, 82 (W/m2) q2 : nhiệt tải phía dung dịch sôi - Ta công thức tính q2 = (2) Với: t2 hệ ... Ta công thức tính q2: q2 = (2) Với: = tw2 – t2 hiệu số nhiệt độ bề mặt truyền nhiệt dung dịch sôi - Ta có: tw1-tw2= q1.r∑ tw2 = tw1 –q1.r∑ = 1 32, 9 – 25 206, 82 0,7 42. 10-3 = 114 ,2 =114 ,2 106,97...
  • 33
  • 1,951
  • 5
Thiết kế thiết bị cô đặc một nồi có phòng đốt ngoài, tuần hoàn cưỡng bức để cô đặc dung dịch nước dứa trong công nghiệp sản xuất nước dứa 1,8m3 giờ

Thiết kế thiết bị đặc một nồi phòng đốt ngoài, tuần hoàn cưỡng bức để đặc dung dịch nước dứa trong công nghiệp sản xuất nước dứa 1,8m3 giờ

Công nghệ - Môi trường

... 122 ,8 N/mm2 Hệ số an tồn nB = 2. 6 (bảng 1-6 trang 20 Tài liệu [7]) Giới hạn bền uốn [ σ ]u = 122 ,8 *2. 6 = 319,3 N/mm2 Ap suất làm việc Po : Po = PĐ + PCK = 2+ (1-0 .20 31) = 2. 79 at = 0 .28 5 N/mm2 ... 1 ,2 26 62, 625 40035 ,23 39115,086 39575,158 8340,67 28 91,416 698,78 1,14 40 63,661 30963,67 30180,33 305 72 9106,96 13 32, 524 547,77 1 ,26 54 65,398 26 041 ,24 25 361,04 25 701,14 9644,9 9 62, 1 474 ,29 ... độ dung dịch, % 25 30 35 40 Q.10-8, J t(tsdd), oC 61,756 25 ,2 62, 625 32, 75 63,661 36,39 65,398 K, W/m2K 760,1 698,78 547,77 474 ,29 T-t 57,844 56,975 55,939 54 ,20 2 2, 27 2, 51 3 ,26 3,89 * 10 K.(T...
  • 48
  • 915
  • 4
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên

Thiết kế hệ thống đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên

Công nghệ thực phẩm

... 22 721 .487 Nên ta có: η1 = 22 665.651 − 22 721 .487 ∗100 = 0 .25 22 721 .487 Vậy tải nhiệt trung bình: Q1 = 22 665.651 + 22 721 .487 = 22 693.569W / m 2 Nồi 2: ts2=t2=85.680C Ta có: ∆t = q1,n ∗ ∑ r1 = 27 241.6 32 ... 27 74.047 = 21 .90 C 5676.49 29 17.093 ∆th = 27 . 92 ∗ = 26 .780 C 5676.49 ∆th1 = 22 .4 92 ∗ Tính sai số: 21 .9 − 22 .4 92 ∗100 = 2. 2% < 5% 22 .4 92 26.78 − 27 . 92 2 = ∗100 = 4.08% < 5% 27 . 92 η1 = 23 Đồ Án ... q2,n = ∆t2 ∗ α 2, n = 8.11∗ 23 30.1 = 18897.112W / m Nên ta có: 2 = 193 32. 204 − 18897.1 12 ∗100 = 2. 3 02 < 5% 18897.1 12 Vậy nhiệt tải trung bình Q2 = 193 32. 204 + 18897.1 12 = 19114.658(W / m ) 2. 1.1.3.4.Tính...
  • 57
  • 3,543
  • 5
CÔ dặc NaOH 2 nồi XUÔI CHIỀU

dặc NaOH 2 nồi XUÔI CHIỀU

Công nghệ - Môi trường

... 1,6 0,76 0, 520 .4.4 726 ,20 .7=349,5 Kcal/m2.h.độ =406,5 W/m2.độ Thay 22 vào công thức (4) ta có: q 22 = 406,5 12, 96 = 526 8 ,24 W/m2 Kiểm tra lại giả thiết ∆t1: q 12 − q 22 q 12 5496,5 − 526 8 ,24 100 = ... được: A2 =22 68,87 Thay giá trị vào công thức (I) ta có: 528 ,6 α 12= 1.13 .22 68,87.( 1,5.0, 32 ). 025 = 14769,3 Kcal/m2.h.độ Thay α 12 vào công thức (3) ta có: q 12 = 14769,3 0, 32 = 4 726 ,2 Kcal/m2.h.độ ... 5496,5 W/m2 q 22: nhiệt tải phía dung dịch sôi q 22= 22 .∆t 22 (4) Hệ số cấp nhiệt từ thành thiết bị đến dung dịch 22 tính theo công thức: 22 = 1,6 ϕ P20,4.q 120 .7 kcal/m2.h.độ (II) CT 3.76/ 124 [3]...
  • 74
  • 666
  • 0
đồ án quá trình thiết bị thiết kế thiết bị cô đặc ba nồi xuôi chiều dung dịch nước mía

đồ án quá trình thiết bị thiết kế thiết bị đặc ba nồi xuôi chiều dung dịch nước mía

Hóa dầu

... (m3/kg) 804,8 0 ,25 45 0,056 20 0,0516 140 6,55 32 Nồi 629 ,37 0,37 62 0,066 20 0,0557 20 0 9 ,27 1 Nồi 6 92, 31 0,8675 0,17 20 0,0906 20 0 9, 525 Nồi 755 ,24 6,4159 1,346 20 0 ,25 42 200 9,765 Nồi 804,8 1.195,7 ... 1075 ,23 537, 62 0,1343 6, 120 5 159 ,27 5 1 ,27 12 Nồi 23 ,34 123 ,9516 120 3,33 601,67 0,1503 2, 4775 126 ,6868 2, 73 52 Nồi 65 60,7 1587,79 793,9 0,1983 0,4087 79,0687 ∑∆(0C) 13,3675 17,37 52 2 .2. 2.3 Tổn thất ... độ sôi Nồi P (at) Δtw (0C) tw2 (0C) Δt2 (0C) αn (W/m2*độ ) 5,9863 5,79 180,985 21 ,35 4.440,6 2, 327 2 5,65 151,079 23 ,9 322 3.6 12, 6 0 ,21 04 5, 52 117 ,23 16 39,8 028 3.553,8 Từ αn ta tính 2: Bảng2.8 Nhiệt...
  • 65
  • 971
  • 0
bài tập lớn kĩ thuật thực phẩm thiết kế hệ thống cô đặc NaOH 2 nồi xuôi chiều

bài tập lớn kĩ thuật thực phẩm thiết kế hệ thống đặc NaOH 2 nồi xuôi chiều

Kỹ thuật - Công nghệ

... + i2 − C1 t1 579.5 * 26 43740 + 579.5 * 3 323 .2 * 98. 42 − 1159 * 3 323 .2 * 125 .86 = 28 9.9 kg/h = 0.95 * 21 56000 + 26 43740 − 3 323 .2 * 125 .86 Lượng thứ bốc lên nồi II là: W2=W-W1=579.5 – 28 9.9 = 28 9.6 ... W = 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 λ Nu 0.5735 * 13 .28 = = 22 4.07 W/m.độ  2= d 0.034  q2= 2. ∆t2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 Kiểm tra : q1 − q 11697.37 ... Kcal/m2.h.độ 1.5 * 0. 32 Thay α1 vào công thức (3) ta có: q1 = 14783 .24 * 0. 32 =4730.64 Kcal/m2.h =54 92. 79W/m2 + q2 : nhiệt tải phía dung dịch sôi Ta công thức tính q2: q2= 2. ∆t2 (4) Hệ số cấp nhiệt...
  • 27
  • 749
  • 0
Thiết kế hệ thống cô đặc liên tục 2 nồi xuôi chiều theo các thông số sau

Thiết kế hệ thống đặc liên tục 2 nồi xuôi chiều theo các thông số sau

Hóa học

... toán giá trị nhỏ 22 50 − 21 95, 62 * 100% = 2, 48%
  • 32
  • 1,393
  • 2
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH

Thiết kế hệ thống đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho đặc dung dịch KOH

Khoa học tự nhiên

... 0, 121 ) 18 = 22 ,598 (g/mol) ⇒ α 22 = 45,3.0, 21 03660.5.8,18 32. 33.0,973 = 27 08,85065( w / mđô ) q 22 = α 22 ∆t 22 = 27 08,85065.8,183 = 22 166, 524 86( w / m ) q 12 − q 22 100% = q 12 221 66, 524 86 − 21 103,5535 ... bình nồi i qtbi = q1i + q2i q11 + q21 25 346, 6 925 + 24 475,36141 = = 24 911, 026 96( w / m ) 2 24911, 026 96 ⇒ K1 = = 951,87796( w / mđô ) 26 ,1704 q +q 21 103,5535 + 22 166, 524 86 qtb2 = 12 22 = = 21 635, ... =0, 823 +5.(0 ,27 85+0 ,20 89)+0,4 723 =3,7 323 ∆Pcb = 3,7 323 .4, 624 =17 ,25 82( N/m²) - Trở lực thủy tĩnh : ∆PH = ρ g.H = 1073.9,81 2= 21 0 52, 26(N/m²) ∆Ρđ + ∆Ρm + ∆Ρcb + ∆ΡH ρ.g 4, 626 + 46 ,26 +17 ,25 82 + 21 0 52, 26...
  • 64
  • 3,418
  • 8

Xem thêm