... 242 3. 5 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐTTHÉP 2 46 3. 5 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐTTHÉP 2 46 3. 5.1 Tính toán diện tích cốtthép 2 46 3. 5.1.1 Tính toán sơ số lượng cốtthép 2 46 3. 5.1.1 ... lượng cốtthép .2 46 3. 5.2 Bố trí cốtthép mặt cắt ngang dầm 247 3. 5.2 Bố trí cốtthép mặt cắt ngang dầm 247 3. 5 .3 Bố trí cốtthép theo phương dọc dầm 252 3. 5 .3 Bố trí cốtthép ... 466 1 .3. 2.4 Thi công xà mũ 466 1 .3. 3 Công tác lao phóng dầm Super Tee (có hai cách) 467 1 .3. 3.1 Lao phóng thủy cẩu 110T 467 1 .3. 3.2 Lao phóng thuỷ giàn phóng 467 1 .3. 4...
... cốt thép, mm (3) - Kết cấu trời 50 40 30 40 30 25 - Kết cấu nhà 40 30 25 30 25 20 - Nước biển 50 40 70 60 60 50 40 - Nước lợ cửa sông 40 30 60 50 50 40 30 Bề rộng khe nứt giới hạn, mm (5) - Kết ... chịu nén theo TCXDVN 239 :20 06, hàm lượng nitrít phân tích bê tông độ sâu 3- 5cm (vùng cận cốt thép) chưa xác định có suy giảm so với hàm lượng đưa vào bê tông ban đầu, điệncốtthép dao động từ -80mV ... trình R ht = 36 MPa đạt yêu cầu cường độ chịu nén theo TCXDVN 239 :20 06, hàm lượng nitrít phân tích bê tông độ sâu 3- 5cm (vùng cận cốt thép) chưa xác định có suy giảm so với hàm lượng đưa vào bê tông...
... 36 6 5.7.2 Số liệu móng thiết kế . 36 6Cốtthép thường 36 6 Bê tông 36 6 4.9.2.4 Phương án móng . 36 6 5.7 .3 Tải trọng tác dụng lên móng 36 7 ... trí cốtthép mặt cắt ngang dầm 2 26 3. 5.2 Bố trí cốtthép mặt cắt ngang dầm 2 26 3. 5 .3 Bố trí cốtthép theo phương dọc dầm 230 3. 5 .3 Bố trí cốtthép theo phương dọc dầm . 230 3. 5.4 ... 3 36 5.1.2.5 Lực li tâm (CE) .3 36 5.1.2.5 Lực li tâm (CE) 3 36 5.1.2 .6 Tải trọng gió tác dụng lên kết cấu (WS) 3 36 5.1.2 .6 Tải trọng gió tác dụng lên kết cấu (WS) 33 6...
... thớ dới tiếtdiệnnhịpcó giá trị Sự phân bố ứng suất tổng cộng tiếtdiệngối tựa, phần t nhịp v nhịp đợc biểu diễn hình 2.2 Hình 2.2 Phân bố ứng suất tiếtdiện khác dầm Tại tiếtdiệngối tựa, ... dầm cótiếtdiện không đổi 48 Hình 2. 16 Tải trọng ứng suất trớc tác dụng lên dầm cótiếtdiện thay đổi theo nhịp 48 Hình 2.17 Tải trọng ứng suất trớc tác dụng lên dầm cótiếtdiện ... hoại Với tiếtdiệncó h m lợng thép lớn, bê tông bị phá hoại trớc ứng suất thép đạt 37 tới giới hạn, độ võng trớc phá hoại l bé, ta gọi l phá hoại giòn Với tiếtdiệncó h m lợng thép bé, thép bị...
... lệch tâm bé tiếtdiện chữ nhật a) Khi có phần tiếtdiện bị kéo b) Khi toàn tiếtdiện bị nén Để tính toán lấy sơ đồ ứng suất hình 38Có hai trường hợp: tiếtdiện bị nén hoàn toàn có vùng chịu ... thép dọc trục qua trọng Fa + Fa' tâm tiếtdiện Hàm lượng cốtthéptiếtdiện μt = bh với tiếtdiện chữ nhật: Ja= μt.bh0(0,5h-a)2 (3 -6) - S: hệ số kể đến ảnh hưởng độ lệch tâm e0; e0≤0,05h lấy S=0,84; ... Rn, ứng suất cốtthép Fa’ đạt Ra’ Tại vùng chịu kéo xem cócốtthép Fa chịu lực Đến trạng thái giới hạn, ứng suất cốtthép Fa đạt Ra Khoảng cách từ điểm đặt lực N đến trọng tâm cốtthép chịu kéo...
... KN /cm2; Khi dùng bêtông M200 thép A-II α0 = 0 ,62 ; A0=0,428 Thép chịu kéo 3 22 có Fa=11,4 0cm2, thép chịu nén 2φ14 có Fa’ =3, 0 8cm2; Với a =3, 5cm có h0=h-a=40 -3, 5= 36 , 5cm R a Fa − R 'a Fa' 28(11,4 − 3, 08) ... a=4cm ⇒ h0 = h-a = 36 cm M 1 030 0 Tính A = R n bh = 1,1.20. 36 = 0, 36 1 < A0=0,412 nên dùng cốt đơn Từ A = 0, 36 1 tính α=0,4 73 Rn 1,1 Tính Fa = α R a bh0 =0,4 73 26 20. 36 = 14,42 cm2 2φ12 Hàm lượng ... tính: Với bêtông mác M200 có Rn = 0,9 KN /cm2; Với thép A-II có Ra = Ra’ = 28 KN /cm2; 3 18 Khi dùng bêtông M200 thép A-II α0 = 0 ,62 ; A0=0,428 Thép chịu kéo 3 18 có Fa=7 , 63 cm2 a=Cb + d/2 = 20 + 18/2...