... tính toánsố mô hình cho thấy : + phương pháp khôngkhông xác với dạng nhà có hình dáng kết tính toán khác biệt hình dạng nhà + Phương pháp tính toán phân bố không khối lượng sàn Vì có phân bố không ... giai đoạn nhà cao tầng phát triển mạnh Nhiều giải pháp, cơng nghệ thi cơng tiêntiến áp dụng như: cơng nghệ thi cơng TOP - DOWN; cơng nghệ thi cơng cọc Baret; tường vây; cốp pha trượt (lõi cứng) ... thuộc vào khối lượng phần tử tính toán giới thiệu phần sởlý thuyết Nội lực, ứng suất chuyển vò theo phương hệ tính toán dựa vào lực tác động Các bước tính toán độc lập cho mode dao động theo...
... kết cấu hình thành khớp dẻo Độ cứng kết cấu tính toán lại sau bước tính toán dựa vào kết bước trước 5.1 CƠSỞLÝ THUYẾT Ta lý tưởng hóa công trình N tầng thành hệ có khối lượng tập trung đặt tầng ... Kết tính toánsố mô hình theo phương pháp phổ phản ứng, cho thấy + Phương pháp không xác với dạng nhà có hình dáng kết tính toán khác biệt hình dạng nhà + Phương pháp tính toán phân bố không khối ... theo phương mx , my , mz để tạo lực quán tính Không thể tạo tải gia tốc hướng tâm mà tạo tải gia tốc thẳng ta dùng hệ tọa độ thẳng vuông góc khôngdùng hệ tọa độ trụ hệ tọa độ cầu Tải gia tốc...
... 10 10 Lới GPS dùng để khống chế mặt phục vụ thi công quan trắc chuyển dịch ngang công trình cần tạo thành vòng khép cósố cạnh không lớn 5.2.5 Để tính tọa độ điểm GPS hệ tọa độ mặt đất cần phải ... điện áp máy không Khi lắp pin đo, cần ý lắp cực Dây dẫn ăng ten thu không để vặn xoắn, không kéo dây dẫn bề mặtcó độ cứng cao bề mặt thô, nửa năm kiểm tra lại độ bền dây lần 7.3.3 Khi không sử ... trang 29 III Kết tính toán bình sai lới III.1 Tính cạnh Các cạnh đo đợc xử lý modul WAVE GPSurvey 2.35 Trớc hết xử dụng chế độ xử lý mặc định Default, cạnh không đạt thực tính toán can thiệp nâng...
... lý a c u thi t l p ch u trách nhi m pháp lý ã c H i ng Khoa h c c p Nhà nư c nghi m thu năm 2005 B n s d ng tiêu chu n có tin c y pháp lý tương ương m t phiên b n c th c a b n tên ã c ch nh lý ... thi t k kháng ch n Trong Eurocode ki n ngh dùng hai d ng ng cong ph , ng cong ph d ng dùng cho nh ng vùng có cư ng ch n ng Ms ≥ 5,5, ng cong ph d ng dùng cho nh ng vùng có cư ng TCVN 9386:2012 ... chu n c s a i, b sung i v i tài li u không ngày tháng dùng phiên b n m i nh t 1.2.1 Các tài li u vi n d n chung EN 1990, Eurocode - Basis of structural design (Cơ s thi t k k t c u) EN 1992-1-1,...
... giật cấp không giữ đợc tính đối xứng, tổng kích thớc giật cấp mặt tất tầng không đợc lớn 30% kích thớc mặt tầng mặt đỉnh phần cứng phía dới kích thớc giật cấp không đợc lớn 10% kích thớc mặt liền ... ngang tơng đơng* Giá trị tham chiếu CóKhông Phẳng Dạng dao động Giá trị suy giảm KhôngCóKhông gian** Tĩnh lực ngang tơng đơng* Giá trị tham chiếu KhôngKhôngKhông gian Dạng dao động Giá trị suy ... giác lồi Nếu mặtcó chỗ lõm (góc lõm vào hốc), tính đặn mặt đợc xem thoả mãn chỗ lõm không ảnh hởng tới độ cứng mặt sàn với chỗ lõm, diện tích biên sàn đa giác lồi bao quanh sàn không vợt 5%...
... cho thấy : + phương pháp khôngkhông xác với dạng nhà có hình dáng kết tính toán khác biệt hình dạng nhà + Phương pháp tính toán phân bố không khối lượng sàn Vì có phân bố không khối lượng sàn sinh ... kết cấu hình thành khớp dẻo Độ cứng kết cấu tính toán lại sau bước tính toán dựa vào kết bước trứơc 1.6 Cơsởlý thuyết Ta lý tưởng hóa công trình N tầng thành hệ có khối lượng tập trung đặt tầng ... thuộc vào khối lượng phần tử tính toán giới thiệu phần sởlý thuyết Nội lực, ứng suất chuyển vò theo phương hệ tính toán dựa vào lực tác động Các bước tính toán độc lập cho mode dao động theo...
... phổ phản ứng Trong kết phân tích cho thấy, dùng Phổ thiết kế dùng phân tích đàn hồi (loại phổ có xét đến hệ số ứng xử q) kết nội lực tác động động đất không đáng kể so với loại tải trọng khác Điều ... kế dùng phân tích đàn hồi Trục Phần Tử M (T.m) Q (T) A C1 -8.07 -4.67 B C2 7.39 4.18 C C3 -7.39 -4.17 D C4 8.07 4.68 3.3 SO SÁNH KẾT QUẢ CHUYỂN VỊ ĐỈNH KHUNG TRỤC 1: Hình 15: Chuyển vò đỉnh không ... 0.06 2.2461 0.08 2.2461 0.1 0.2461 TD ≤ T ⇔ ≤ T T Sd 0.0842 0.0374 0.0210 1.3.2.2 Phổ thiết kế dùng phân tích đàn hồi : - Đối với thành phần nằm ngang : T 2, ≤ T ≤ TB : S d (T ) = ag...
... v Khớp tr ợt u Bán cầu lõm a) P W b) Hỡnh 3.1: Cu to v nguyờn lý lm vic ca gi FPS a) Cu to gi FPS b) S cõn bng lc 3.1.2 Nguyờn lý lm vic ca gi FPS Khi khp trt (1) chuyn ng trờn mt ca bỏn cu ... khảo sát tính chất nghiệm {u(t), u(t)} {F=F0 sin t , u(t)} u(t) Đạt Không đạt Hoặc chọn lại Kiểm tra điều kiện u (t) < R z (t) Không đạt Hoặc chọn lại Đạt Bộ số đ ợc chọn 3.7 Kt lun Kho sỏt phn ... VP2 TGH Đạt Không đạt Bộ số đ ợc chọn Kiểm tra điều kiện dao động bán cầu đạt giới hạn chuyển vị VT1 GH < VP1 GH Kiểm tra điều kiện dao động khớp đạt giới hạn chuyển vị VT2 GH < VP2 GH Không đạt...
... giật cấp không giữ đợc tính đối xứng, tổng kích thớc giật cấp mặt tất tầng không đợc lớn 30% kích thớc mặt tầng mặt đỉnh phần cứng phía dới kích thớc giật cấp không đợc lớn 10% kích thớc mặt liền ... đặn mặt (1)P Nhà đợc xếp loại có hình dạng đặn mặt phải thoả mãn tất điều kiện dới (2) Về độ cứng ngang phân bố khối lợng, nhà phải gần đối xứng mặt theo hai trục vuông góc (3) Hình dạng mặt ... giác lồi Nếu mặtcó chỗ lõm (góc lõm vào hốc), tính đặn mặt đợc xem thoả mãn chỗ lõm không ảnh hởng tới độ cứng mặt sàn với chỗ lõm, diện tích biên sàn đa giác lồi bao quanh sàn không vợt 5%...
... Nam Viện Vật lý địa cầu thiết lập chịu trách nhiệm pháp lý Hội đồng Nhà nước nghiệm thu năm 2005 Bản đồ sử dụng tiêu chuẩn có độ tin cậy pháp lý tương đương phiên cụ thể đồ tên chỉnh lý theo kiến ... BÍCH, NGUYỄN THANH SƠN Giới thiệu so sánh vài công thức xác định tải trọng động đất tác dụng lên nhà công trình Nội san Viện KHKT Xây dựng, No3, 1977 PHẠM GIA LỘC Cơsở động đất tính toán công trình ... san Địa lý - Địa chất, N 4, 1975 15 NGUYỄN ĐÌNH XUYÊN cộng tác viên Động đất lãnh thổ Việt Nam, Báo cáo kết đề tài, Trung tâm vật lý địa cầu, 1985 16 NGUYỄN ĐÌNH XUYÊN cộng tác viên Cơsở liệu...
... bề mặt cong, ma sát khớp trượt bề mặt cong tạo độ cản cho gối FPS Hình 1.7 Gối cách chấn dạng trƣợt FPS Gối cách chấn đôi DFPS Gối cách chấn DFPS có cấu tạo gồm mặt lõm,bề mặt làm thép không ... su có xu hướng phình ra, ảnh hưởng trực tiếp đếnkhả chịu nén Mặt dưới gối đàn hồi NRB có thép.Một mặt liên kết với kết cấu bên mặt liên kết với móng công trình Hình 1.3 Gối cao su NRB Gối ... chấn dạng trƣợt Hệ thống trượt có cấu tạo đơn giản.Gồm mặt dưới chúngtrượt lên qua lắc trượt .Mặt gối trượt, chúng tiếp xúc với kết cấu bên mặt dưới gắn với móng công trình Chúng trượt lên để...
... No.05- 2008 Nhận xét: Với cơng trình chịu tải trọng xung, việc giảm đáp ứng lớn (như chuyển vị lớn nhất, gia tốc lớn nhất, lực cắt lớn nhất,…) quan trọng độ bền ổn định cơng trình Tuy nhiên, độ ... đáp ứng chuyển vị tốt so với gia tốc Đối với Việt Nam, cơng trình xây dựngkhơng cao chịu trận địa chấn khơng lớn [2] việc sử dụng FD hợp lý ASSESSMENT OF THE EFFICIENCY OF FRICTION DISSIPATORS ... phổ 0a b, trận động đất có dạng 0d (có dạng tương tự tải trọng xung) FD hiệu khơng nhiều 5.KẾT LUẬN Do làm việc, FD ln chuyển đổi trạng thái “dính” “trượt” nên tốn phi tuyến (phi tuyến FD tải...
... hiệu giảm chấn lơn không đổi (ứng với tham số r tối ưu) [6] điều khiển bán chủ động, mức độ hiệu giảm chấn thay đổi nhờ vào việc thay đổi tham số ζ KẾT LUẬN Bài báo đưa thuật toán để điều khiển ... giảm đáp ứng (có thể chuyển vị, gia tốc, lực cắt…) mà ta có thuật toán điều khiển tối ưu cho VFD, thuật toán chưa phải thuật toán tối ưu để giảm đáp ứng kết cấu nhìn chung, qua ví dụ minh họa, ... điều khiển ma trận chứa thuật toán điều khiển ( ˆ kết cấu u ∈ℜ r ×1 , F ∈ℜr×q ) với r tổng số lực điều khiển q tổng số cảm biến sử dụng cho việc điều khiển Dấu “ $ ” dùng để đến điều khiển chủ động,...