các câu hỏi về đồ án nền móng

... đất - Nền Móng, Trường Đại học xây Dựng. http://geo.nuce.edu.vn 15.04.2012 Đề Số SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CỦA CÁC LỚP Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 SỐ LIỆU ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG CỌC Tải trọng tính toán dưới ... đất - Nền Móng, Trường Đại học xây Dựng. http://geo.nuce.edu.vn 15.04.2012 Đề Số Lớp 1 Lớp 2 Tải trọng tính toán dưới cột SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CỦA CÁC LỚP Lớp 3 SỐ LIỆU ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG ... 16.6 2.9 50x30 SỐ LIỆU ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG CỌC Tải trọng tính toán dưới cột Đề Số SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CỦA CÁC LỚP Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 15.04.2012 Bộ môn Cơ học đất - Nền Móng, Trường Đại học...

... thiết kế. - Thiết kế tạo dáng sản phẩm. - Kiểm tra bền và tính toán các chỉ tiêu kỹ thuật. - Tính toán các nguyên vật liệu chính phụ. - Thiết kế công nghệ. - Tính toán giá thành sản phẩm.  Phương ... SX - Tính toán các điều kiện chịu lực của chi tiết và liên kết + Tính toán điều kiện bền của mộng: chống chèn dập và chống tuột mộng + Tính toán các chi tiết chịu uốn quan trọng + Tính toán đảm bảo ... mẫu, chủ yếu về tạo dáng + Hoàn thiện về dáng và thiết kế cấu tạo + Tính toán kỹ thuật và chế thử + Dự tính giá thành + Kiểm tra, đánh giá sản phẩm chế thử + Hoàn thiện về kết cấu, chuẩn bị SX...

... thế. Những câu hỏi được nhiều người thường xuyên đặt ra và được CDC trả lời sẽ giúp mọi người hiều rõ hơn về các thông tin liên quan đến bệnh tật. Sau đây là một số câu hỏi và trả lời về bệnh ... người bị bệnh viêm gan A. Kiến thức hiểu biết về các bệnh viêm gan do virút được nhiều người quan tâm và thường xuyên đặt câu hỏi đối với các cơ quan chuyên môn, Trung tâm kiểm soát và phòng ... gan B, Viêm gan C là các bệnh viêm gan gây nên bởi 3 loại virút khác nhau. Mặc dù mỗi loại có thể gây nên các triệu chứng giống nhau, nhưng chúng có cách lây truyền và cách ảnh hưởng đến gan...

... dùng móng cọc là khả thi nhất. Có hai phương án móng cọc khả thi là phương án móng cọc khoan nhồi và cọc ép bằng BTCT. So sánh phương án cọc khoan nhồi và phương án cọc ép bằng BTCT. * Phương án ... chuẩn của đất nền ( ) [ ] 77.949.19683.3535.15.15804.111451.01 =++= xxxR tc (T/m 2 ) 7. Phân tích và chọn phương án móng Để có phương án nền móng thích hợp, ta cần xét tính khả thi về kinh tế và ... T/m 2 ), cường độ của đất nền quá nhỏ thì yêu cầu diện tích móng khá lớn, không kinh tế do đó không thể sử dụng được phương án móng nông trên nền thiên nhiên cũng như móng trên nn gia c c trm...

... = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Q s = A s .f s : Sức kháng hông cực hạn . Q p = A p .q p : Sức kháng mũi cực hạn . + Thành phần chịu tải do ma sát xung quanh cọc Q s . Q s ... diều kiện thi công . 3.Tính móng làm việc đài thấp : Ta có : h min =tan(45 0 - 2 ϕ ). f D H . 2 γ =tan(45 0 - 2 ϕ ). m61,1 10.5,1.773,1 10.5.2 2 6 = Điều kiện móng làm việc đài thấp : D f ... việc đài thấp : D f ≥ 0,7h min D f ≥ 0,7.1,61=1,127m (thỏa điều kiện) Vậy móng làm việc đài thấp 4. Tính toán số lượng cọc và bố trí cọc . - Chọn số lượng cọc : 1,6 1,76 310.5,1. === a tt Q N n β ...

... Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 7 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a n n n n ề ề ề ề n n n n d d d d ướ ướ ướ ướ i i i i m m m m ũ ũ ũ ũ i i i i c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. Đ i ề u ki ệ n:      tc tc tb R P R P . 2 , 1 max - T í nh : tc R            c D h h B B A m P m R dn dn qu dn tc . ) . . .( . . . . 2 2 1 1 2 4 1 4 1    2 , 1   m 3 3 1 1 / 9 , 0 / 9 10 19 m T m KN n dn           3 3 2 2 / 85 , 0 / 5 , 8 10 5 , 18 m T m KN n dn           m h 8 1   m h 13 2   2 / 6 , 1 m T c                31 , 5 72 , 2 43 , 0 18 4 1 D B A o    2 / 048 , 73 6 , 1 . 31 , 5 ) 13 . 85 , 0 8 . 9 , 0 .( 72 , 2 49 , 7 . 85 , 0 . 43 , 0 . 2 , 1 m T R tc      - 2 / 658 , 87 048 , 73 . 2 , 1 . 2 , 1 m T R tc   - 2 min max / 752 , 50 2 655 , 25 489 , 75 2 m T P P P tb      V ậ y đ i ề u ki ệ n: tho ả m ã n.      tc tc tb R P R P . 2 , 1 max 4. 4. 4. 4. T T T T í í í í nh nh nh nh to to to to á á á á n n n n độ độ độ độ l l l l ú ú ú ú n n n n m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c: c: c: c: Đ i ề u ki ệ n:           gh gh S S cm S S 9 a. T í nh độ l ú n . S - V ẽ bi ể u đồ ứ ng su ấ t b ả n th â n: . h dn zd .    - V ẽ bi ể u đồ ứ ng su ấ t t ă ng th ê m: . z  tl z P k . . 4 1   2 2 2 1 1 / 502 , 32 13 . 85 , 0 8 . 9 , 0 752 , 50 ) . . ( m T h h P P dn dn tb tl           ... Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 3 II. II. II. II. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo v v v v ậ ậ ậ ậ t t t t li li li li ệ ệ ệ ệ u u u u v v v v à à à à theo theo theo theo đấ đấ đấ đấ t t t t n n n n ề ề ề ề n. n. n. n. 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo v v v v ậ ậ ậ ậ t t t t li li li li ệ ệ ệ ệ u u u u . ) . . . . ( b b b a a a VL c F R m F R m m P   - . 1 ; 1    b a m m m - l à c ườ ng độ ch ị u k é o c ủ a c ố t th é p. 2 / 27000 m T R a  - l à c ườ ng độ ch ị u k é o c ủ a b ê t ô ng. 2 / 1350 m T R b  - l à di ệ n t í ch ti ế t di ệ n c ố t th é p. 2 4 10 . 24 , 21 26 4 m F a     - l à di ệ n t í ch ti ế t di ệ n ngang c ủ a c ọ c (b ỏ qua c ố t th é p). 2 09 , 0 3 , 0 . 3 , 0 m F b   T F R m F R m m P b b b a a a VL c 84 , 178 ) 09 , 0 . 1350 . 1 10 . 24 , 21 . 27000 . 1 ( 1 ) . . . . ( 4       2. 2. 2. 2. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo đấ đấ đấ đấ t t t t n n n n ề ề ề ề n. n. n. n. Theo ph ươ ng ph á p th ố ng k ê tra b ả ng : i f R , ) . . . . . (    i i f R dn c f l U m R F m m P - . 2 2 2 09 , 0 3 , 0 m d F    - . m d U 2 , 1 3 , 0 . 4 4    - . 1 ; 1    R f m m m - s ứ c kh á ng t í nh to á n c ủ a đấ t ở m ũ i c ọ c, m ũ i c ọ c n ằ m trong đấ t s é t c ó độ s ệ t : R , độ h ạ ch â n c ọ c l à 21m, tra b ả ng ta đượ c 3 , 0  B T R 464  - : s ứ c kh á ng t í nh to á n ở m ặ t b ê n c ủ a c ọ c trong ph ạ m vi l ớ p đấ t th ứ d à y . i f i i l đượ c t í nh nh ư ở b ả ng d ướ i đâ y.  i i f l . V ậ y . T P dn c 52 , 164 ) 3 , 102 . 2 , 1 . 1 464 . 09 , 0 . 1 ( 1    L ớ p đấ t STT Chi ề u s â u b ì nh qu â n (m) (m) i l (T/m 2 ) i f i i f l . C á t 1 1.5 1 3.85 3.85 2 3 2 4.8 9.6 3 5 2 5.6 11.2 4 7 2 6 12 Á s é t 5 8.5 1 4.45 4.45 6 10 2 4.6 9.2 7 12 2 4.8 9.6 8 14 2 5 10 9 16 2 5.2 10.4 10 18 2 5.4 10.8 11 20 2 5.6 11.2 m l coc 20    3 . 102 . i i f l Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 8             2 ; 1 qu qu qu B Z B L f k 63 , 1 49 , 7 19 , 12     qu qu B L m h d z . 5 , 8 72     - X á c đị nh : T ạ i ta c ó . a H z d z   . 5  m m H a 15 793 , 14   - Chia th à nh 10 l ớ p: . a H m H h a i 5 , 1 10 15 10    - Độ l ú n : S            2 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 182.5 2 0.749 0.2 0.2491 323.85 13.749 188.87 3 1.498 0.4 0.2434 316.44 14.498 195.23 4 2.247 0.6 0.2316 301.1 15.247 201.6 5 2.996 0.8 0.215 279.52 15.996 207.97 6 3.745 1 0.1959 254.69 16.745 214.33 7 4.494 1.2 0.1763 229.2 17.494 220.7 8 5.243 1.4 0.1576 204.89 18.243 227.07 9 5.992 1.6 0.1403 182.4 18.992 233.43 10 6.741 1.8 0.1249 162.38 19.741 239.8 11 7.49 2 0.1112 144.57 20.49 246.17 12 11.235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14.793 14.793 14.793 14.793 3.95 0.0472 61.4 61.4 61.4 61.4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18.725 5 0.0278 36.14 31.725 341.66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1.5 2.25 301.01 3 1.5 3.75 254.52 4 1.5 5.25 204.68 5 1.5 6.75 162.17 6 1.5 8.25 132.33 7 1.5 9.75 108.17 8 1.5 11.25 84.15 9 1.5 12.75 74.52 10 1.5 14.25 64.89 Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 5 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. a. D ọ c tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n:      0 min max P P P c Ta c ó : .     2 max min max . i x x M n P P + : s ố l ượ ng c ọ c. 36  n + : kho ả ng c á ch t ừ c ọ c xa nh ấ t đế n tr ụ c y. m x 65 , 1 max  + v ớ i l à kho ả ng c á ch t ừ c ọ c th ứ i đế n tr ụ c y.   45 , 54 2 i x i x + .   T P 3000 + . Tm h T M M dai tt tt 1040 1 . 90 950 .      T P T P 82 , 51 45 , 54 65 , 1 . 1040 36 3000 85 , 114 45 , 54 65 , 1 . 1040 36 3000 min max       V ậ y hay c ọ c ch ị u t ả i đứ ng t ố t.      0 min max P P P c b. Ngang tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n: . T P P N c N 6 max   Ta c ó : N c tt N N P T n T P P      5 , 2 36 90 max V ậ y c ọ c ch ị u t ả i ngang t ố t. IV. IV. IV. IV. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo TTGH TTGH TTGH TTGH 2. 2. 2. 2.           gh gh S S cm S S 9 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh k k k k í í í í ch ch ch ch th th th th ướ ướ ướ ướ c c c c c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a kh kh kh kh ố ố ố ố i i i i m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng quy quy quy quy ướ ướ ướ ướ c. c. c. c. - Chi ề u s â u kh ố i m ó ng: . m H m 21  - X á c đị nh chi ề u r ộ ng v à chi ề u d à i c ủ a m ó ng. ...

... toàn cho thành phần ma sát bên. FS p = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Đồ Án Trình Nền Móng Công Trình -Tiết diện cọc 30x30cm -Tổng chiều dài 23m gồm 3 đoạn cọc 11m ghép lại ... mét -Mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên 1 mét -Bê tông B35 có cường độ chịu nén 195 kg/cm 2 -Cốt thép là 4ϕ18 loại AIII có cường độ chịu nén R a =3550 kg/cm 2 -Đất nền có các thông số sao: ... tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí đất nền là: Áp dụng công thức : Q a = Trong đó : k tc = 1,4  Q a1 = 4,1 471,141 =101 (T) b. Sức chịu tải của đất nền theo chỉ tiêu cương độ (TCVN 205-1998). -...

... đáy móng trở xuống; A, B, D – các hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát trong ϕ, m 1 , m 2 = 1,2 – các hệ số điều kiện làm việc của nền đất và của công trình tác động qua lại với nền ... φ 18a140 φ 18a120 4. Tính lún cho móng cọc a. Xác định móng khối qui ước + Bề rộng móng khối B B = b + 2Lc*tgα + Chiều dài móng khối L L = l + 2Lc*tgα + Chiều cao móng khối H H = L c + D f Trong ... của đài móng. -B=1,8 m –cạnh ngắn của đài móng. Diện tích thực của đài sau khi bố trí cọc F d = L . B =2,8 . 1,8 =5,04 m 2 2. Kiểm tra tải trọng tác động lên các cọc trong móng cọc Khi móng cọc...

... Để kiểm tra cường độ đất nền tại mũi cọc, ta xem đài cọc, cọc và phần đất giữa các cọc là một khối móng qui ước. Khối móng qui ước này có chiều sâu đặt móng bằng khoảng cách từ mặt đất đến cao ... cọc được chọn để thiết kế móng: Q TK =97,4 T -Dung trọng trung bình đất và bê tông : 2 = tb γ T/m 3 . -Độ sâu chôn móng : D f =1,5 m -Cạnh cọc d = 0,35m. -Khoảng cách các cọc bố trí trong đài ... tải của cọc chọn để tính toán móng: Q TK =min(Q a1, Q a2 )=97,4T III.4. Xác định số lượng cọc và bố trí cọc trong móng III.4.1 Chọn sơ bộ số lượng cọc: -Lực dọc tính toán tại chân cột: tt N 0 =310...