chống thấm vị trí liên kết tường và sàn tầng hầm 3
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ FOUR ACES
Ngày tải lên :
28/04/2016, 00:13
... 0.842 0.8 73 0.902 0.929 0.954 0.977 0.999 1.019 1. 039 1.058 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 32.1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 32 .1 ... 1.97 3. 67 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 4 3. 5 4747.27 5 234 .95 58 23. 69 6289.89 6681.06 7020.87 732 2.97 7596.04 7845.97 8076.95 8292.1 84 93. 78 86 83. 85 88 63. 78 9 034 .79 9468 .37 ... 206250 247500 288750 33 0000 37 1250 412500 4 537 50 1 .3 1 .3 1 .3 1 .3 1 .3 1 .3 1 .3 20 63 2475 2888 33 00 37 13 4125 4 538 50 50 60 60 60 70 70 50 50 60 60 60 70 70 2500 2500 36 00 36 00 36 00 4900 4900 Lu Si...
- 240
- 1.3K
- 1
Tính toán bảo vệ chống sét đánh trực tiếp vào trạm biến áp 220/110KV
Ngày tải lên :
24/04/2013, 11:26
... bố trí 14 cột thu sét -Phía 110kV bố trí cột - Phía 220kV bố trí cột 17m 16m 79m 34 m 3m 84,5m Nhà điều hành 9m 9m 8m 34 m 34 m 51m 51m Hình2: Sơ đồ bố trí cột phơng án Sơ đồ mặt trạm cách bố trí ... = a9,10 = a11,12 = 34 (m); a7,14 = a8, 13 = a10,11 = a9,12 = 33 (m) - Đờng kính đờng tròn ngoại tiếp hình chữ nhật đờng chéo D = a 8,14 = a 8, 13 = a 7, + a 7,14 = 34 + 33 = 47 ,38 ( m) 2 - Độ cao ... hành 9m 9m 8m 34 m 34 m 51m 51m Hình 4: Sơ đồ bố trí thu sét theo phơng án Phía 110kV bố trí cột thu sét gồm cột N1, N2, N3, N4, N6 bố trí xà 8m cột N5 bố trí xà 11m Phía 220kV bố trí 12 cột thu...
- 28
- 1K
- 4
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "NGHIÊN CỨU SỰ LÀM VIỆC VÀ TÍNH TOÁN LIÊN KẾT HÀN CÁC THANH DÀN THÉP ỐNG TIẾT DIỆN RỖNG, CHỊU TẢI TRỌNG TĨNH" potx
Ngày tải lên :
22/07/2014, 18:21
... liên kết : N M sin ƒop= op Ao Khi mômen liên kết: ƒop = Nop/Ao Trình tự kiểm tra liên kết sau: op Wo Dựa vào liên kết, tra toán đồ liên kết xác định ce (tuỳ kiểu nút liên kết X,T,Y,K,N) Dựa vào ... việc liên kết hàn rỗng phụ thuộc vào dạng hình học liên kết khả chịu lực dọc trục nội lực ngang liên kết Sự làm việc liên kết rỗng tròn nghiên cứu phạm vi đàn hồi sau đàn hồi phá hoại a- Liên kết ... bền liên kết toán đồ, tính độ bền liên kết NiRd Kiểm tra lực dọc liên kết : N < NiRd Hình 9: Các toán đồ thiết kế tra bảng hệ số Ce để tính độ bền liên kết rỗng C KẾT LUẬN Sự làm việc liên kết...
- 6
- 572
- 6
tính toán hệ kết cấu chống đỡ tường vây trong thi công tầng hầm theo phương pháp hỗn hợp
Ngày tải lên :
30/10/2014, 16:06
... đất lên tường chắn Chương 3: Tính toán hệ kết cấu chống đỡ tường vây Kết luận hướng phát triển đề tài 3 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ XÂY DỰNG TẦNG HẦM CÔNG TRÌNH 1.1 TÌNH HÌNH XÂY DỰNG TẦNG HẦM TRÊN ... TRÊN THẾ GIỚI VÀ VIỆT NAM 1.1.1 Tình hình xây dựng tầng hầm giới Công trình có tầng hầm xây dựng từ lâu giới, hầu hết công trình nhà cao tầng có tầng hầm Độ sâu số tầng hầm phụ thuộc vào điều kiện ... công tầng hầm công trình theo phương pháp hỗn hợp lựa chọn tính toán hệ kết cấu chống đỡ tường vây đảm bảo khả chịu lực ổn định suốt trình thi công Hệ kết cấu chống đỡ sử dụng hệ dầm sàn tầng hầm...
- 26
- 930
- 3
CHƯƠNG 7 TÍNH TOÁN LIÊN KẾT
Ngày tải lên :
17/06/2015, 10:58
... F(2)Rd ,3 808.0 2446.7 1705.5 FRd,7 F (3) Rd,2 F (3) Rd ,3 808.0 FRd,7 808.0 2446.7 1705.5 F(4)Rd,2 F(4)Rd ,3 2446.7 1705.5 F(2)Rd,4 F(2)Rd,6 F(2 +3+ 4)Rd,2 F(2 +3+ 4)Rd ,3 F(2 +3+ 4)Rd,4 992.1 F (3) Rd,4 969.1 F (3) Rd,6 ... 4216.7 2 939 .3 F(2 +3+ 4)Rd,2 - F(2 +3+ 4)Rd ,3 F(2)t,Rd F(2)t,Rd 1479.6 1556.1 F(2 +3+ 4)Rd,4 - F(2 +3+ 4)Rd,6 F(2)t,Rd F(2)t,Rd 992.1 F(4)Rd4 992.1 969.1 F(4)Rd,6 969.1 34 08.7 F(2 +3+ 4)Rd,2 F(2)t,Rd F (3) t,Rd ... F(2 +3+ 4)Rd,2 F(2)t,Rd F (3) t,Rd 2 737 .1 2 131 .3 F(2 +3+ 4)Rd,4 F(2)t,Rd F (3) t,Rd 1459.7 671.6 F(2 +3+ 4)Rd,4 F(2)t,Rd F (3) t,Rd 0.0 F(2 +3+ 4)Rd,6 748.1 F(2 +3+ 4)Rd,6 F(2)t,Rd F (3) t,Rd 76.5 Giới hạn Khả Khoảng...
- 31
- 575
- 0
Etab- tính toán, xuất kết quả động riêng
Ngày tải lên :
16/10/2012, 11:26
... 9 9 STORY5 D1 31 . 436 3 31 . 436 3 9 185.158 185.158 9 9 STORY4 D1 31 .60 13 31.60 13 9 216.75 93 216.75 93 9 9 STORY3 D1 31 .60 13 31.60 13 9 248 .36 05 248 .36 05 9 9 STORY2 D1 31 .60 13 31.60 13 9 279.9618 279.9618 ... STORY9 D1 32 .11 63 32.11 63 9 57 .37 29 57 .37 29 9 9 STORY8 D1 32 .11 63 32.11 63 9 89.4892 89.4892 9 9 STORY7 D1 32 .11 63 32.11 63 9 121.6055 121.6055 9 9 STORY6 D1 32 .11 63 32.11 63 9 1 53. 7217 1 53. 7217 9 ... 248 .36 05 248 .36 05 9 9 STORY2 D1 31 .60 13 31.60 13 9 279.9618 279.9618 9 9 STORY1 D1 32 .15 63 32.15 63 9 31 2.1181 31 2.1181 9 9 MassX MassY XCM CumMass X YCM CumMass Y XCCM YCCM XCR YCR ...
- 29
- 349
- 1
Tính toán thiết kế cầu trục hai dầm
Ngày tải lên :
28/04/2013, 18:05
... hồi trượt + JX = 18 130 8 .3 (cm4): Mômen quán tính ⇒ y = y1 + y2 = + * 2.175 (20 *102 ) 38 4 * 2.1*10 *18 130 8 .3 5570 (20 *102 )3 = 0.55 + 1 .36 9 = 1.919(cm) 48 * 2.1*10 *18 130 8 .3 – Độ võng theo phương ... = 7094 .3 (kG) – Mối ghép bulông liên kết dầm dầm đầu kiểm tra bền theo công thức sau: N ≤ γ * [ N ] kbl n (3. 22)-[ 03] [ N] kbl (3. 15)-[ 03] Trong : + γ =1.1 : hệ số điều kiện làm việc kết cấu ... thành tựu hàn mà phương pháp liên kết bulông ngày sử dụng Liên kết bulông sử dụng cấu kiện lắp ráp Ngoài sử dụng cho liên kết sử dụng thời gian ngắn Việc liên kết kết cấu thép cầu SVTK: NGUYỄN THẾ...
- 34
- 1.6K
- 7
Tính toán xylanh di chuyển ngang - dọc máy
Ngày tải lên :
06/11/2013, 02:15
... làm việc cho phép : F = K 3, 5 (3, 5 hệ số an toàn) Với F = Wdc = 47,66 KN => = 47,66 /3, 5 = 13, 62 KN = 136 20 N K L2 136 20.600 = = 236 5,7 π E 3, 14 210000 => J= => d =4 J 236 5,7 =4 =14,8 0,0491 0,0491 ... Xylanh di chuyển Hình 8 -Kết cấu cấu di chuyển dọc 1-Xilanh di chuyển; 2-Chân đế; 3- Chốt liên kết xilanh; 4-Cụm bánh xe di chuyển; 5-Phần liên kết với khung chính; 6-Thanh liên kết hai cụm bánh xe; ... 12,1.180 = = 3, 63 600 600 (KW) Q : Lưu lượng xilanh, đơn vị l/ph p : áp lực dầu làm việc hệ thống, đơn vị bar Với hành trình xilanh di chuyển ngang : h =0,6 m, ta có lượng dầu dẫn vào xilanh :...
- 11
- 620
- 5
Tài liệu Đồ án: Tính toán thiết kế chống sét cho đường dây và trạm biến áp 110/22KV doc
Ngày tải lên :
19/01/2014, 14:20
... 2−11 = 82 + 30 = 31 ,05(m ) + 30 + 31 ,05 = 34 , 53( m ) 8 .30 .31 ,05 = 31 (m ) D= 34 , 53( 34, 53 − 8) (34 , 53 − 30 ) (34 , 53 − 31 ,05) P= ⇒ = D 31 = = 3, 88(m ) 8 Với hx = 11m chiều cao cột là: 11+ 3, 88 = 14,88 ... ta có: 13 l1−2 = 8(m) l1−10 = 30 (m) Do tạo thành tam giác vuông nên: l 2−10 = 30 2 + 82 = 31 ,05(m) + 30 + 31 ,05 = 31 ,05 (m ) 8 .30 .31 ,05 D= = 31 (m ) 34 , 53( 34, 53 − 8) (34 , 53 − 30 ) (34 , 53 − 31 ,05) ... = 33 (m ) l 6−7 = 28(m ) Do cột tạo thành tam giác vuông nên: 15 l 5−7 = 33 2 + 282 = 43, 28(m ) 33 + 28 + 43, 28 = 52,14(m ) 33 .28. 43, 28 D= = 43, 28(m ) 52,14(52,14 − 33 )(52,14 − 28)(52,14 − 43, 28)...
- 100
- 1.6K
- 5
tính toán bảo vệ chống sét cho trạm biến áp chống sét đánh trực tiếp, tính nối đất
Ngày tải lên :
20/04/2014, 15:52
... vi tam giác : p= (32 + 21 ,3 + 21 ,3) = 37 ,3 m Theo công thức Heprong đờng kính đờng tròn ngoại tiếp tam giác : D= 32 21 ,3 21 ,3 = 32 ,2 m 37 ,3( 37 ,3 - 32 ) (37 ,3 - 21 ,3) (37 ,3 - 21 ,3) Do độ cao hiệu ... 1-2 23 20 17 20,14 2 ,36 2 -3 23 20 17 20,14 2 ,36 3- 4 23 15,8 17 20,74 2,8 4-5 23 40 ,3 17 17 ,3 0,225 5-6 23 15 17 20,9 2,9 6-7 23 32 17 18,4 1,05 7-8 23 29 11 18,9 7,7 8-10 23 30,4 11 18,66 7 ,37 ... l5, 13 = 34 m Vậy nửa chu vi tam giác : p= ( 43 + 30 ,48 + 34 ) = 53, 74 m Theo công thức Heprong đờng kính đờng tròn ngoại tiếp tam giác : D= 34 30 ,48 43 53, 74( 53, 74 43) ( 53, 74 30 ,48)( 53, 74 34 )...
- 61
- 815
- 1
Mô hình hóa và tính toán số kết cấu tấm composite gấp nếp, lượn sóng
Ngày tải lên :
10/05/2014, 16:18
... kỹ thuật biểu thức sau: C22 13 23 ; C 23 23 21 13 ; C44 G 23 ; C55 G 13 ; E1E3 E1E2 12 21 23 32 13 31 2 21 32 13 E1E2 E3 2.2.4 Các thành phần nội lực Các thành ... xác định vị trí phá hủy composite dạng gấp nếp 3. 3.5.1 Tính toán tải trọng phá hủy xác định vị trí phá hủy composite dạng gấp nếp lần 3. 3.5.2 Tính toán tải trọng phá hủy xác định vị trí phá hủy ... lượng véctơ lực nút phần tử 32 2 .3. 3 Ghép nối ma trận độ cứng ma trận khối lượng tổng thể 34 2 .3. 4 Tích phân số 35 2 .3. 5 Các phương trình tổng quát 37 2.4 THUẬT TOÁN VÀ CHƯƠNG TRÌNH TÍNH 2.4.1...
- 226
- 1.1K
- 2
phương pháp luận tính toán mới kết cấu công trình biển cố định bằng thép
Ngày tải lên :
27/05/2014, 05:29
... trtrng cho khu Vlf'C bi~n d\nh x'iiy dtrng c6ng trl.nh '' , 15 2025 30 35 40 45 50 55 60 - 3, 330 ,000 821,000 202,400 50,000 12 ,30 0 3, 030 752 185 45 11 , su N6i chung lo(li ph6 Pierson- Moskowitz cai ... 3, 9 17,810,000 ' 41,522,727 - 5,9 ( ) 10,170,000 23, 712,727 6- 7,9 13, 542,727 7, 737 .,727 ' ( ) 10 ( ) I ,089,727 268,727 66 ,32 7 16 ,32 7 4,027 997 245 60 15 - 9,9 4,419,727 5,805,000 15 20 25 30 ... (3. 3) Ph1ro11g phap Juiin thiBt kt moi kBt cfu MSP- Vjen XDCTB-IC OFFSHOR E f /~ /C>" I 4"/ 11 3; I - ; "ti- I 2 I ~~ /3 /31 / I 3- :' / I I a I 51 II )5j1z 71s6~/60 1o /,~ ?'- /,- I 12 /189 ~32 9-26'·...
- 174
- 657
- 4
Tính toán thiết kế chống sét
Ngày tải lên :
28/05/2014, 23:32
... 4,875 45,125 13, 5 53 2,464 1 ,39 3 r0x (m) 1,915 Phạm vi bảo vệ cột thu sét phương án R19.125 R8.812 1.071 R8.812 R9 .37 5 10 13 3.215 2.464 14 11 2.1 43 R9 .37 5 1 .39 3 1.071 1.915 12 1 .39 3 15 Kết luận Phương ... =20= 13, 5 53( m) 7 hx=11(m) > 2 h 0710' = 13, 5 53= 9, 035 (m) 3 Vậy bán kính khu vực bảo vệ hai cột thu lôi có độ cao hx=11m là: rx7-10=0,75 h 0710' (1- hx 11 )=0,75. 13, 5 53. (1)=1,915 (m) h0 13, 5 53 Tính ... > 24,5=16 ,33 m 19 rx=0,75.h(1- 19 hx )=0,75.24,5.(1)=4,125 (m) 24,5 h a’= 30 -4,125=25,875m Ta có: , 25,875 h 010 13' =h10- a =19= 15 ,30 3(m) 7 hx=11(m) > 2 h 010 13' = 15 ,30 3=10,202 (m) 3 Vậy bán...
- 37
- 1.7K
- 3
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN BẢO VỆ CHỐNG SÉT CHO ĐƯỜNG DÂY VÀ TRẠM BIẾN ÁP 110KV THẠCH LINH Giáo viên hướng dẫn PHAN HỒNG THỊNH
Ngày tải lên :
21/07/2014, 22:56
... 19,5(m) Nửa chu vi tam giác: p= a + b + c 30 + 23 + 19,5 = = 36 ,3m 2 D = abc 30 . 23. 19, = = 30 (m) p ( p a )( p b )( p c ) 36 , 3( 36, 30 ) (36 , 23) (36 , 19, 5) - Độ cao tác dụng để nhóm cột (2,8,9) ... 1,86 .3, 7.1 03. 1482 = = 15, às 3, 142 L.G.l 2 T1 ds 15, = 3, 51 =2 Ta có bảng kết tính toán: Bảng 2 -3: Kết tính toán k Tk(às) d / s Tk - e e d / s Tk k2 15 ,39 142 3, 84785 1,71016 0 ,32 486 1,299 43 2,9 237 1 ... 42.(1 ) = 0 ,31 6( m) ho 8, 42 Xét cặp cột 2 -3 h2 = 12,5 m; h3 = 15,5 m; a = 32 (m); - Hai cột có chiều cao khác Phạm vi bảo vệ hai cột sau By Giangdt 2 h2 = 12,5m > h3 = 15,5 = 10 ,33 ( m) 3 Nên h2...
- 112
- 945
- 3
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "TÍNH TOÁN HỆ KẾT CẤU BẢO VỆ HỐ MÓNG SÂU BẰNG PHƯƠNG PHÁP XÉT SỰ LÀM VIỆC ĐỒNG THỜI GIỮA ĐẤT NỀN VÀ KẾT CẤU" pdf
Ngày tải lên :
22/07/2014, 06:20
... displacements -3 Extreme horizontal displacement 43. 30*10 m Hình 13 Chuyển vị ngang tường sau tháo dỡ chống thứ thứ Chuyển vị lớn tường 43, 30mm (phase thứ 23) 4 .3 Kết tính tốn đo đạt thực tế Bảng Kết tính ... -1.000 + 134 ,95 -3. 000 - 130 ,17 -160 +22,90 -91,50 -76 -16,94 -5.500 -146,02 -480 +228,72 -1 23, 82 -506 +30 8,65 -7.500 -254,91 -266 +7,88 -33 9,45 -512 +50, 83 -11.000 -454,55 -4 83 +6,26 -11 13, 83 -982 ... BÀI TỐN MƠ PHỎNG 3. 1 Mục tiêu tốn Tính tốn lực lên tầng chống theo u cầu khống chế chuyển vị ngang tối đa tường q trình đào 5cm Từ kết tính tốn lực nén, chọn kích thước chống tầng chống Tính tốn...
- 10
- 831
- 6
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN BẢO VỆ CHỐNG SÉT CHO ĐƯỜNG DÂY VÀ TRẠM BIẾN ÁP 220KV BẮC NINH Giáo viên hướng dẫn NGUYỄN ĐÌNH THẮNG
Ngày tải lên :
22/07/2014, 13:38
... 1 234 34 56 51,5 51,5 10 30 10 11 12 30 11 12 13 14 30 13 14 15 16 30 148 34 10 53 10 34 10 12 55,5 12 14 41,8 14 16 46,5 D 42,8 = = 5 ,35 m 8 b c p Phớa 220kV 34 34 Phớa 110kV 30 ,5 30 ,5 30 ,5 30 ,5 ... 1,97 3, 84 1 03 2652 = 6,57 Ta chn k khong t n L G l 1,97 3, 84 1 03 2652 = = 54 s T1 = 2 k Tk(s) 53. 996 s Tk 0.0 93 e s Tk 13. 499 6.000 3. 375 2.160 1.500 0 .37 0 0. 833 1.482 2 .31 5 3. 334 0.912 ... 4,69 37 ,50 46,7 47,1 50,1 51,2 40,1 73, 4 5,8 5,9 6 ,3 6,4 5,0 9,2 10-11-12- 13 12- 13- 14-15 30 22,5 37 ,50 14-15-16-17 16-17-18-19 1-4-11 32 34 46,7 56,4 4-11- 13 30 46,7 32 ,25 54,5 4-7- 13 32,25 34 ...
- 105
- 974
- 7
32 công thức cơ bản tính toán moment và lực cắt cho dầm doc
Ngày tải lên :
28/07/2014, 21:20
... phân bố nhịp 27 Dầm liên tục nhịp chịu tải trọng tập trung nhịp 28 Dầm liên tục nhịp chịu tải trọng tập trung nhịp vị trí 29 Dầm liên tục nhịp chịu tải trọng phân bố nhịp 30 Dầm liên tục nhịp chịu ... phân bố toàn dầm 23 Dầm có hai đầu ngàm chịu tải trọng phân bố 24 Dầm có hai đầu ngàm chịu tải trọng tập trung dầm 25 Dầm có hai đầu ngàm chịu tải trọng tập trung vị trí 26 Dầm liên tục nhịp chịu ... tải trọng phân bố nhịp 30 Dầm liên tục nhịp chịu tải tập trung nhịp 31 Dầm liên tục nhịp không chịu tải trọng nhịp 32 Dầm liên tục nhịp không chịu tải trọng tập trung nhịp ...
- 25
- 4K
- 38
Các phần mềm tính toán liên quan đến ô tô potx
Ngày tải lên :
31/07/2014, 17:20
... Trong trường hợp phức tạp, vật thể 3D mô tả theo cách truyền thống cách thể ba hình chiếu theo hướng khác Hiện tại, gói phần mềm CAD chuyển đổi vertor 2D sang 3D dạng mặt khối CAD chủ yếu dùng ... giao diện sử dụng Cell types Các dạng đơn vị khác cấu thành nên phần tử ô lưới Fluent sử dụng ô lưới dạng tứ diện, lục diện, chóp, hình nêm, đa diện kết hợp tất dạng CFD (computional fluid dynamics): ... ( cháy ), chuyển dộng học (quạt quay…), ứng suất biến dạng cãc kết cấu rắn (ví dụ cột buồm bị gió uốn cong), nhiều vấn đề vật lý liên quan Computer-Aided Manufacturing (CAM) dùng để phần mềm dùng...
- 5
- 385
- 0