... 31 3. 3.1 V i lo t m u th nh t (X1) 31 3. 3.2 V i lo t m u th hai (X2) 36 3.3 .3 V i lo t m u th ba (X3) 40 3. 3.4 V i lo t m u th tư (X4) 43 3 .3. 5 V i ... 62 3. 4 .3 Bài toán mô ph ng bi n d ng nhi t 62 3. 4 .3. 1 Trình t mô ph ng Abaqus 63 v 3. 4 .3. 2 Thông s c a toán mô ph ng b ng Abaqus 63 3.4 .3. 3 K t qu bi n d ng hàn 65 3. 4.4 ... Âm 3. 60 i n áp Dòng i n (V) (A) 38 T c l ng ng (kg/h) Tiêu th tr dung (kg/h) 11.05 11.88 600 80 3. 60 12.49 10.62 120 3. 60 15.12 10.26 11.66 10.10 10.12 40 Âm 3. 32 33 600 80 3. 41 13. 28 120 3. 60...
... MÔN KẾTCẤUTẤMVỎ Hình 37 : Biểu đồ độ võng vỏ trụ Matlab Hình 38 : Biểu đồ độ võng vỏ trụ SAP 35 BÀI TẬP MÔN KẾTCẤUTẤMVỎ Hình 39 : Biểu đồ lực vòng vỏ trụ Matlab Hình 40: Biểu đồ lực vòng vỏ ... Matlab Hình 33 : Biểu đồ mômen Mx tâm SAP 30 BÀI TẬP MÔN KẾTCẤUTẤMVỎ Hình 34 : Biểu đồ mômen Mxy tâm Matlab Hình 35 : Biểu đồ mômen Mxy tâm SAP 31 BÀI TẬP MÔN KẾTCẤUTẤMVỎ Bài 4: Cho vỏ hình trụ ... (kNm) 1.085 Chênh lệch 35 % 16.15% 37 . 43% 23. 5% BÀI TẬP MÔN KẾTCẤUTẤMVỎ Hình 30 : Biểu đồ độ võng tâm Matlab Hình 31 : Biểu đồ độ võng tâm SAP 29 BÀI TẬP MÔN KẾTCẤUTẤMVỎ Hình 32 : Biểu đồ mômen...
... Phân loại kếtcấu vỏ: Thường sử dụng độ cong Gauss để phân loại kếtcấu vỏ: 1) Vỏ có độ cong Gauss dương (GG>0) xem hình thành trục đường cong hướng Ví dụ mài vòm cầu (spherical domes), vỏ elliptic ... 71 2.2.5 .3 Áp dụng thí dụ: 71 2.2.6 Vỏ tròn xoay chòu tải trọng gió: 73 2.2.6.1 Phương pháp chung: 73 2.2.6.2 Vỏcầu chòu tải trọng gió: 75 2 .3 Vỏ chòu uốn: ... MINDLIN – REISSNER: 33 1.17 Tấm bò uốn tác dụng đồng thời tải trọng ngang lực mặt phẳng tấm: 36 1.18 Ổn đònh chữ nhật biên tựa chòu nén đều: 39 1.19 Tấm chữ nhật biên tựa,...
... 33 A.1 .3 Circumferential (hoop) compression 34 A.1 .3. 1 Critical circumferential buckling stresses 34 A.1 .3. 2 Circumferential buckling parameter 35 A.1.4 Shear ... 19 93- 1-6 Design of steel structures - Part 1-6: Shell structures EN 19 93- 3-2 Design of steel structures - Part 3- 2: Chimneys EN 19 93- 4-1 Design of steel structures - Part 4-1: Silos EN 19 93- 4-2 ... 1,0 + end end BC BC C θ = 0,6 + 10 ω − ω 3 − 3 ω 1 ,35 ω2 − 0 ,3 3 In Table A.5 and A.6, BC includes both BC1f and BC1r For long cylinders ( ω / C θ ≥ 1,63r / t ) the circumferential buckling stress...
... Lagrangian Các kết đạt phần ví dụ số cho thấy phần tử CS-DSG3 phù hợp với kết tham khảo cho kếtcấu tấm, vỏ mỏng đến dày tương đối Phần tử giải số dạng ứng xử phức tạp kếtcấuvỏKết số cho thấy ... phần tử CS-DSG3 việc phân tích kếtcấu mỏng kết có từ phần tử tương đồng với phần tử xây dựng dựa lý thuyết mỏng NRT15, DKT RNEM 3.3 Khảo sát ứng xử phi tuyến hình học vỏ trụ liên kết ngàm chịu ... x1 , b = y2 − y1 , c = y3 − y1 , d = x3 - x1 Hình Đối với kếtcấu tấm, mô hình ứng xử xây dựng mặt phẳng Oxy, đó, nút phần tử có bậc tự u , v, w, β x , β y Với kếtcấu vỏ, phần tử xác định bất...
... 2.2.2.1 Hệ thống kếtcấu dọc Hệ thống kếtcấu dọc để đảm bảo độ bền chung gồm kếtcấu chạy dọc tàu từ mũi đến đuôi sống chính, đà dọc đáy, xà dọc mạn, xà dọc boong… Về mặt độ bền, kếtcấu dọc có vai ... đảm bảo 90 % kết tính toán - Viết chương trình: Là hệ thống câu lệnh có cấu trúc theo lưu đồ - Giải chương trình phân tích kết 2.2 ĐẶC ĐIỂM KẾTCẤU THÂN TÀU 2.2.1 Đặc điểm chungKếtcấu thân tàu ... thuật toán thiết kế kếtcấu tàu vỏ thép theo yêu cầu Quy phạm Việt Nam” Đề tài thực theo nội dung sau: Đặt vấn đề Cơ sở lý thuyết Phân tích lựa chọn thuật toán thiết kế kếtcấu tàu vỏ thép theo yêu...
... loại vỏ mỏng đàn hồi mà không yêu cầu hình học vỏ, tải trọng tác dụng lên vỏ, liên kếtvỏ liên kết nối đất Đối với lý thuyết phi mô men hình học vỏ phải trơn, không gãy góc, độ cong chiều dày vỏ ... vật lý gồm phương trình (8.3a : 8.3f) Còn lý thuyết bán mô men phương trình cân gồm phương trình cân (8 .38 a : 8 .38 d); Phương trình hình học gồm phương trình (8.40 : 8. 43) ; Phương trình vật lý có ... ngăn cản tập trung ứng suất Liên kết nối đất phải đảm bảo phản lực theo phương tiếp tuyến với mặt vỏ Đặc điểm lý thuyết: Lý thuyết mô men tổng quát dung để tính vỏvỏ tồn nhóm lực màng, nhóm lực...
... Các kết có mức độ tin cậy cao so sánh với nghiệm thực nghiệm Reddy [1] Ứng suất chuẩn hóa σ h2 σ x* = x 1 .30 75 3. 4265 162% 2.0681 4.8174 133 % 36 .57 0 .36 77 1.1175 204% 109.71 1.0745 2.8221 1 63% ... cứng kếtcấu tăng (Bảng 3) Sai số phân tích phần tử tứ giác lý thuyết HSDT với hệ lưới 12x12 toán liên kết khớp 0.02% toán liên kết ngàm 1,5% Kết so sánh phần tử với phần tử MISQ20 [5] thể Bảng 3. 4 ... vị tính sau đó, t chiều dày tấm, u0 ,v0 ,w0 chuyển vị điểm tấm, β x , β y góc xoay quanh trục x, y (8) đó: −h/ 4z3 4z3 v( x , y , z ) = v0 − z − β x − φy 3h 3h w( x , y ,0 ) = w0 (7)...
... thức tính kếtcấu 61 3. 2.2 Thuật toán 63 3.2 .3 Thuật toán 66 3. 2.4 Thuật toán 3 ……………………………………………………… 69 3.3 HƯỚNG ÁP DỤNG CHƯƠNG TRÌNH VÀO LẬP TRÌNH ……….71 3. 3.1 Chương ... 1 .3 KHÁI QUÁT VỀ THIẾT KẾ KẾTCẤU TÀU 1 .3. 1 Các phương pháp thiết kế kếtcấu thân tàu Thiết kế kếtcấu thân tàu theo Quy phạm: Quy phạm kếtcấu thân tàu tập hợp kinh nghiệm thiết kế kết cấu, ... Mô hình tính kếtcấu Mặt cắt ngang tàu Bố chí chung Bố trí kếtcấu Các kếtcấu Kích thước kếtcấu tàu Hình 1.2: Quy trình thiết kế kếtcấu tàu theo Quy phạm -6- Thiết kế kếtcấu thân tàu theo...