biến đổi z và ứng dụng vào hệ thống lti rời rạc
Slide Xử lý tín hiệu số
... 2: BIẾN ĐỔI Z VÀ ỨNG DỤNG VÀO HỆ THỐNG LTI RỜI RẠC Ví dụ 5.1: Tìm hàm truyền đạt hệ thống sau Chương 2: BIẾN ĐỔI Z VÀ ỨNG DỤNG VÀO HỆ THỐNG LTI RỜI RẠC 2.1 BIẾN ĐỔI Z 2.2 CÁC TÍNH CHẤT BIẾN ĐỔI ... x T y Hệ thống Các hệ thống xử lý tín hiệu: Hệ thống tương tự: Tín hiệu vào tương tự Hệ thống rời rạc: Tín hiệu vào rời rạc Hệ thống số: Tín hiệu vào tín hiệu số b Phân loại hệ thống ... BIẾN ĐỔI Z 2.3 BIẾN ĐỔI Z NGƯỢC 2.4 HÀM TRUYỀN ĐẠT CỦA HỆ LTI RỜI RẠC 2.5 GIẢI PTSP DÙNG BIẾN ĐỔI Z PHÍA 2.1 BIẾN ĐỔI Z 2.1.1 ĐỊNH NGHĨA BIẾN ĐỔI Z: • Biến đổi Z dãy x(n): X (z) = ∞ x ( n) z −n ∑...
- 224
- 3,651
- 7
TÌM HIỂU MÁY THU RADAR SƠ CẤP ATCR 33S –DPC VÀ NGHIÊN CỨU CÁC BỘ LỌC THÍCH NGHI TRONG HỆ THỐNG CHỐNG NHIỄU TIÊU CỰC CỦA ĐÀI RADAR SƠ CẤP HÀNG KHÔNG ALENIA MARCONI
... tiến sử dụng hệ thống radar hàng không dân dụng hệ phương pháp nén xung sử dụng lọc số MTD tách mục tiêu di động khỏi nhiễu • Kỹ thuật nén xung, kỹ thuật thiếu hệ thống radar đại tạo cho hệ thống ... vận tốc mù sử dụng đồ nhiễu • Sơ đồ khối sở MTD C Các lọc số thích nghi hệ thống radar ATCR 33S -DPC Các lọc số thích nghi hệ thống radar ATCR 33S -DPC Các lọc số thích nghi hệ thống radar ATCR ... Luận văn dựa hệ thống radar ATCR 33S-DPC trạm radar Nội Bài để làm rõ cách thức thực giải pháp kỹ thuật tiên tiến cho thấy nguyên lý thực tế giải pháp kỹ thuậtvà ứng dụng nghiên cứu hệ thống radar...
- 19
- 735
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P1 ppt
... equations are obtained [42] @Ey @z @Ex @Ez À @z @x @Ey @x @Hy À @z @Hx @Hz À @z @x @Hy @x ¼ j!Hx ð1:6aÞ ¼ Àj!Hy ð1:6bÞ ¼ Àj!Hz ð1:6cÞ ¼ j!"Ex ð1:6dÞ ¼ j!"Ey ð1:6eÞ ¼ j!"Ez ð1:6fÞ The direction of ... only Hz or Ez to exist 10 AN INTRODUCTION TO OPTICAL COMMUNICATION SYSTEMS For a travelling wave propagating along the z direction, the electric field takes the form z Eð~ tÞ ¼ Eð~ yÞeÀjbz~ r; ... and q are constants defined as h ¼ k n À b2 z p2 ¼ b2 À k2 n2 z 2 q ¼ b2 z À ð1:10Þ k2 n2 Depending on the relative values of n1 , n2 , n3 , k0 and bz , there are different regimes of propagation...
- 30
- 359
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P2 doc
... expressed in terms of the Bragg propagation constant, i.e Ezị ẳ Czịe z ejb0 z ỵ Dzịe z ejb0 z ẳ Rzịejb0 z ỵ Szịejb0 z 2:98ị where Rzị and Szị are complex amplitude terms Since the grating period, ... permittivity of the corrugated layer, one can write [31] "x; z ẳ X n2 fu z Z1 z p u z Z2 z pg l pẳ1 ỵ n2 fu z Z2 z p u z Z1 z p ỵ 1ịg lỵ1 2:130ị 64 PRINCIPLES OF DISTRIBUTED FEEDBACK ... Z1 xịỵ ẳ Z1 xị Z2 xị Z1 xị ỵ Z1 xịỵ 2:134ị Z2 xị The relative permittivities at different integral ranges can be expressed as ( n x; z ẳ n2 ; l Z2 xị > z > Z1 xị n2 ; lỵ1 Z1 xị ỵ > z > Z2 ...
- 48
- 379
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P3 docx
... constant such that E z ¼ R z eÀjb0 z þ S z e jb0 z ð3:2Þ where the coefficients R z and S z are given as [1] R z ¼ R1 eðgzÞ þ R2 eðÀgzÞ ð3:3aÞ S z ¼ S1 eðgzÞ þ S2 eðÀgzÞ ð3:3bÞ and In the ... from z ¼ z1 to z ¼ z2 (where both z1 and z2 are assumed to be greater than zero), the boundary conditions at the terminating facets become R z1 Þ eÀj b0 z1 ¼ ^1 S z1 Þ e j b0 z1 r S z2 Þ e j b0 z ... equations can be written as EðkÞ z ¼ RðkÞ z eÀjb0 z þ SðkÞ z e jb0 z ð3:31Þ where ðkÞ ðkÞ RðkÞ z ¼ R1 eg z þ R2 eÀ g z ðkÞ S z ¼ ðkÞ S1 e g z þ ð3:32aÞ ðkÞ S2 e À g z ð3:32bÞ ðkÞ ðkÞ ðkÞ ðkÞ...
- 21
- 398
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P4 ppt
... quality Z z j zNþ1 Þ À1 ! ! z1 1 z j zNþ1 Þ z1 2 z j zNþ1 Þ À1 z2 2 z j zNþ1 Þ z1 2 z j zNþ1 Þ ¼ ¼ z2 1 z j zNþ1 Þ z2 2 z j zNþ1 Þ z2 1 z j zNþ1 Þ z1 1 z j zNþ1 Þ ! y11 ðzNþ1 j z y12 ðzNþ1 j z ... ðzNþ1 j z1 Þ Á fz21 z j zNþ1 Þy12 z j z1 Þ À z1 1 z j zNþ1 Þy22 z j z1 Þ þ ^1 z2 1 z j zNþ1 Þy11 z j z1 Þ À z1 1 z j zNþ1 Þy12 z j z1 Þ r þ ^2 z2 2 z j zNþ1 Þy12 z j z1 Þ À z1 2 z j zNþ1 ... y22 ðzNþ1 j z1 Þ ¼ y21 ðzNþ1 j z y12 z j z1 Þ þ y22 ðzNþ1 j z y22 z j z1 Þ y21 ¼ y21 ðzNþ1 j z1 Þ ¼ y21 ðzNþ1 j z y11 z j z1 Þ þ y22 ðzNþ1 j z y21 z j z1 Þ y12 ¼ y12 ðzNþ1 j z1 Þ ¼ y11 ðzNþ1...
- 22
- 352
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P5 pdf
... of the 3PS DFB laser becomes: y11 z5 j z1 Þ y12 z5 j z1 Þ ð4Þ ð3Þ ð2Þ ð1Þ Y ð z5 j z1 Þ ¼ F F F F ¼ ð5:1Þ y21 z5 j z1 Þ y22 z5 j z1 Þ where Fð jÞ ð j ¼ to 4) corresponds to the transfer ... defined as F¼ L Z zNþ1 ðI z À Iavg Þ2 dz ð5:4Þ z1 where I z is the electric field intensity along the longitudinal axis and Iavg is its average value In the above equation, a zero value of F ... be determined, and the electric field intensity at an arbitrary position z0 is found to be 2 I z0 Þ ¼ jER z0 Þj þ jES z0 Þj ð5:5Þ 132 THRESHOLD ANALYSIS AND OPTIMISATION OF VARIOUS DFB LDS Figure...
- 25
- 388
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P6 pdf
... as shown in Fig 6.1 can be expressed as ! ! ! ! ER ðzkþ1 Þ f ER ðzk Þ f ER ðzk Þ ¼ Fðzkþ1 j zk Þ Á ¼ 11 12 Á ð6:1Þ ES ðzkþ1 Þ ES ðzk Þ ES ðzk Þ f21 f22 Figure 6.1 Schematic diagram showing a ... both travelling electric fields ER z and ES z are normalised at the left facet z ¼ z1 Þ as jER z1 Þj2 þ jES z1 Þj2 ¼ ð6:15Þ Of course, both ER z1 Þ and ES z1 Þ should satisfy the boundary ... dimensionless coefficient that determines the total electric field E z as " E z ¼ c0 E z ¼ c0 ½ER z þ ES z ð6:14Þ where ER z and ES z are the normalised electric field components as shown in...
- 21
- 385
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P7 ppt
... defined as [21] vg E2 z CN z ¼ Ð zNþ1 Á E dz z1 1þ jH A0 À 2A1 A2 ½! À !0 þ A2 ðN z À N0 Þ 2ð1 þ "S z Þ þ "S z vg E2 z Àjg z " CS z ¼ Ð zNþ1 Á E dz 2ð1 þ "S z Þ2 z1 ð7:22aÞ ð7:22bÞ ... y22 zj j z1 and y12 zj j z1 at an arbitrary matrix output plane of z ¼ zj can always be determined from those at z ¼ zjÀ1 as y11 y21 ! y12 f ¼ 11 y22 ðzj jz1 Þ f21 ! f12 y Á 11 f22 ðzj jzjÀ1 ... overall transfer matrix as PN ðzNþ1 Þ ¼ hc Á ! jy22 ðzNþ1 j z1 Þj2 ð zNþ1 h i nsp g jy22 z j z1 Þj2 þ jy12 z j z1 Þj2 dz ð7:5Þ z1 In this equation, y22 ðzNþ1 j z1 Þ is a matrix element obtained...
- 24
- 460
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P8 doc
... in Fig 8.6 is expressed by Sk ¼ Z2 Z3 À Z1 Z2 À Z1 Z3 2Z2 Z3 2Z2 Z3 2Z1 Z2 Z1 Z2 À Z2 Z3 À Z1 Z3 2Z1 Z2 Z1 Z2 þ Z1 Z3 þ Z2 Z3 2Z1 Z3 2Z1 Z3 Z1 Z3 À Z2 Z3 À Z1 Z2 ð8:32Þ The TLM sub-network in ... ¼ v À V1 r V1 ¼ i i i 2Z2 Z3 V1 þ 2Z1 Z2 V3 þ 2Z1 Z3 V2 i À V1 Z2 Z3 þ Z1 Z2 þ Z1 Z3 r V1 ¼ i i i Z2 Z3 À Z1 Z2 À Z1 Z3 ÞV1 þ 2Z1 Z2 V3 þ 2Z1 Z3 V2 Z2 Z3 þ Z1 Z2 þ Z1 Z3 ð8:31Þ r r In a similar ... by i¼ i i i 2V1 2V2 2V3 þ þ Z1 Z2 Z3 From Fig 8.6(b), the total admittance at the scattering node is expressed as 1 þ þ Y¼ Z1 Z2 Z3 Z2 Z3 þ Z1 Z2 þ Z1 Z3 Y¼ Z1 Z2 Z3 ð8:28Þ ð8:29Þ 206 CIRCUIT...
- 35
- 397
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P9 pdf
... AðnÞ IS ZC =2 A ðnÞ A ðnÞ 7 C C 7 ð9:15Þ ¼ Sp Á 7þ AL ðnÞ AL ðnÞ 5 0 k AP ðnÞ k AP ðnÞ k where ðg þ yÞðZS À 1Þ gðZS þ 1Þ Sp ¼ yð1 þ Zs Þ gðZS þ 1Þ 2ðg þ yÞZS 2YC ðZS À 1Þ ð2YC À yÞðZS þ 1Þ ... þ yÞZS 2YC ðZS À 1Þ ð2YC À yÞðZS þ 1Þ 2YL ðZS À 1Þ 2YL ðZS þ 1Þ 2y 2YC ðZS þ 1Þ ð2YL À yÞðZS þ 1Þ 4YC ZS 4YL ZS 7 yð1 À ZS Þ ð9:16Þ where ZS ¼ p"eff n tan l À Á ÀÁL NðnÞ ... follows F¼ L ðL ðP z À PÞ2 dz ð9:29Þ where P z is the normalised longitudinal field intensity distribution along the laser cavity with length L and P is the average of P z To minimise the longitudinal...
- 22
- 508
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P10 pptx
... ! Rð z Þ f Rð z Þ ¼ Fð z j z Þ Á ¼ 11 Sð z Þ Sð z Þ f21 ! ! f12 Rð z Þ Á Sð z Þ f22 ð10:28Þ ð À jÞ z2 À z1 Þ sinh½g z2 À z1 Þ gð z À z Þ ð10:29aÞ where f11 ¼ cosh½g z2 À z1 Þ þ z2 À z1 Þ ... cosh½g z2 À z1 Þ þ z2 À z1 Þ sinh½g z2 À z1 Þ gð z À z Þ z2 À z1 Þ sinh½g z2 À z1 Þ ¼j z2 À z1 Þ ð À jÞ z2 À z1 Þ sinh½g z2 À z1 Þ ¼ cosh½g z2 À z1 Þ À gð z À z Þ f12 ¼ Àj ð10:29bÞ f21 ð10:29cÞ ... ! ER ð z Þ t11 t12 E R z2 Þ ER z1 Þ ¼ T z2 j z1 Þ Á ¼ ð10:26Þ Á E S z2 Þ ES ð z Þ ES ð z Þ t21 t22 where the matrix T z2 j z1 Þ represents any wave propagation from z ¼ z1 to z ¼ z2 and its...
- 32
- 333
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P11 ppt
... has zero facet reflectivity and the z- axis is along the filter cavity The electric field E z within the filter cavity can be expressed as E z ¼ ER z þ ES z ¼ R z expðÀjbo z þ S z expðjbo z ... R z and S z with respect to z, as they are slowly varying functions of z, we obtain the following pair of coupled mode equations [4,14] dR z þ ð À jÞ R z ¼ j S z dz dS z þ ð À jÞ S z ... the corrugated section between zi and ziþ1 can be expressed as ! ! ! ! ER ðziþ1 Þ f ER ð z i Þ f ER ð z i Þ ¼ 11 12 Á ¼ FðiÞ Á ð11:3Þ ES ðziþ1 Þ ES ðzi Þ ES ð z i Þ f21 f22 where the matrix elements...
- 18
- 313
- 0
Tài liệu Laser điốt được phân phối thông tin phản hồi và các bộ lọc du dương quang P12 docx
... REFERENCES Ghafouri-Shiraz, H and Lo, B., Computation of coupling coefficient for a five-layer trapezoidal grating structure, Opt and Laser Technol., 27(1), 45–48, 1994 Ghafouri-Shiraz, H and Lo, B., Structural ... Ghafouri-Shiraz, H., Spectral characteristics of distributed feedback laser diodes with distributed coupling coefficient, IEEE J Lightwave Technol., 13(2), 200–212, 1995 Lo, B S K and Ghafouri-Shiraz, H., ... phase noise of multisection DFB semiconductor lasers, IEEE J Quantum Electron., QE-27(11), 2404–2415, 1991 Vankwikelberge, P., Morthier, G and Baets, R., CLADDISS–A longitudinal multimode model...
- 7
- 423
- 0
Nghiên cứu thiết kế chế tạo mạch tích hợp thụ động và tích cực siêu cao tần sử dụng phần mềm thiết kế mạch siêu cao tần và công nghệ gia công mạch dải nghiên cứu thiết kế, chế tạo các bộ lọc dải thông
... lọc, trở kháng vào pha truyền đạt khác tuỳ thuộc vào cách chọn m n Để làm rõ phụ thuộc khả lọc vào n m quan sát lọc dải Chebyshev với m n đợc cho phép biến đổi nhng tổng chúng không đổi k Suy giảm ... Trong đó: ( ) sin ncos1 Z Um (Z) = sinhccosh1 Z ( ) Đối với Z Đối với Z > Dạng thứ hai hàm Chebyshev cha đợc chuyển hoá: ( ) cos mcoss 1Z Tm (Z ) = cosh mcossh 1Z ( ) Dạng hàm Chebyshev ... Bớc 1: Dựa vào tiêu lịc là: Tần số cắt lọc f1, f2 Tiêu hao tối đa dải thông Lar Tiêu hao tối thiểu dải chắn La Tần số giới hạn dải chắn f-, f+ Trở kháng sóng vào Zin, Zout Dựa vào phơng pháp...
- 65
- 849
- 2
Bài thực tập chuyên đề Khảo sát các đặc tính đáp ứng bộ lọc thông tháp ppt
... lọc đáp ứng đơn xung vô hạn ( IIR ) sử dụng rộng rãi ứng dụng sử lý số tín hiệu Hàm truyền lọc IIR cho : H (z ) = b0 + b1 z −1 + L + b M z − M + a1 z −1 + L + aN z −N 127 = Y (z ) X (z ) Hình ... Liệt kê hệ số tỉ lệ tất hệ số, hệ số lượng tử Có thể phụ thuộc vào hệ số tỉ lệ thiết kế 5) Trước thực hiên lọc, so sánh đáp ứng tần số hệ số tính toán với đáp ứng hệ số lượng tử , chứng minh ... KHz passband ripple 0.5db stopband attenuation 45db sampling frequency 15 KHz transition width 450 Hz Xác định hệ số cho lọc sử dụng Matlab 130 4) Lượng tử hóa hệ số liệt kê hệ số tỉ lệ sử dụng...
- 22
- 383
- 1
Thiết kế các bộ lọc số
... công sử dụng kiểu đánh khăng Nếu liệu cần truyền gửi ACK Nếu có liệu mà không cần gửi ACK tiếp tục gửi số ACK cũ Phát lỗi Thêm bit để phát lỗi đường truyền Sử dụng Parity Sử dụng CRC ... (poll) đáp ứng trạm ngang hàng Frame trả lời Bit F để thị đáp ứng lệnh mời gọi Trường thông tin Chỉ có Frame thông tin số Frame không số Cần bao gồm nhóm octet Kích thước thay đổi Trường ... cấp khởi động việc truyền đến trạm cấp Trạm cấp truyền liệu để đáp ứng lại lệnh từ trạm cấp Dùng đường truyền dạng multi-drop Máy chủ hoạt động trạm cấp Các terminal hoạt động trạm cấp...
- 44
- 945
- 4
Thiết các bộ lọc số
... /(1 + z −1 ) Và từ biểu thức thứ W3 = (ε + z −1 )W2 Phân tích cấu trúc khối (tiếp) Kết hợp biểu thức ε + z −1 W3 = W1 −1 + z Thay biểu thức vào W1 = X − α z −1W3 , Y = β W1 + γ z −1W3 ... z −1W3 Thu Y β + (βδ + γε) z −1 + z − H ( z) = = X + (δ + αε) z −1 + z − Thiết kế lọc FIR Một lọc đáp ứng xung hữu hạn với hàm hệ thống có dạng: Như đáp ứng xung h(n) Thiết kế lọc FIR ... 0) Chuyển đổi hệ số lọc từ analog sang lọc kỹ thuật số s z Biến đổi song tuyến tính Ánh xạ phương pháp biến đổi tốt Linear fractional transformation Ánh xạ mặt phẳng-phức biến đổi song tuyến...
- 24
- 818
- 5
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008