5 1 trang 128 sách thiết kế tính toán các chi tiết tiết bị hóa chất hồ lê viên
thiết kế, tính toán các thông số kỹ thuật của lò điện trở có không khí tuần hoàn cưỡng bức để ủ rulô cáp nhôm
... 5, 5 6 ,5 7 ,5 8 ,5 Dõy in tr cú tit din hỡnh ch nht (a x b) [mm x mm]: b a Tit din ca 1, 0x8 1, 0x10 1, 2x10 1, 2x12 1, 2x 15 1, 2x20 1, 4x10 dõy 1, 4x 15 1, 4x20 1, 5x10 1, 5x12 1, 5x 15 1, 5x20 1, 8x 15 1, 8x18 1, 8x20 ... 1, 75 KHC 25 x 300 11 20 25 236 1, 10 1 ,55 KHC 25 x 400 11 20 25 314 1, 20 1, 80 KHC 32 x 56 0 711 56 4 1, 20 2,80 KHMB 25 x 400 640 314 1, 10 2,00 Dựng phũng thớ nghim KHM x 10 0 270 14 25, 1 1,0 ... KHM x 15 0 270 14 37,8 1 ,5 3,0 KHM x 15 0 320 14 37,8 1 ,5 3,0 KHM x 15 0 420 14 37,8 1 ,5 3,0 KHM x 18 0 300 14 45, 2 1, 8 3,6 KHM x 18 0 350 14 45, 2 1, 8 3,6 KHM x 18 0 400 14 45, 2 1, 8 3,6...
- 98
- 981
- 5
Thiết kế tính toán các thiết bị trao đổi nhiệt trong lò hơi thu hồi nhiệt nhà máy nhiệt điện phú mỹ
... MW.h 19 97 1. 0 81. 944 19 98 2.076 .10 9 19 99 2. 259 .294 2000 3.366.6 85 20 01 3. 454 .10 2,9 2002 6.8 61. 128 2003 9.879. 0 51 2004 12 .54 7 .14 4,9 20 05 14 .10 3.000 2006 15 . 740.000 2007 17 .220.000 2008 17 .483 .53 5 ... 0, 25 α1dl 0, 25. 11 8 29 ,5 1 = α1dl + α1bx 11 8+29 ,5 14 7 ,5 ttb = ( t’’+ t’)/2 (54 0 +440)/2 490 α1dl ( W/m2 K 1dl 20 (600 + 56 9,3)/2 α1bx 1 ttb W/m K W/m2 K °C Trang 48 10 2< Rek < 1 05 Đồ án môn ... 92 35, 8 20.0.042 90, 95. 10 =6 εi εs S −0, 15 ) d2 εs = 3-0, 15 0, 812 Nuk Nuk=0,26 Rek0, 65 Prk0.33 εi εs Nu k λ k α = d2 0,26.92 35, 80, 65. 0, 61 15 0 ,33 .1 0, 812 67,86 67,86 0,0729 0,042 11 8 α1bx= 0, 25 α1dl...
- 119
- 2,007
- 15
THIẾT kế và TÍNH TOÁN các CHI TIẾT , cụm CHÍNH và dẫn ĐỘNG của LY hợp
... âinh tạn thç α=0 ,5 (theo [3] trang 15 1 ) Suy ra: ∆λ= 0 ,5. 5 .10 -3 = 2 ,5. 10 -3[m] Váûy, âäü cỉïng ca mäüt l xo l: Clx = 460.( − 1, 6 ) = 0,06 955 .10 [N/m] −3 (0,27.0 ,16 33.2 ).2 ,5. 10 12 Xạc âënh cạc kêch ... måí ly håüp Pmax =1 058 3,8[N] ηdâ: hiãûu sút ca dáùn âäüng ηdâ=0, 85[ N] (theo [3] trang 16 0) Váûy lỉûc ca bn âảp: 1 058 3,8 Pbâ = 56 , 25. 0, 85 = 2 21, 36 [N] Do Pbâ =2 21, 36 [N]>[Pbâ] =12 0÷ 15 0 [N] cho nãn ta ... chỉïa, Pω = 0 ,5 ÷ 0,8 [MN/m2] (theo [1] - táûp III - trang 13 1) Chn Pω = 0 ,5 [MN/m2] Tỉì cäng thỉïc (6.3), ta âỉåüc âỉåìng kênh ca xi lanh tråü lỉûc: 4.P 4. 855 ,14 tl D = 3 ,14 .P = 3 ,14 .5. 1 05 = 0,04667...
- 13
- 460
- 0
Nghiên cứu thiết kế, chế thử các chi tiết, phụ kiện cho tàu chở dầu thô 100 000t theo tiêu chuẩn quốc tế
... I.8 Kết đề tài Tr 10 11 12 12 12 12 13 14 14 14 15 15 15 16 16 17 17 18 18 21 CHƯƠNG II TỔNG QUAN VỀ CÁC CỤM CHI TIẾT VÀ PHỤ KIỆN CỦA TẦU DẦU 10 0.000T 21 II .1 Tổng ... VIII .5 Kiến nghị qui mô hướng đầu tư VIII .5. 1 Qui mô đầu tư VIII .5. 2 Hướng đầu tư 11 7 11 7 11 7 11 9 11 9 12 3 12 7 12 7 12 7 12 9 13 0 13 0 13 0 1 35 1 35 1 35 CHƯƠNG IX KẾT LUẬN.VÀKIẾN ... kiện để chế tạo thử VII .1. 1 Điều kiện lựa chọn phụ kiện chế tạo thử 87 87 87 88 48 49 49 50 50 51 52 53 55 56 56 56 66 67 70 70 70 71 71 72 80 85 85 85 85 VII .1. 2.Chế tạo thử 02 cụm phụ...
- 158
- 539
- 0
THIẾT KẾ CẤU TẠO CÁC CHI TIẾT MÁY BÔI TRƠN VÀ LẮP GHÉP HỘP GIẢM TỐC
... txqt = 1, 05. 10 A.i (i + 1) k N I θ '.b.nI k qt (3 .16 ) ; kqt =1, 4 ⇒ σ txqt1 = 1, 05. 10 4 ,57 6 3 .1 ,5. 5,3664 1, 4 = 2 75 N / mm 13 3.3 ,57 6 1, 2.40 .1 450 ⇒σtxqt2= 1, 05. 10 4 ,57 6 3 .1 ,5. 5 ,12 81 1, 4 = 50 8,64 ... 355 22,048( Nmm) nct 1 450 M XI = 9 ,55 10 × N I 9 ,55 10 × 5, 3664 = = 353 44,220( Nmm) n1 1 450 M XII = 9 ,55 10 × N II 9 ,55 10 × 5, 12 81 = = 10 29 21, 864( Nmm) n2 4 05 M XIII = 9 ,55 10 × N III 9 ,55 ... nhỏ: σ u1 = 19 ,1. 10 6.k N 19 ,1. 10 6 .1 ,5. 5,3664 = = 34,98 N / mm (3 .12 ) 2 y1 mn Z1 n1 b.θ ' ' 0, 4 51 .2 28 .1 450 .40 .1 ,5 σ u1 < [σ]u1 =14 3,3 N/mm2 Đối với bánh lớn: Nguyễn Đình Cường 13 σu2 = σu1.y1/y2...
- 59
- 523
- 0
Chương 9: TÍNH TOÁN CÁC CHI TIẾT PHỤ
... quan sát chi tiết máy hộp giảm tốc, đổ dầu vào hộp giảm tốc, bố trí đỉnh hộp, cửa thăm đậy nắp Ta chọn kích thước cửa thăm sau: (Bảng 10 -12 ): A B A1 B1 C C1 K R 15 0 10 0 19 0 14 0 1 75 - 12 0 12 Kích ... bảng 10 -14 D B M A F M 20 15 Que thăm dầu: L 28 C Q D1 2 ,5 17 ,8 21 D 30 S D0 22 25, 4 Công dụng để kiểm tra dầu hộp giảm tốc + Vị trí lắp đặt: lắp mặt bên hộp giảm tốc nghiêng góc nhỏ 450 so ... với cách lắp ổ vào ta chọn kiểu lắp H7 Ta có bảng lắp ghép sau Mối ghép Trụ c Vòng ổ trục với trục Vòng ổ với ống lót vỏ hộp Bánh với trục KT DN Kiểu lắp Ф 30 Ф 40 Ф 50 Ф72 Ф90 11 0 Ф36 50 55 ...
- 5
- 527
- 2
Thiết kế tính toán hệ thống lai có trợ lực xe tải 2,5 tấn
... GT G1 G2 250 0 2 750 54 15 1 350 3900 Bìd L B0 16 3 350 1 450 KG KG KG KG KG inch mm mm BT BS h 16 30 14 35 2 210 618 3 720 200 15 2 010 406,4 650 0 10 6 45 20 ,5 20 ,5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 ... 9, 314 9 ,52 3 0,209 9,4 91 0 ,17 7 9, 454 0 ,14 9,423 0 ,10 9 13 ,496 13 ,934 0,438 13 ,863 0,367 13 ,78 0,284 13 ,709 0, 213 17 ,432 18 ,1 05 0,673 17 ,982 0 ,55 17 ,842 0, 41 17,7 25 0,293 21, 206 22,03 0,824 21, 838 ... ngoài: Rt = (2- 13 ) B L 3 350 17 8 + c + bx = + 90 + = 858 6(mm) (2- 14 ) sin max sin 23 ,5 Chi u rộng hành lang quét: Bhl = Rn Rt = 858 6 54 35 = 3 15 1 (mm) (2- 15 ) Rn = II Tính toán thiết kế cấu lái trục...
- 75
- 2,427
- 9
Thiết kế, tính toán hệ thống phanh ABS khí nén cầu trước trang bị ABS cho xe tải
... 76 85. 9, 81. 1 ,18 79 6,38.0,98 + 9, 81. 1 ,18 79 ÷.0, 65. 0, 438 = 57 61, 21 ( Nm) 2.3, Momen phanh cần sinh cấu phanh cầu sau: M PS = 76 85. 9, 81. 2, 212 1 6,38.0,98 − 9, 81. 2, 212 1 ÷.0, 65. 0, ... cam A A 15 14 13 12 11 10 Hình 1. 1 : Cấu tạo cấu phanh dạng cam 1- Chốt guốc phanh; 2- Mâm phanh; 3- Tấm chắn; 4- Êcu; 5- Tấm đệm chốt guốc phanh; 6- Khoá hãm; 7- Guốc phanh; 8- Lò xo hồi vị; ... phanh TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ HỆ THỐNG PHANH KHÍ NÉN CÓ ABS Ô TÔ A – K52 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ HỆ THỐNG PHANH KHÍ NÉN CÓ ABS Ô TÔ A – K52 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Ô TÔ A – K52 ρ T R N TÍNH TOÁN,...
- 137
- 2,897
- 11
THIẾT kế TÍNH TOÁN CUNG cấp điện CHO căn NHÀ 1 lầu 1 TRỆT
... 50 0 50 0 200 300 200 -50 0 300 300 15 0 Siêu thị 50 0 50 0 -10 00 400 400 200 Phòng 750 50 0 -10 00 300 300 200 Kho 50 0 50 0 -10 00 15 0 75 75 Phòng 10 0 50 -200 200 10 0 75 500 50 0 -10 00 400 300 200 10 0-200 200 10 0 ... Đỗ Huỳnh Thanh Phong a R = 85 Φ(W ) P(W) Φ(W ) P(W) Φ(W ) P(W) Φ(W ) P(W) 18 13 00 18 1 450 18 1 450 18 13 00 36 3 250 36 3 450 36 3 450 36 3 250 58 52 00 58 54 00 58 54 00 58 52 00 Trắng Z 38mm Tối ưu 26mm ... truyền thống có quầy thu Cửa GVHD: Đỗ Huỳnh Thanh Phong 15 300 15 300 14 10 0 200 50 0 19 10 0 200 50 0 19 300 10 0 200 50 0 19 17 50 0 1 75 300 750 22 15 0 tiền hàng Kiểu truyền thống có tường kho ngăn Tự...
- 74
- 641
- 13
Nghiên cứu thiết kế, tính toán hệ thống tháp chưng cất
... 1. 1 Thành phần lỏng (x)-hơi (y) nhiệt độ sôi hỗn hợp nước-axit axetic 760mmHg x (% phần 10 20 30 40 50 60 70 80 90 10 0 9.2 16 .7 30.3 42 .5 53 62.6 71. 6 79 .5 86.4 93 10 0 11 8.4 1 15 . 4 11 3.8 11 0 .1 ... 11 0 .1 107 .5 1 05. 8 10 4.4 10 3.3 10 2 .1 1 01. 3 10 0.6 10 0 mol) y (% phần mol) t(oC) Hình 1. 8 Đồ thị x-y hệ nước-axit acetic SVTH: Nguyễn Hoài Nam, Lê Quốc Hùng Đặng Công Ba, Hoàng Ngọc Đại, Nguyễn Hồng ... Nhiệt kế Bơm 10 Áp kế Thùng cao vị 11 Thiết bị ngưng tụ sản phẩm đỉnh Lưu lượng kế 12 Nồi đun Thiết bị trao đổi nhiệt với sản phẩm đáy 13 Bồn chứa sản phẩm đỉnh Thiết bị gia nhiệt nhập liệu 14 Bồn...
- 23
- 1,748
- 7
NHIỆM VỤ THIẾT KẾ TÍNH TOÁN NHIỆT CHẾ TẠO LÒ HƠI
... ϕ.(I’qnII-I’’qnII-∆αqnII.Iokk)Btt/3600 950 800 12 338,9 11 1 05 10 ,5. 10 6 950 750 12 938,9 11 1 05 10 ,5. 10 6 950 790 12 768,9 11 1 05 10 ,5. 10 6 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 Lỵng nhiƯt hÊp thơ bøc ... 2727 ,18 9 3636, 252 454 5,3 15 5 454 ,378 6363,4 41 7272 ,50 4 818 1 ,56 7 9090,63 9999,693 10 908,76 11 817 ,82 12 726,88 13 6 35, 95 1 454 5, 01 15 4 54,07 16 363 ,13 17 272,2 18 1 81, 26 ' α'f' = α'bl =1, Ik 14 643,07 15 8 63,32 ... 31 15 , 329 4 15 3 ,772 51 92,2 15 6230, 658 7269 ,10 1 8307 ,54 4 93 45, 987 10 384,43 11 422,87 12 4 61, 32 13 499,76 1 453 8,2 15 5 76, 65 16 6 15 , 09 17 653 ,53 18 6 91, 97 19 730,42 20768,86 KJ KG I kk 909,063 18 18 ,12 6...
- 55
- 967
- 9
Thiết kế tính toán hệ thống treo khí nén có diều khiển EMS
... 15 2 1 + 19 6 = 17 17 (N) AZY = ZY ( r − n) 0,268 − 0,076 = 14 21 = 460( N ) n +m 0,076 + 0,488 d 0 ,17 d 0 ,11 DY = CY d +2 d = 17 17 0 ,11 + 0 ,17 = 10 42( N ) EY = CY d +2 d = 17 17 0 ,11 + 0 ,17 = 652 ( ... GT1 = Md1 g Md1: Träng lỵng treo Md1 = 11 74 (kg) g: gia tèc träng trêng; g = 9, 81 (m/s2) Thay sè GT1 = Md1.g = 11 74 9, 81 =1 15 1 6 (N) K®: HƯ sè t¶i träng ®éng k® = 1, 7 Thay sè ta cã: Z = 0 ,5. 1 15 1 6 .1, 7 ... = 653 7 (N) 48 T¹i ®Çu B: Theo ph¬ng Y: BZY+BMZ+BS= 15 2 +17 2 +17 25= 3 417 (N) Theo ph¬ng X: BMZ+BX = 250 3+ 453 8=70 41( N) * §ßn ngang díi T¹i c¸c lùc liªn kÕt: CY = BZY+BMZ+BS= 15 2 1+ 172 +17 25= 3 418 (N)...
- 90
- 4,195
- 52
Thiết kế, tính toán, kiểm nghiệm độ bền giá chuyển hướng toa xe khách
... dầu Chơng III: Thiết kế, tính toán, kiểm nghiệm độ bền giá chuyển hớng toa xe khách ấn độ 3 .1- Thiết kế kỹ thuật giá chuyển hớng 3 .1. 1 .Thiết kế khung giá 3 .1. 2 .Thiết kế xà nhún 3 .1. 3 Hệ thống lò ... 10 00 mm - Tuyến Hà Nội - Hải Phòng: l 05 km, khổ đờng 10 00 mm - Tuyến Hà Nội - Thái Nguyên: 88 km, đờng lồng 10 00 14 35 mm - Tuyến Hà Nội - Lạng Sơn: 16 7km, đờng lồng 10 00 14 35 mm - Tuyến Yên Viên ... Hồ Chí Minh với tổng chi u dài 17 30 km Hiện tổng chi u dài tuyến đờng sắt Việt Nam 252 3 km, có 13 6 km đờng khổ tiêu chuẩn 14 35 mm; 256 km đờng lồng lại (84 ,5% ) đờng khổ hẹp 10 00 mm Hệ thống đờng...
- 6
- 2,127
- 71
Thiết kế, tính toán, lập quy trình công nghệ gia công bộ khớp cài ben xe tải KAMAZ 6520
... X- 25. 337 Y59 R24 G0 Z10 G1 X 25. 337 X -59 Y- 25. 337 G2 X64 Y40 R24 Z -14 G1 Y9 G1 Z -16 F100 G2 X58 Y- .1 65 R10 Y 25. 337 F 15 0 G1 Y-24 .1 25 G2 X- 25. 337 Y59 R24 G2 X 25. 337 Y -59 R24 G1 X 25. 337 G1 X- 25. 337 ... Z-4 G1 Y9 G1 Z-6 F100 G2 X58 Y- .1 65 R10 Y 25. 337 F 15 0 G1 Y-24 .1 25 G2 X- 25. 337 Y59 R24 G2 X 25. 337 Y -59 R24 G1 X 25. 337 G1 X- 25. 337 G2 X64 Y40 R24 G2 X -59 Y- 25. 337 R24 G1 Y9 G0 Z10 G2 X58 Y- .1 65 R10 ... Y9 G1 Z -12 F100 G2 X58 Y- .1 65 R10 Y 25. 337 F 15 0 G1 Y-24 .1 25 G2 X- 25. 337 Y59 R24 G2 X 25. 337 Y -59 R24 G1 X 25. 337 G1 X- 25. 337 G2 X64 Y40 R24 G2 X -59 Y- 25. 337 R24 G1 Y9 G0 Z10 G2 X58 Y- .1 65 R10 X-62...
- 61
- 670
- 1
Nghiên cứu thiết kế tính toán thiết bị chế biến nhờ phần mềm inventor
... 1. 1 Thiết kế khí CAD/CAE 1. 1 .1 Thiết kế .4 1. 1.2 Chi tiết v cấu máy .5 1. 1.3 Kỹ thuật thiết kế khí 1. 1.4 Thiết kế nhờ trợ giúp máy tính CAD/CAE 10 1. 2 ... = 1 ,5. 87 = 13 0 ,5 (mm) (Bảng 13 .16 Chi tiết máy tập 2) Xét điều kiện : 2(d1 + d2)< a
- 98
- 691
- 1
Thiết kế tính toán hệ thống phanh cho xe du lịch
... ) + sin 12 0 − cos (14 + 13 4 ) sin 12 0 18 0 18 0 ⇒ 1= 0 ,16 9 (m) - Với má sau: ρ2 = 2.0 ,1 45( cos 15 0 − cos 13 0 ) 1 15 0 .π 1 15 0 .π ( ) + sin 1 15 0 − cos( 15 0 + 13 00 ) sin 1 15 0 0 18 0 18 0 ⇒ ρ2= 0 ,16 7 (m) ... 1, 25 1, 25 = 10 0 (Kg/cm2) σt = 10 0 .1, 25 1 ,5 1 + 1 ,5 1, 25 1, 25 = 55 4 ,55 (Kg/cm2) Ứng suất tương đương là: σ td = σ n + σ t2 = ( 10 0 ) + 55 4 ,55 = 56 3,49 (Kg/cm2) < [σ] ... tính đến tang trống R1' = R1 − b = 13 9 − = 13 6 ,5 (mm) 2 (2-24) ' R2 = R2 − d 40 = 13 4 − = 11 4 (mm) 2 (2- 25) ⇒ Y2 =13 6 ,5- 11 4=22 ,5 (mm) Thay giá trị ta tính được: ⇒ Y c1= 22 ,5. 15 0 = 9,64 (mm) 15 0 ...
- 45
- 1,243
- 7
Thiết kế, tính toán hệ thống phanh cho xe có tự trọng 820kg và trọng lượng toàn bộ 1250kg
... phanh 10 Đầu nối 11 Lò xo trở 13 áo bảo vệ 14 Thanh dẫn 15 Con đội 12 Piston 18 Lỗ chuyển Giáo Viên Hớng Dẫn: Lê Anh Vũ Sinh Viên Thực Hiện: Phạm Văn Tiến Lớp: ĐLK8LC1 16 Lò xo kéo 17 Bàn ... phanh ờng hình 10 0%) Các guốc phanh dịch điểm chuyển nh P1 P2 10 0 tựa (dẫn động cam) Lực tác dụng lên guốc phanh nh dẫn động thuỷ lực) phía Các điểm tựa phía khác P1 = P2 13 4 P1 = P2 17 6 Cơ cấu ... Giáo Viên Hớng Dẫn: Lê Anh Vũ Sinh Viên Thực Hiện: Phạm Văn Tiến Lớp: ĐLK8LC1 10 Trờng Đhspkt hngyên *** khoa ckđl đồ án môn học Hình 1. 11 Khi thực phanh Khi nhả bàn đạp phanh, piston bị...
- 23
- 737
- 1
- thiết kế tính toán
- thiết kế tính toán hệ thống phanh
- tiêu chuẩn thiết kế tính toán
- tính toán các hạng mục tiêu thụ hoá chất
- 5 1 trang 128 sách thiết kế tính tốn các chi tiết tiết bị hóa chất hồ lê viên
- 4 4 tính toán các chi tiết của dàn
- tính toán các công trình chuẩn bị hóa chất
- tính toán các chi tiết và các cum chi tiết
- tính toán các chi tiết cơ bản của cơ cấu kẹp
- bảng 7 21 trang 142 sách thiết kế chi tiết máy ta có
- cấu tạo và tính toán các chi tiết của dầm
- cấu tạo và tính toán các chi tiết dầm hình
- lựa chọn tính toán các chi tiết cấu tạo máy nghiền bi
- thiết kế chế tạo các chi tiết của mô hình thí nghiệm
- bài 1 đọc bản vẽ thống kê số lượng các chi tiết
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008