... môhìnhmái d c F=1 ,4 47 Hình 2.32 Bi n hìnhmái d c F=1,6 47 Hình 2.33 Ph chuy n v mái d c theo ph ng X F=1,6 47 Hình 2. 34 Ph bi n d ng tính d o môhìnhmái d c F=1,6 48 ... chuy n v mái d c theo ph ng X F=1,82 .41 Hình 2 .21 Ph bi n d ng tính d o môhìnhmái d c F=1,82 41 Hình 2.22 Tính toán n đ nh mái d c b ng Geo – Slope .44 Hình 2.23 Môhìnhphân chia ... 45 Hình 2.27 Ph bi n d ng tính d o môhìnhmái d c F=1,2 46 Hình 2.28 Bi n hìnhmái d c F=1 ,4 46 Hình 2.29 Ph chuy n v mái d c theo ph ng X F=1 ,4 46 Hình 2.31 Ph bi n d ng tính...
... z * = a0 n0 d u A Hs Hs Tm Hc viờn: Phm Vn Tun với d = tan Hs L0 (2- 8) Lp: CH18C21 51 Bng 2 -4 Thụng s hA, 50% hA, 50% hA, 10% hA,2% * Giỏ tr ca h s a0 * a0 0, 82 0, 75 1 ,09 1, 24 Ghi chỳ ... CH18C21 48 Trng hp b0 2: q gH m = R 0, 67 b exp 4, 3 c p H m b f v tan (2- 3) Trng hp < b0 < q gH m Rc p = 0, 2.exp 2,3 H m0 f (2- 4) Trng hp b0 > q gH m Rc p = 0, 21. exp ... khụng th nguyờn Bng 2-3 Giỏ tr ca h s c2 Thụng s c2 Ghi chỳ hA, 50% 0, 028 T l ln hA, 50% 0, 028 T l nh hA, 10% 0, 04 2 T l ln hA,2% 0, 055 T l ln * Vn tc súng leo vA = k * g ( Ru z A ) (2- 7) Trong...
... áp 18 l c th m c a ch n Thông s (4) 222,5 [2] 225,97 [2] 146 ,7 [2] 0, 025 [2] 173 [2] 1,37 [2] 20 [2] 0, 15 0, 25 2,5. 106 1. 106 [2] 2 ,4 0 ,4 [9] 900 0, 75 [2] 2 ,0 [2] 0, 5 [12] 22 * Đi u ki n ki m tra ... theo th i gian toán phântích ñ ng Khi x lý d li u, SAP 200 0 t ñ ng chuy n ñ i môhình ñ i tư ng b n vào môhình ph n t b n dùng ñ tính toán 9 Môhình ph n t b n ñư c g i môhìnhtính toán, bao g ... tác ñ ng dư ch n Thư ng lưu H lưu Thư ng lưu H lưu 47 ,46 % 43 , 54% 59 , 40 % 35 ,43 % -25K T LU N VÀ KI N NGH K t lu n Lu n văn ñã áp d ng phương pháp ph n t h u h n phântích n ñ nh k t c u công trình...
... bị giảm chấn cho cầu dây văng để tăng khả ổnđịnh khí động d)Quán tính mặt cầu: Kết cấu nặng tăng ổnđịnh khí động cầu Việc nghiên cứu phântíchổnđịnh khí động Flutter cầu dây văng độ lớn có ... văng ổnđịnhvới Flutter vận tốc gió vị trí xây dựng cầu độ cao kết cấu nhỏ vận tốc gió giới hạn Flutter 4. Kết luận: Sự ổnđịnh Flutter cầu dây văng phụ thuộc vào đặc trng cầu : a)Đặc trng hình ... đợc biết đến cố sập cầu Tacoma Narows Mỹ năm 1 9 40 ổnđịnh Flutter Nh cầu dây văng , dạng ổnđịnh chủ yếu quan trọng ổnđịnh Flutter Thờng đợc phân thành Flutter xoắn Flutter xoắn uốn.Tuỳ theo...
... toán ổnđịnh công xôn có mômen quán tính I, mô un đàn hồi E, khối lượng phân bố đơn vị chiều dài A chịu nén lực đuổi P (hình 4) Ta có phương trình dao động (9) với điều kiện biên đầu ngàm ( 10) với ... EI F6 F4 L det K * ( , P ) det EI L F4 L F2 L2 ( 30) suy ra: F6 F2 L2 F42 L2 F4 PL4 L2 F6 F2 F42 F4 EI (31) Sử dụng ( 20) , ta biến đổi vế trái (31): F6 F2 F42 F4 ... đứng bị ổnđịnh , tương ứng với tải trọng tới hạn (21) Kết tìm trùng với kết biết theo tiêu chuẩn tĩnh học từ SBVL Ổnđịnh chịu nén lực đuổi (lực không bảo toàn) 4. 1 Phương pháp giải tích...
... tin cậy với xác suất phá hoại phân bố chuẩn hệ số an toàn Xác suất phá hoại CT ( 1 .0) 0. 1 0. 01 0. 001 0.000 1 0. 5 1.5 2.5 3.5 Chỉ số tin cậy Hm quan hệ xác suất phá hoại v số tin cậy với hệ số ... 95 .44 %, 99.72%, 99.99% xấp xỉ 100 % Nh cờng độ lực dính trung bình đất giả thiết 30kPa với độ lệch chuẩn 5kPa Điều có nghĩa với 100 mẫu đất, 68.26% mẫu có giá trị nằm 25 35kPa, 95 .44 % mẫu ... giới hạn không vợt bề mặt trợt 4Phântích thống kê Giả sử phép thử hệ số an toàn phân bố chuẩn Kết quả, phântích thống kê dùng để xác định trung vị, độ lệch chuẩn, hàm mật độ xác suất phân...
... No.2 ( 200 5), 107 -117 [3] Nguyễn Thị Hiền Lương, Nguyễn Thanh Sử, Phântíchổnđịnh khung phẳng phương pháp Phần Tử RờI Rạc, Tạp chí Phát triển Khoa học Công nghệ, ĐH Quốc Gia Tp HCM, 8( 200 5), 58-66 ... 8/ 20 04 , 181-1 90 [3] Nguyễn Thị Hiền Lương, Trần Hữu Trí, Ổnđịnh chữ nhật có chiều dày thay đổI, Kỷ yếu Hội nghị Khoa Học Toàn quốc lần thứ hai cố hư hỏng công trình xây dựng, Hà nộI, 11/ 200 3, 218 -227 ... 5/ 200 5, 55- 60 [6] Nguyễn Thị Hiền Lương, Ngô Ngọc Quyết, Giải pháp phântích ngược xác định thông số đất từ liệu trường, Kỷ yếu Hội nghị Khoa học Công nghệ lần thứ 9, ĐH Bách Khoa Tp HCM, 10/ 200 5,...
... 10, 000 psi h =9 ,00 0 psi Đối với giếng khoan đứng ứng suất tiếp ứng suất dọc trục đạt đến giá trị lớn (cụ thể m a x = 16 ,00 0 psi z max = 12, 500 psi) / , giá trị nhỏ ( = 12 ,00 0 ... (SS) 1 .0 0.89 0. 86 1 .0 0.76 0. 85 Nghịch (RF) 0. 89 1.1 0. 98 Bảng 3.2: Chuyển đổi đơn vị Hệ đơn vị Mỹ Hệ SI 1psi = 6.89kPa lb = 0. 37kg gal = 3.79L ft = 0. 3m 3.1 .4 Kết phântích so sánh Giá trị tính ... , b không giống với trƣờng hợp sử dụng môhìnhtuyếntính Do mối quan hệ ( a , b ) ( c , ) không đơn giản môhình phi tuyến Đòi hỏi sử dụng môhình phi tuyến thƣờng đƣợc đặt với đất đá yếu Eliott...
... kPa Phi= 20 degree E= 100 0 kN/m2, v =0. 3 Soil 2:Mohr-Coulomb Unit Weight=18 kN/m3 Cohesion= 10 kPa Phi=25 degree E= 200 0 kN/m2, v =0. 3 Nguy n H ng Nam, 200 7 Nh p s li u Nguy n H ng Nam, 200 7 Nh p ch ... K=1 .41 6 17 Nguy n H ng Nam, 200 7 H s an toàn n inh tr t Msf = 1 .41 6 18 Nguy n H ng Nam, 200 7 Phântích gi m c, : l i bi n d ng 19 Nguy n H ng Nam, 200 7 K t qu tính n nh theo SLOPE/W Kminmin=1 .46 4 ... Nguy n H ng Nam, 200 7 ng su t ban u (PP tr ng l c) Ch n M-weight =0 14 Nguy n H ng Nam, 200 7 Tính toán 15 Nguy n H ng Nam, 200 7 Bi n d ng tr t gia t ng 16 Nguy n H ng Nam, 200 7 M t tr t nguy hi...