3 1 bảng chỉ tiêu cơ lý tính toán của các lớp đất

“Nghiên cứu hình thức và công nghệ xử lý nền đất yếu áp dụng cho tuyến đê La Giang, tỉnh Hà Tĩnh

Ngày tải lên : 23/05/2015, 17:09

... 0, 03 0,06 0 ,10 0 ,14 0 ,18 0, 23 0,29 0 ,36 0, 43 0, 51 0, 61 10 12 14 16 18 20 22 B 1, 00 1, 12 1, 25 1 ,39 1, 55 1, 73 1, 94 2 ,17 2, 43 2,72 3, 06 3, 44 D 3, 14 3, 32 3, 51 3, 71 3, 93 4 ,17 4,42 4,69 5,00 5 , 31 5,66 ... 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 A 0,72 0,84 0,98 1, 15 1 ,34 1, 55 1, 81 2 ,11 2,46 2,87 3, 37 3, 66 B 3, 87 4 ,37 4, 93 5,59 6 ,35 7, 21 8,25 9,44 10 ,84 12 ,50 14 ,48 15 ,64 D 6,45 6,90 7,40 7,95 8,55 9, 21 9,98 ... tích trung bình đất, tra bảng 2 .1: Bảng 2 .1: Hệ số η γ (t/m ) η (m /t ) 1. 4 1. 45 1. 5 1. 55 1. 6 1. 65 1. 7 1. 75 1. 8 1. 85 1. 9 10 6.7 4.5 1. 4 0.9 0.6 0.4 0 .3 0.2 R tc - Áp lực tiêu chuẩn đất chưa có cọc...

98
1.8K
3

điều kiện địa chất công trình ĐSCL VÀ các phương pháp tính toán ổn định của nền đất yếu dưới nền đường ô tô

Ngày tải lên : 08/01/2015, 23:49

... ta sử dụng cutđ tính theo: cutđ = cbh + đđ hgh tgbh [hgh] = 5 ,14 .cbh / đđ. (1- 5 ,14 tgbh) (1- 16) 1 .3 TÍNH ĐỘ LÚN ỔN ĐỊNH THEO CHỈ SỐ NÉN Cc [5], [14 ], [15 ] Với trường hợp đất cố kết thường, ... H  p1  p   lg   e1  p1    (1- 23) + Trường hợp p1  pc p2  p1  p  pc ; e  C lg p1  p   c  p     S  C c H  p1  p   lg   e1  p1    (1- 24) + Trường hợp p1  ... xoay IL =1, 502, ηctrkd =3, 32E9  Theo phương pháp nén không nở hông IL =1, 554, η =3, 19 E9  Theo phương pháp cắt trượt cải tiến Maslov IL=0,88, η =1, 3E10  Độ chênh (%): ηctrkd =3, 32E9 / η =3, 19 E9 =...

25
489
0

Tài liệu Chương IV: Cường độ và ổn định của nền đất docx

Ngày tải lên : 19/01/2014, 09:20

... 0 ,35 36 37 38 39 0,40 Trang 19 5 1, 1052 1, 11 63 1, 1275 1, 13 8 8 1, 15 03 1, 1 618 1, 1 735 1, 18 53 1, 1972 1, 2092 1, 2 214 1, 233 7 1, 24 61 1,2586 1, 2 712 1, 2840 1, 2969 1 , 31 00 1 ,32 31 1 ,33 64 1 ,34 99 1 ,36 34 1 ,37 71 ... 12 13 14 1, 15 16 17 18 19 ex 3, 0042 3, 034 4 3, 0649 3, 0957 3, 12 68 3, 15 82 3, 18 99 3, 2220 3, 2544 3, 28 71 CHƯƠNG IV 0 ,10 11 12 13 14 0 ,15 16 17 18 19 0,20 21 22 23 24 0,25 26 27 28 29 0 ,30 31 32 33 34 ... 2,97 43 3,0042 1, 20 21 22 23 24 1, 25 26 27 28 29 1 ,30 31 32 33 34 1 ,35 36 37 38 39 1, 40 41 42 43 44 1, 45 46 47 48 49 1, 50 3, 32 01 2 ,35 35 3, 3872 3, 4 212 3, 4556 3, 49 03 3,5254 3, 5609 3, 5966 3, 632 8 3, 6693...

66
1.5K
9

nghiên cứu ổn định và biến dạng của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở đồng bằng sông cửu long

Ngày tải lên : 10/05/2014, 22:00

... ta sử dụng cutđ tính theo: cutđ = cbh + đđ hgh tgbh [hgh] = 5 ,14 .cbh / đđ. (1- 5 ,14 tgbh) (1- 16) 1 .3 TÍNH ĐỘ LÚN ỔN ĐỊNH THEO CHỈ SỐ NÉN Cc [5], [14 ], [15 ] Với trường hợp đất cố kết thường, ... H  p1  p   lg   e1  p1    (1- 23) + Trường hợp p1  pc p2  p1  p  pc ; e  C lg p1  p   c  p     S  C c H  p1  p   lg   e1  p1    (1- 24) + Trường hợp p1  ... xoay IL =1, 502, ηctrkd =3, 32E9  Theo phương pháp nén không nở hông IL =1, 554, η =3, 19 E9  Theo phương pháp cắt trượt cải tiến Maslov IL=0,88, η =1, 3E10  Độ chênh (%): ηctrkd =3, 32E9 / η =3, 19 E9 =...

25
877
0

Nghiên cứu, giải quyết các vấn đề về lún và ổn định từ biến của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở ĐBSCL

Ngày tải lên : 12/11/2014, 15:14

... sét Lớp Bùn cát 14 6 17 16 6 18 22 15 30 6 18 0 .14 0,08÷0,20 0 ,14 0,004÷0,29 0 ,19 0,02÷0 ,34 0 ,12 0,04 0, 01 0,055 < 0,5 10 < 0,5 35 0, 036 0,05 < 0,5 Lớp Sét 14 loang 10 35 12 0,22 0,06÷0, 51 0, 018 ... chuẩn toán chuẩn toán chuẩn toán Lớp Sét 22 màu 11 ÷24 18 0,22 0,05÷0,46 0,0 41 50 0,029÷0,052 24÷89 0 ,1 73 0,084÷0 ,34 4 6 10 0 ,11 1 22 0,092÷0,240 0,06 16 34 20 1. 5 1, 0÷2,0 nâu Lớp Bùn sét Lớp Bùn ... 0,005 mm 29 32 33 Sét < 0,005 mm 42 47 46 Thành phần hữu % 13 14 Độ ẩm W % 77 .15 62. 03 10 1.2 Dung trọng tự nhiên  (T/m3) 1. 55 1. 62 1. 43 10 Dung trọng khô c (T/m3) 0.87 1. 00 0. 71 11 Tỷ trọng...

94
863
1

Nghiên cứu ổn định và biến dạng của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở đồng bằng sông cửu long

Ngày tải lên : 26/02/2016, 20:14

... 6 10 0 ,11 1 22 0,092÷0,240 16 34 20 1. 5 1, 0÷2,0 nâu Lớp Bùn 14 6 17 0 .14 0,08÷0,20 0 ,12 < 0,5 10 < 0,5 35 < 0,5 sét Lớp Bùn 16 6 18 0 ,14 0,004÷0,29 0,04 sét Lớp Bùn 22 15 30 18 0 ,19 0,02÷0 ,34 ... 0, 036 0, 01 0,055 cát Lớp Sét loang 14 10 35 12 0,22 0,06÷0, 51 0 ,11 0, 018 30 0 0,099÷0, 033 200 33 5 65 2.5 2,0÷4,0 lỗ Lớp A cát 25 22 35 23 0 ,19 0,07÷0,29 0 ,10 0,02 0,07÷0,0 41 60 2,0 1, 5 3, 0 1. 2 ... 14 Giới hạn nhão WL (%) 69 58.6 74 .38 15 Giới hạn dẻo Wp (%) 43 33. 8 48.65 26 24.8 25. 73 1 .33 1. 14 2.04 19 Lực dính c (kG/cm2) 0.06 0 .11 0.04 20 Hệ số nén a1-2 (cm2/kG) 0 .16 2 0 .10 5 0.2 03 11 15 ...

124
558
3

Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN ĐỘ CỐ KẾT CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG ĐẮP " doc

Ngày tải lên : 18/02/2014, 13:20

... để đưa vào quan hệ (1) tính toán là: Uh = S h1 S = Uh .1 S S (3) Trong S độ lún toàn đất yếu vùng vùng (trong phạm vi khu vực tác dụng Za); trị số S xác định phương pháp tính lún thông thường ... phải có dạng sau: U = – (1 – UV ) (1 – Uh .1 S1 ) S (5) Từ (5) ta tính phần độ lún lại sau thời gian t kể từ đắp xong là: Scòn lại = (1 – U) S (6) Rõ ràng tỷ số S1 = 1, 0; tức ta cắm bấc đặt ... dầy lớp đất yếu (L1 = Za) Nhưng bề dầy lớp đất yếu lớn (ví dụ > 25  30 m) dựa vào quan hệ (4), (5) (6) theo quan điểm khống chế độ lún lại Scòn lại để xác định độ sâu cắm bấc đặt giếng L1 cần...

3
909
7

Sử dụng lý thuyết phân tích hệ thống để tính ổn định của đập đất và công trình dâng nước trên nền không đồng chất

Ngày tải lên : 03/04/2014, 12:22

... kết tính toán hệ số an toàn mái đất theo phần mềm [29] nh sau : Phơng pháp tính Các trờng hợp tính Bishop đơn giản Morgenstern-Price 1 ,37 7 1 ,37 8 1, 766 1, 765 1, 124 1, 124 1, 834 1, 833 1, 248 1, 250 ... R1 = EA + E1 : E1 tính theo công thức (3- 7) E1 = (H )1 T1 cos1 + N1 sin Tiếp đến, tính cho thỏi số thỏi số R2 = R1 + E2 = EA + E1 + E2 R3 = R2 + E3 = EA + E1 + E2 + E3 14 Biểu thức suy rộng tính ... i +1 i Ri = EA + E i (3- 10 ) 3. 3 Lập hm mục tiêu hệ thống phân tích 3. 3 .1 Lực xô thỏi thứ n (thỏi mũi khối đất trợt) (Hình 3- 3b) áp dụng công thức (3- 10 ) cho thỏi thứ n, thỏi chân (mũi) khối đất...

26
550
0

Tính toán ảnh hưởng của các yếu tố đến trạng thái ứng suất, biến dạng của nền đất yếu xung quanh đường hầm metro

Ngày tải lên : 12/05/2014, 10:48

... Với mô hình 3D: 15 .6m 8.45x10-2 1. 99x10-2 13 9 .92 8.66 209.05 20m 2.53x10-2 0.6 x10-2 18 5.67 0.44 215 .89 30 m 2 .13 x10-2 0 .35 x10-2 282.68 0.2 2 91. 83 40m 1. 70x10-2 0 .11 x10-2 406.27 405. 83 ... trục CU) 10 40 1 533 0 12 105 kN / m Hệ số Poisson ν 0 .35 0.27 0 .32 Lực dính c’ 7 .3 14 .1 80.4 kN / m Góc ma sát ϕ ’ 72 27.58 21 .3 Độ 0 Độ 1. 83. x 10 −5 0.5x 10 −5 1 .36 x 10 −5 m/s 16 .7 16 15 m 50 Góc ... Biến dạng Áp lực nước lỗ rỗng Hình 4 .11 : Kết tính toán hầm đặt độ sâu 40m (mô hình 2D) Ta có bảng tổng hợp kết tính toán sau: Bảng 4.7: Bảng tổng hợp kết tính toán theo mô hình 2D Độ sâu đặt hầm...

75
1.2K
3

Báo cáo khoa học: "tự động hoá tính toán độ lún tổng cộng của nền đ-ờng ô tô đắp trên đất yếu và độ cố kết theo thời gian của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đắp" ppsx

Ngày tải lên : 06/08/2014, 05:21

... 10 500 10 560 10 620 10 680 10 740 10 800 10 860 10 920 10 980 11 040 11 100 11 160 11 220 11 280 1 13 4 0 11 400 11 460 11 520 11 580 11 640 11 700 11 760 11 820 11 880 11 940 12 000 Nhân Tố TG: T Độ Cố Kết U (%) 0.2 63 ... (%) t (ngày) 29 30 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 36 37 37 37 38 38 38 38 39 39 39 39 40 40 40 40 41 4860 4920 4980 5040 510 0 516 0 5220 5280 534 0 5400 5460 5520 ... 0.082 0.0 83 0.085 0.086 0.088 0.09 0.0 91 0.0 93 0.095 0.096 0.098 0 .1 0 .10 1 0 .1 03 0 .10 4 0 .10 6 0 .10 8 0 .10 9 0 .11 1 0 .1 13 0 .11 4 0 .11 6 0 .11 7 0 .11 9 0 .12 1 0 .12 2 0 .12 4 0 .12 6 0 .12 7 0 .12 9 0. 13 1 Độ Cố Thời...

4
878
4

LUẬN VĂN THẠC SĨ NGÀNH XÂY DỰNG ĐƯỜNG Ô TÔ CƠ SỞ LÝ THUYẾT VÀ ỨNG DỤNG CHƯƠNG TRÌNH GEOSLOPE ĐỂ KIỂM TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC TA LUY NỀN TRÊN ĐƯỜNG HỒ CHÍ MINH

Ngày tải lên : 07/11/2014, 21:48

... ®¸ dƠ phong ho¸ §Êt bơi, çt nhá 1: ÷ 1: 1 ,3 ChiỊu cao m¸i dèc nỊn ®¾p tõ ®Õn 12 m 1: 1 ,3 ÷ 1, 5 1: 0,75 1: 1, 0 1: 1 ,3 1: 1 ,3 ÷ 1, 5 1: 1, 5 1: 1, 75 1: 1, 75 ÷ 1: 1, 75 ÷ ChiỊu cao m¸i dèc nỊn ®¾p ... ho¸ nỈng ChiỊu cao m¸i dèc (m) < =12 m > 12 m 1: 1, 0 1: 1, 25 1: 1, 50 1: 0 ,3 1: 1, 0 1: 0,75 1: 1, 00 1: 1, 75 1: 0,5 1: 1, 25 1: 1, 0 1: 1, 25 Khi m¸i dèc qua çc tÇng, líp ®Êt ®¸ kh¸c th× ph¶i thiÕt kÕ ... dèc 1. 1 ỉn ®Þnh bê dèc 1. 1 .1 Çc hiƯn tỵng chun dÞch ®Êt ®¸ trªn bê dèc .8 1. 1.2 VÊn ®Ị ỉn ®Þnh bê dèc .9 1. 1 çc u tè ¶nh hëng tíi sù ỉn ®Þnh bê dèc .10 1. 2 .1 Çc...

80
1.4K
8

Tính toán độ cố kết của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng đắp

Ngày tải lên : 07/05/2015, 22:42

2
373
2

Đề tài Tính toán độ cô kết của nền đất yếu dưới tải trọng nền đắp trong trường hợp chiều sâu cắm bấc nhỏ hơn vùng gây lún

Ngày tải lên : 31/05/2015, 13:36

... bc 10 0 90 L= 30 m 80 70 L= 25 m 60 50 40 L= 20 m L= 15 m 30 20 L= 10 m L= m 10 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1. 0 1. 2 1. 4 1. 6 1. 8 2.0 Thồỡi gian cọỳ kóỳt t (nm) -8 Cv= 5 *10 (m2 /s), Ch=2Cv,Kh/qw=0.0 01 m-2 ... sc vụ lý vỡ chiu sõu x lý bc thm cng tng nhng c kt t c cng gim (hỡnh ) 10 0 95 90 L= m 85 80 L= 10 m L= 15 m 75 L= 20 m 70 65 L= 25 m 60 L= 30 m 55 50 45 40 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1. 0 1. 2 1. 4 Thồỡi ... thc : Sh1 = Uh.S1 Vỡ c kt trung bỡnh theo phng ngang vựng hai Uh2 = 0, nờn c kt trung bỡnh phm vi vựng gõy lỳn Za, cú th c xỏc nh theo cụng thc : (3) S h1 S1 Za U h = S =U h S Trong ú : S1 - ...

5
505
6

Một phương pháp tính toán trạng thái ứng suất biến dạng của nền đất yếu gia cố bằng cọc đất xi măng trong xây dựng công trình giao thông

Ngày tải lên : 15/10/2015, 08:54

... 1. 1 t yu v gii phỏp x lý nn t yu 1. 1 .1 t yu Vit Nam 1. 1 .1. 1 c im ca t yu 1. 1 .1. 2 Phõn b t yu 1. 1.2 Gii phỏp x lý t yu nn ng 1. 1.2 .1 Yờu ... 1. 1.2.2 Gii phỏp x lý nn t yu 1. 2 X lý nn t yu bng cc t xi mng 10 1. 2 .1 Cụng ngh v tỡnh hỡnh nghiờn cu ỏp dng cụng ngh 10 1. 2 .1. 1 Cụng ngh thi cụng 10 1. 2 .1. 2 ... khỏc 11 4 Hỡnh 4 .15 Chuyn v ti tõm im t lc theo chiu di cc Lc 11 5 Hỡnh 4 .16 Chuyn v ti tõm im t lc theo ng kớnh cc D c 11 5 Hỡnh 4 .17 H nn - nhúm cc t xi mng 11 6 Hỡnh 4 .18 a th...

203
616
0

Một phương pháp tính toán trạng thái ứng suất biến dạng của nền đất yếu gia cố bằng cọc đất xi măng trong xây dựng công trình giao thông

Ngày tải lên : 15/10/2015, 09:50

... -3 -24 -24 -6 -6 4-5 10 -72 -8-986 -32 -4 -6 -6 -72 -8-986 -32 -40 -6 -72 -8-986 -2 -24 -24 -8 -3 -4 -3 -4 -8 -8 -8 -3 -4 -4 -5 -6 -3 -4 -3 -4 -6 -32 11 12 13 14 15 -4 -4 -40 Truc x 10 11 12 13 ... 9 10 10 11 11 12 12 -1 0 13 -8 -60 -4 -20 20 40 60 Tru c x (k P a ) 80 00 12 0 40 60 18 0 200 -5 -2 -4 -3 -4 -6 -1 -2 -2 -2 -1 -4 2-6 T ru c z ( -1 ) (m ) f(k ) -1 -5 -7 0-7 T ru c z (m ) -1 -3- 258 ... -6 10 11 12 -6 -6 Từ tiêu lý đất tự nhiên, toán xác định vùng ứng suất giới hạn, vùng cân bền, đặc biệt trực tiếp xác định tải trọng giới hạn đất tự nhiên -6 -8 -10 -12 -14 -6 -8 -10 -1 -1 10...

25
380
0

Ảnh hưởng của mưa đến sự ổn định của đập đất việt an

Ngày tải lên : 30/12/2013, 13:20

... 26 1. 6 93 28 29 45 40 35 21 25 10 11 20 22 15 23 10 30 25 12 13 24 14 15 17 18 19 20 16 -5 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 10 0 11 0 12 0 13 0 14 0 15 0 16 0 17 0 18 0 19 0 200 210 ... 220 230 240 250 260 270 n ñ nh mưa Hình 4 .10 : K t qu 27 26 1. 444 28 29 21 34 89 10 11 22 12 23 25 18 19 20 Hình 4 .14 : K t qu 12 13 24 14 15 17 n ñ nh có mưa q = 8 .10 -9 16 25 26 27 0.4 91 29 21 ... ñ nh có mưa q = 8 .10 -9 16 25 26 27 0.4 91 29 21 28 34 89 10 11 22 12 23 25 20 Hình 4 .15 : K t qu 12 13 24 18 19 14 15 17 16 n ñ nh có mưa q = 5 .10 -8 = K K T LU N VÀ KI N NGH Vi c phân tích th m...

26
442
0

Các nguyên nhân gây mất ổn định của nền đường nguyễn tấ thành và biện pháp bảo vệ

Ngày tải lên : 30/12/2013, 13:20

... 2,8 13 6 7 -2,95 93 -2,449 -3, 8 016 -1, 438 5 -0 ,34 8 1, 732 67 1, 44667 -2,4925 -0,5 037 -3, 2767 -2,266 -2 ,34 1 43 1, 085 1, 2995 1, 085 -3, 555 -2,94 51 -2,5405 -1, 417 9 -1, 6 23 -0, 937 4 -1, 039 0 ,35 8 0 ,35 83 0 ,35 83 ... = 1, 9 31 (m) ( ) p1 = 0,5 (1 + cos β ) α + λ 2α cos β ϖ 1 H D p1 = 0, (1 + 1) ( 0,9506 + 0 ,11 0228 ) 1, 025 1, 287 = 1 ,39 94 (T/m2) p3 = α p1 =0,7707 *1 ,39 94 =1, 079(T/m2) p = α p1 =0 pu = 0,5 (1 + ... 0 ,35 83 0 ,35 83 -0,5 817 -0 ,33 59 -0 ,37 23 -4 ,38 88 -4,5 53 -4,0407 -7,096 -8,22286 -7, 218 -2,50852 -2,862 23 1, 085 1, 085 Mơmen -2,7 217 4 -3, 10 552 L c -1, 2427 -0,84899 -1 ,35 11 2 2,885 Mơmen -0,5 430 9 Ch Goda...

26
750
1

LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG

Ngày tải lên : 30/12/2013, 20:47

... ( 8 ,33 2.0 ,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9, 81. 2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ Bán kính quay vòng tức thời: ur Khi biến dạng lốp xe , xe vào cua với vận tốc V1 hợp ... G = 18 85kg Giải: v = 30 km/h = ⇒ Py = 30 .10 00 = 8 .33 ( m / s) ⇒ v ' = 36 00 G v 2θ + b.v.θ '   g.l  Với θ = θ ' t + Khi t = 0: θ = ⇒ Py = ⇒ Py = G b.v.θ ' g.l 18 85 .10 1 ,3. 8, 33 .0, 05 = 38 5 ... = AC + BC = Rd tg ( θ − 1 ) + tgδ    ⇒ Rd = l tg ( θ − 1 ) + tgδ [1- 11] Nhưng 1 ; δ ; θ bé nên: Rd = l θ − ( 1 − δ ) [1- 12] Khi xảy trường hợp sau: TH1: Nếu 1 = δ tức áp suất bánh xe...

96
885
5

Luận văn: Ảnh hưởng của mưa đến sự ổn định của đập đất Việt An pot

Ngày tải lên : 11/03/2014, 01:20

... 26 1. 6 93 28 29 45 40 35 21 25 10 11 20 22 15 23 10 30 25 12 13 24 14 15 17 18 19 20 16 -5 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 10 0 11 0 12 0 13 0 14 0 15 0 16 0 17 0 18 0 19 0 200 210 ... 220 230 240 250 260 270 n ñ nh mưa Hình 4 .10 : K t qu 27 26 1. 444 28 29 21 34 89 10 11 22 12 23 25 18 19 20 Hình 4 .14 : K t qu 12 13 24 14 15 17 n ñ nh có mưa q = 8 .10 -9 16 25 26 27 0.4 91 29 21 ... ñ nh có mưa q = 8 .10 -9 16 25 26 27 0.4 91 29 21 28 34 89 10 11 22 12 23 25 20 Hình 4 .15 : K t qu 12 13 24 18 19 14 15 17 16 n ñ nh có mưa q = 5 .10 -8 = K K T LU N VÀ KI N NGH Vi c phân tích th m...

26
441
3

Luận văn:Các nguyên nhân gây mất ổn định của nền đường Nguyễn Tấ Thành và biện pháp bảo vệ pptx

Ngày tải lên : 11/03/2014, 17:20

... 2,8 13 6 7 -2,95 93 -2,449 -3, 8 016 -1, 438 5 -0 ,34 8 1, 732 67 1, 44667 -2,4925 -0,5 037 -3, 2767 -2,266 -2 ,34 1 43 1, 085 1, 2995 1, 085 -3, 555 -2,94 51 -2,5405 -1, 417 9 -1, 6 23 -0, 937 4 -1, 039 0 ,35 8 0 ,35 83 0 ,35 83 ... = 1, 9 31 (m) ( ) p1 = 0,5 (1 + cos β ) α + λ 2α cos β ϖ 1 H D p1 = 0, (1 + 1) ( 0,9506 + 0 ,11 0228 ) 1, 025 1, 287 = 1 ,39 94 (T/m2) p3 = α p1 =0,7707 *1 ,39 94 =1, 079(T/m2) p = α p1 =0 pu = 0,5 (1 + ... 0 ,35 83 0 ,35 83 -0,5 817 -0 ,33 59 -0 ,37 23 -4 ,38 88 -4,5 53 -4,0407 -7,096 -8,22286 -7, 218 -2,50852 -2,862 23 1, 085 1, 085 Mơmen -2,7 217 4 -3, 10 552 L c -1, 2427 -0,84899 -1 ,35 11 2 2,885 Mơmen -0,5 430 9 Ch Goda...

26
598
1