2 xác định kích thước mặt cắt ngang
Đồ án tốt nghiệp thiết kế cổng trục 120 tấn làm việc tại bến cảng
... [M]= 127 0 N m, A=1 92, 4mm, B=57, 2mm, DD=73mm, E=16, 8mm, GDk2=1 628 Kg cm2=1, 628 N m2 ⟹(Gi Di2)I=( Gi Di2)roto+ (Gi Di2)k =23 + 1, 628 =24 , 63N m2 Vậy: Wc0 Dbx G0 Dbx2 n1 β Σ(Gi Di ) I n1 M = + + 2. ix ... HÀ Wt0* Dbx G0 Dbx2 nI ηdc β Σ(Gi Di )I nI =− + + 2. ix ηdc 375.ix2 t 0ph 375.t 0ph = 630.0, 90000.0, 2. 980.0, 1, 2. 23,8.980 + + = 348, 45 2. 122 .0,9 375. 122 2. 0, 22 375.0, 22 N m - Gia tốc hãm ... ηdc 375.tm0 323 9, 7.0, 90000.0, 42. 980 1, 2. 23,8.980 + + = 3 42, N m 2. 122 .0,9 375. 122 2. 0, 23 .0,9 375.0, 23 - Mômen mở máy theo công thức (2- 75)[Tài liệu 1]: M m ( dc ) = (1,8 ÷ 2, 5) M dn + 1,1M...
- 141
- 2,733
- 34
thiết kế các bộ phận khác của cơ cấu di chuyển xe
... (1 ,2 1,5) .20 =24 ữ30 chn lm 12= 25 mm lm 22 = lm23 =(1 ,2 1,5) 25 = 30ữ37,5 chn lm 22 =30, lm23 = 38 (mm) lm33 = lm 32 =(1 ,2 1,5) 35 = 42 52, 5 chn lm33 =45, lm 32 = 59 (mm) lm 42 = (1 ,2 1,5) 55 = 66ữ 82, 5 ... nghip l21 SV: Nguyn Vn Hip l 23 l 22 Fa2 E FyE FxE Fr2 G Ft3 Fr3 Fr3 FyE FxE Ft2 Fa3 H Mt3 Ft3Ma2 Fa3 Fa2 Ma3 I FxI Mt2 FyI Ft2 Fr2 FxI FyI 47 42, 24 13995 ,25 9365,95 My 24 03, 62 526 02. 42 41814,63 24 499,8 ... at = atw v sH sF1 sF2 [sH]cx [sF1]cx [sF2]cx sHmax sF1max sF2max DsH Giỏ tr 0.30 0.74 1.64 2. 22 18.46 20 .00 20 .99 0 .27 3 82. 60 66. 12 62. 64 384.87 20 0.71 177.71 9 52. 00 360.00 27 2.00 0.59% n v ...
- 148
- 625
- 1
Tài liệu Tính toán cần cẩu Derrick tải trọng nâng 3T dùng cho tàu thủy - chương 7: Các bộ phận khác của cơ cấu nâng ppt
... 60 = 20 53,4 60 = 123 204N + Trường hợp II Lực căng điểm D RD = 13552N ; RC = Phản lực B RB RD (100 500) 135 52. 600 123 20 N 660 660 Phản lực A RA = RD – RB = 135 52 – 123 20 = 123 2N Mômen ... mm 1 52 1.0,1.153 1.3,14 Vậy bu lông có d = 15mm chế tạo thép CT3 thõa mãn yêu cầu Từ đường kính bulông ta chọn đè tiêu chuẩn hình vẽ (2- 10) 2. 2 .2. 7 .2 Trục tang Sơ đồ tính toán hình vẽ (21 1) Lực ... 0,187 3060 = 572N d1- đường kính bu lông ta chọn: d1 = 15mm 1- cánh tay đòn đặt lực P0 khoảng cách từ điểm tiếp xúc cáp với đè lên đến bề mặt tang, l = 12mm r 1,3 .2. 3060 2. 5 72. 12 45,08 ...
- 8
- 510
- 2
Thiết kế bánh xe chủ động cơ cấu di chuyển xe con
... tốc cắt Chọn chiều sâu cắt 324 .0, 72 = 167,8(m / ph) V=(CV.KV/Tm.tx.Sy)= 0 ,2 0, 50 0 ,2 0, Các thông số tra bảng: CV= 324 KV=K1.K2.K3.K4.K5.K6=0, 72 T=30÷60 m=0 ,2 t =2 x = 0 ,2 y = 0,4 s = 0 ,2 Số ... 9,44( ph) S n 0 ,2. 75 ,22 L=140 mm ; L1t/tgϕ=0 ; L2 =2 5 8 .2. 2Tiện tinh: T0 = L + L1 + L2 140 + = = 2, 5( ph) S n 0 ,2. 286,4 N 8.3 guyên công 4: Gia công xọc: ∑T π.l+π .2= 50 mm S=0, 12 mm/htk h=13,4 mm ... Krpz=1 ⇒ Kpz=1,1 Pz=Cp.tXpzSYpz.Vnz.Kpz=408.(1,6)0, 72. (0, 12) 0,8 .22 0.1,1=115,4 42 (KG) Công suất cắt: Nc (Kw) P v 115,44 .22 NC = Z = = 0,4(Kw) 1 02. 60 1 02. 60 So với công suất máy danh đònh đảm bảo làm...
- 15
- 1,484
- 2
Cơ cấu di chuyển xe lăn và cầu lăn
... = 1 ,2 (GiD2i)1 = (GiD2i)roto + (GiD2i)kn (GiD2i)roto - Mô men đà ro to động (GiD2i)roto = 10,5 Nm2 (GiD2i)kn - Mô men đà khớp nối động (GiD2i)kn = 5,78 Nm2 (GiD2i)1 = 10,5 + 5,78 = 16 ,28 Nm2 (G ... 375.t 2. i 0 p W0' = W0' = Wt Q Qc N Wt Q 34 121 . 126 0000 = = 323 25 Qc 126 0000 + 70000 Mô men phanh N 126 0000.( 0,5) 728 .0,75 1 ,2. 49,78. 728 323 25.0,5 Mp = + = 459 375.(57) 0,44 375.0,44 2. 57.0,85 ... 0,15; 0,17; 0,195; 0 ,21 ; 0 ,23 ; 0 ,26 ; 0 ,28 ; 0,30; 0,34; 0,39; 0,43; 0,47; 0, 52; 0,57; 0,61; 0,7; 0,78; 0,87; 0,95; 1,04; 1,14; 1 ,21 ; 1,4; 1,56; 1,74; 1,9; 2, 08; 2, 28; 2, 42; 2, 8; 3, 12; 3,48; 3,8; 4,16;...
- 69
- 1,522
- 4
Nghiên cứu tổng quan về cơ cấu di chuyển xe con cầu trục giàn bốc xếp container thiết kế hệ truyền động điện dùng biến tần PWM cho cơ cấu di chuyển xe con
... xe cu trc RTG 3MCB a (20 -4B) AC 220 V AC440V POWER SOURCE EMX1 24 MCB a( 32- 6B) b(32A-6B) 9-14A EMX2 26 M SC-03 (33-3D) 2M 1M 3CR BR 4CR 1MA TROLLEY MOTOR BRAKE 0.55A 5CR 7CR HELS 20 CR HOS Hỡnh 1.5: ... gn ỳng cỏc giỏ tr Isd0 v Isq0 nh sau: isd = I sdm cos dm = *153 .2* 0. 92 = 61 .28 [A] 2 isq = I sdm isd = 2* 153 .22 61 .28 2 = 20 7.81 [A] rd = Lr ird + LM isd T h phng trỡnh h to dq ta cú: ... = L2 M Ls * Lr Cỏc hng s thi gian Ls Rs L Tr = r Rr Ts = [s] [s] 1 T = 1/ + ữ Ts Tr [s] Mụmen nh mc ca ng c T s liu ca ng c: M th M = 2. 2 nờn M dm = th M dm 2. 2 M th = 2. 2* M dm = 2. 2*5 12. 75...
- 47
- 2,807
- 48
Nghiên cứu khái quát về cơ cấu di chuyển xe cần cầu trục giàn bốc xếp container .Thiết kế giám sát hệ truyền động điện dung biến tần PMW cho cơ cấu di chuyển xe cầu
... thủy lực Cầu dao cấp nguồn cho cấu phanh 28 DC 24 V SLK SUK S01 S901 GES 7MA 8M I2.0 I2.1 I2 .2 I2.3 I2.4 I2.5 I2.6 INPUT PLC I2.0 I2.1 I2 .2 I2.3 I2.4 I2.5 I2.6 T.H khóa chốt an toàn cho bánh lái ... 5.5KW,12A STEERING PUMP MOTOR 5.5KW,12A Hình1.11:Sơ đồ nguyên lý cấp nguồn cho phanh động bơm thủy lực AC 100V 40.3 41.3 42. 3 42. 7 43.3 40 .2 41 .2 42. 2 42. 6 43 .2 C (2) B 40.1 41.1 42. 1 42. 5 43.1 ... nguyên lý mạch Rơle trung gian AC 100V 40.3 41.3 42. 3 42. 7 43.3 40 .2 41 .2 42. 2 42. 6 43 .2 40.1 41.1 42. 1 42. 5 43.1 40.4 41.4 42. 4 42. 8 43.4 C (2) B SLK AC 100V STEELING LOCK PIN LOCKED SUK S01...
- 34
- 1,689
- 15
Tính toán thiết kế cơ cấu nâng hạ,cơ cấu di chuyển xe con đặt trên cổng trục hai dầm
... = 7360 527 .038 Z3= * 29 4 421 08.15 = 4416316 .2 20 Z4= 29 4 421 08.15 = 14 721 054 Tải trọng tác dụng nên trục tơng ứng với tải: Q1=Pmax=408 92. 86 Q2=8750 +24 107.14= 328 57.14 Q2 = 0.8 Q1 Q3=8750+6 428 .57=15178.57 ... P1max=409 82. 86(N) At1=4089 .2( N) R1 =20 446.43(N) Q1t=1.5(1.5*4089 .2+ 20446.43)=39870.345 (N) *Khi Q=0.7*90000 P2max= 328 75.14 (N) At2= 328 7.5 (N) Ri=16437.57(N) Q2t=1.5*(1.5* 328 7.5+16437.57)= 320 53 .23 (N) ... chuyển: Md=Mmax-Mt= 42. 66-19. 42= 23 .24 (N.m) Trong Md mô mem để thắng quán tính khối lợng phận chuyển động thẳng: (Gi * Di2 ) td 12. 5 12 = 23 .24 * = 19.5705( N m ) Md =Md 12. 5 12 + 2. 346 (Gi * Di )...
- 23
- 2,389
- 26
nghiên cứu khái quát về cơ cấu nâng hạ cầu trục giàn bốc xếp container. thiết kế hệ truyền động điện dùng biến tần pwm cho cơ cấu di chuyển xe
... 3.1.3 .2 Tính toán tham số của động Các tham số Điện cảm tản Lδ s = Lδ r = Xs 0, 21 8 = = 0.694 2 f 2 x50 Xr 0, 26 = = 0. 828 2 f 2 x50 [mH] [mH] Điện cảm hỗ cảm LM = U 2s − R2s − X s I s0 2* ... kế môn học Trang bị điện Từ số liệu của động cơ: M th = 2. 2 M dm M dm = nên M th 2. 2 M th = 2. 2* M dm = 2. 2*5 12. 75 = 1 128 .05 Các trị số: [N.m] isd , isq ,ψ rd isd , isq ,ψ rd Ta xét ... các giá trị Isd0 và Isq0 sau: isd = I sdm − cos ϕ dm = *153 .2* − 0. 92 = 61 .28 isq = I sdm −i sd [A] = 2* 153 .2 − 61 .28 = 20 7.81 2 [A] Từ hệ phương trình hệ toạ độ dq ta có: ψ rd = Lr ird...
- 61
- 753
- 2
nghiên cứu tổng quan về cơ cấu di chuyển xe con cầu trục giàn bốc xếp container thiết kế hệ truyền động điện dùng biến tần pwm cho c
... TFS START I2.0 I2.1 I2 .2 I2.3 I2.4 MODUL VO Hỡnh 3.4 S cỏc u vo PLC c bn ca h thng 28 24 V DC MODUL RA Q4.0 1M Q4.1 24 M Q4 .2 Q4.3 Q4.4 Q4.5 Q4.6 Q4.7 Q5.0 Q5.1 Q5 .2 Q5.3 4MCB RST2 D1 D2 D3 D4 D5 ... di chuyn xe 3MCB AC 20 0V AC 440 V EMX1 24 AMCB EMX2 1M 26 M 3CR 1MA 4CR 26 M HELS 20 CR 5CR BR 7CR HOS Hỡnh 3 .2 C cu cp ngun cho h thng v phanh 27 AC 100V 033.1 033 .2 IVT1 IVT2 PL IVT3 TRE 4CR 3CR ... 7CR EPB1 EPB4 TFE EPB3 32 034 .2 034.1 EPB2 EMX1 EMX2 HOS HELS TFS TRS Hỡnh 3.3 S cỏc r le trung gian 24 V DC I0.5 I0.6 I0.7 I1.0 I1.7 4MCB I0.4 3MCB I0 .2 I0.3 2M I0.0 EMX2 Mó húa bit 1M EMX1 TRE...
- 46
- 1,239
- 3
tính cơ cấu di chuyển xe lăn
... 125 000 31566 0.88 383.3 30934 29 0 0.7 0.1 12 Q2 = 0.5Q 625 00 15783 0. 82 203.3 15467 137 0 .28 0.14 Q3 = 0.1Q 125 00 3156.6 0.6 56 .2 3093 20 0 .2 0.17 Thời gian chuyển động với vận tốc ổn định : 24 ... 2* 54 62. 5*0.09* = 98.1( N ) mm Ứng suất cắt xác định theo công thức 2- 7 [2] τ= Q 125 000 N = = 22 .9( ) F 54 62. 5 mm Ứng suất tổng cộng : σ T = σ + 3*τ = 98. 12 + 3* 22 . 92 = 105.8( 27 N ) mm = Vậy σ T ≤ [ σ ] ... 125 000* 46.4 N = 196 .2( ) 120 mm 54 62. 5*0.09* Ứng suất cho phép : [σ ] = σ ch 25 0 N = = 20 8( ) mm [ n] 1 .2 (cth:1-6 [2] ) + Tại tiết diện B-B : σ= Q * e1 a 2* F * k * = 125 000* 46.4 120 2* 54 62. 5*0.09*...
- 38
- 638
- 0
Nghiên cứu khái quát về cơ cấu di chuyển xe cầu cầu trục giàn bốc xếp container
... 2. X O + L C Sinθ) thay sè ta cã : g.1800 PLT C ®iĨm ®Ỉt lùc : C 320 0.( 3,14.15) = ( 2. X O + L C Sinθ) 9,8.180 h LT = VËy ta cã : L C ( 3.X O + 2L C Sinθ) 30 2X + L C Sinθ PLT hLT = 134.(7, 02 ... L C Sinθ) L2 C XOLC + Sinθ G C ω = g LC nΠ Thay ω = ta cã : 30 G C Π n C PLT = ( 2. X O + L C Sinθ) g.1800 vÞ trÝ ®Ỉt lùc : L ( 3.X O + 2L C Sinθ) C h LT = C 30 2X + L C Sinθ ... - NDC = 715 v/ ph - HƯ sè qu¸ t¶i : 2, 9 - θ = 25 − 75 §Ĩ cã thĨ x©y dùng ®ỵc m« h×nh phơ t¶i ta cÇn ®i x¸c ®Þnh thªm mét sè th«ng sè sau : GC = 320 0kg Gn = 320 kg tØ sè trun : i = nDC/nt V víi...
- 18
- 432
- 0
thiết kế nâng cấp hệ thống truyền động cơ cấu di chuyển xe cầu cho cầu trục 3 tấn
... giá trị tới hạn : ' R2 sth = R 12 + xnm M th = ( xnm=x1+x2’ =2, 61+1,88=4,49 (Ω) 4,3 = 4,3 32 + 4, 4 92 3.U 21 f 2. ω1 R1 + R 12 + xnm ) = ≈ 0, 69 ( 3 .22 02 2.105 4,33 + 4,3 32 + 4, 49 ) = 65, 43( N m) Hệ ... có: (3.8) Trong π L2nm = 4 2. [Xnmđm/ (2 .fđm) ]2= 4.4 92/ 5 02 điểm khởi động điểm ngắn mạch có s=1 ta xác định fmin từ biểu thức : M = ' p.R2 R' R1 + ÷ s 2 2 s + 4π f Lnm ... van S5 S2 Chuyển mạch tạo điện áp pha có bước chu kỳ với biên độ sóng bậc 1: U1.6b = 2U d π (2. 21) Nếu thành phần sóng bậc U1 số điều chế xác định sau : m= U1 U1.6b (2. 22) Trên hình 2- 9 thấy...
- 49
- 1,032
- 6
Thiết kế hệ điều khiển truyền động cho cơ cấu di chuyển xe con cổng trục
... Wt=35000 +25 0 +25 00=37750kg =0.85 f=0.05 V= m/s N1= N1==16 .28 4(kw) + Cụng sut bự sc cn ca c cu nõng h: (Dựng cho xe cú c cu nõng h nm ngoi xe con) N2 = F2: lc cn ca c cu nõng Chn F2=2N N2 ==1. 725 (kw) ... Trng Thun TB K 52 Trang 12 L1 L2 A B L3 CD CC K1 K1 C K1 K2 RN K2 K2 RN K3 L1 K3 L1 K3 L1 K4 L2 K4 L2 K4 L2 K5 K5 K6 K6 K5 K6 A B C CC K7 KM K7 K7 Phm Trng Thun TB K 52 Trang 13 PHN IV: TNH CHN ... Sm =2% ; = =2 n=735 v/p ; Mm= 311(N.m) Mth= 622 (N.m) - Stato ni kộp: Sm =2% ; n=1470v/p Mm= = 155.5(N.m) Mth = - ng c tớnh c: Phm Trng Thun TB K 52 Trang 11 2. S mch ng lc Phm Trng Thun TB K52...
- 21
- 696
- 6
Thiết kế hệ điều khiển truyền động cho cơ cấu di chuyển xe con cổng trục L = 15m
... f(1,6 = >2, 5) chọn f=1,6 P= Max (15,95 ; 14,89) Chọn động roto lồng sóc có tham số sau: Loại động cơ: A 02- 81-84 Pdm(KW) :19 /28 Sdm% : 2/ 2,65 cos =0,79/0,93 Imm/Idm=7 =1 ,2/ 1,0 2/ 2 Jt =3,6 (kg.m2) Ndm ... động ta có: Nối tam giác:Sdm =2% =2= N=735 v/p Mdm =24 6,87 (N.m) Ta có: Sth=Sdm.(λ + =0, 02. (2. ) =0,075 M= => Mth= = 495,7(N.m) -Nối kép: Sdm =2, 65% =2= N=1470v/p Mdm= 123 ,435(N.m) Sth=Sdm.(λ + = ... K2 K3 L1 K3 L1 K3 L2 K4 L2 K4 K2 L1 K4 K2 L2 K5 K5 K6 K6 K5 K6 A B C K7 K7 K7 -Chọn thiết bị +Cầu dao: khí cụ đống cắt đơn giản sử dụng mạch điện,thường dung để đóng cắt mạch điện công suất nhỏ...
- 17
- 355
- 0
Nghiên cứu tổng quan về cơ cấu di chuyển xe con cầu trục giàn bôc xếp container thiết kế hệ giám sát truyền động dung biến tần PWM cho cơ cấu di chuyển xe con
... TFS START I2.0 I2.1 I2 .2 I2.3 I2.4 MODUL VO Hỡnh 3.1 S cỏc u vo PLC c bn ca h thng 24 V DC MODUL RA Q4.0 1M Q4.1 24 M Q4 .2 Q4.3 Q4.4 Q4.5 Q4.6 Q4.7 Q5.0 Q5.1 Q5 .2 Q5.3 4MCB RST2 D1 D2 D3 D4 D5 ... chuyn xe 3MCB AC 20 0V AC 440 V EMX1 24 AMCB EMX2 1M 26 M 3CR 1MA 4CR 26 M HELS 20 CR 5CR BR 7CR HOS Hỡnh 1.5: C cu cp ngun cho h thng v phanh AC 100V 033.1 TFE 033 .2 TRE IVT1 3CR IVT2 4CR PL IVT3 5CR ... Lng súc S lng: 1 .2. 3 S in dc reactor braking resistor 1M AC 440 V 2M R6 E R U S V T W E THR TH1 R0 T6 TH2 T0 RST2 T1 T - LINK T2 INV2 SD IM XB PGP PGM CM PA T1 PB PG T2 SD R2 Hỡnh 1.4: S liờn...
- 41
- 421
- 2
Thiết kế hệ điều khiển truyền động cho cơ cấu di chuyển xe con cổng trục
... AT k1 k1 k2 k1 k2 k2 KP R6 G6 R5 G5 R4 G4 R3 G3 R2 R1 KP G2 G1 5|Page Sơ đồ mạch điều khiển AT K0 4' 3' 2' 1' M D K0 RN KP K0 K1 CT1 K2 K2 K1 CT2 RD G1 Rth1 G2 Rth1 Rth2 G3 Rth3 G4 Rth2 Rth4 Rth5 ... Trong đó: -F2 lực cản cấu nâng - làhiệusuấtcủa cấu truyền -F2 lực cản cấu nâng (1,5- Kw) Chọn F2 =2 kN P2 2. 0, 1, 4( Kw) 0,85 Công suất bù sức cản gió P3 F3 V Trong dó: F3 = 2, 5.A.q lực ... 1 ,25 .𝐼𝑑𝑚𝐴 1,5 0,75.0,94. 120 ≥ 1 ,25 .100 1,5 84,6≥83,3 Vậy lựa chọn dây phù hợp 12 | P a g e Chương VI Sơ đồ dây K2 R6 R5 R4 R3 R2 R1 A B C N K1 AT RN RD G6 G5 G4 G3 G2 G1 KP G1 G2 G3 G4 4 G5 G6 AT...
- 14
- 808
- 0
Tài liệu TNXH 1 - BÀI 1: CƠ THỂ CHÚNG TA A. Mục tiêu: -Kiến thức : Kể tên các bộ phận chính của docx
... giúp đỡ HS trả lời vừa nêu tên phận bên thể Bước 2: Hoạt động lớp -Gvtreo tranh gọi HS xung phong lên bảng -Động viên em thi đua nói Hoạt động 2: Quan sát tranh *Mục tiêu:Nhận biết hoạt động -Từng ... tranh HS nhắc lại Quan sát hình trang nói xem bạn hình làm gì? Nói vơi xem thể gồm có phần? Bước 2: Hoạt động lớp -HS học lời hát -GV nêu:Ai biểu diễn lại hoạt động đầu,mình,tay chân bạn hình -HS ... tiến hành: Bước1: -GV hướng dẫn học hát: Cúi mỏi lưng Viết mỏi tay Thể dục Là hết mệt mỏi Bước 2: GV vừa làm mẫu vừa hát Bước 3:Goi HS lên thực để lớp làm theo -Cả lớp vừa tập thể dục vừa hát...
- 5
- 978
- 0
BÀI 6: KHẢO SÁT SỰ PHÁT SINH CHỒI TỪ CÁC BỘ PHẬN KHÁC NHAU CỦA CÂY THUỐC LÁ pot
... nâu THỰC HÀNH 2. 1 Mục đích Chứng minh nguyên tắc vi nhân giống khả tái tạo chồi bất định từ phận khác thực vật 2. 2 Vật liệu 2. 2.1 Môi trường MS (20 g/l đường) có bổ sung 10µM BA 2. 2 .2 Nguyên liệu ... trường có ảnh hưởng định đến thành lập chồi (thường sử dụng kích thích tố nhóm cytokinin với nồng độ cao kếât hợp với nhóm auxin có nồng độ thấp) Khả tái tạo chồi phụ thuộc vào kích thước mẫu cấy Mẫu ... bị (Rễ, Lóng thân, Phiến lá) 4.Yêu cầu - Thực tốt thao tác xử lý mẫu cấy - Lát cắt lóng thân cần mỏng đến kích thước yêu cầu - Quan sát ghi nhận kết thành lập chồi , thời gian số lượng chồi mẫu...
- 5
- 534
- 0
- xác định kích thước mặt cắt ngang
- xác định kích thước đệm cát
- xác định đặc trưng mặt cắt ngang
- các bước xác định kích thước mặt bằng buồng xoắn
- xác định hiệu chỉnh mặt cắt ngang
- xác định sơ bộ kích thước mặt cắt ngang cầu
- sơ bộ tính toán xác định kích thước mặt cắt dầm
- kích thước mặt cắt ngang cống bxh 1 25 x 1 25 m
- chọn kích thước mặt cắt ngang ống ba x ta 0 5 x 0 3 m
- 2 xác định tiết diện mặt cắt ngang cần cẩu
- §15 3 tính toán thuỷ lực và xác định kích thước mặt cắt của đường hầm
- phần 2 xác định kích thước khung ngang và nội lực các cột
- kiểm tra các giới hạn trong việc xác định kích thước mặt cắt
- xác định kích thước mặt cắt ngang kè mái
- xác định kích thước mặt cắt cơ bản của đê biển
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25