2 các phần tử
Bài tập cầu Đại học giao thông vận tải
Ngày tải lên :
10/03/2015, 16:50
... in2) 13x103 24 x1 02 12x103 35x105 55x107 13x106 1.6 0.00 42 62x1 02 52x1 02 52x1 02 88x105 12x105 37x105 0.54 0.0014 35x1 02 29x1 02 29x1 02 15x105 66x104 16x105 0.30 0.0078 16 E (k/ in2 ) 4000 5000 5000 ... phần tử đỉnh cột (3)- dùng cho phần tử cột dới ,mặt cắt ngang rộng Bảng tiết diện Đặc trng / nhóm A (in2) A2 (in2) A3 (in2) I33 (in4) I 22 (in4) J (in4) W (k/ in ) M ( k-s2/ in2) 13x103 24 x1 02 ... Sơ đồ kết cấu * Các phần tử mặt cầu: Dùng phần tử Frame cho kết cấu mặt cầu,mô hình hóa nh đờng thẳng có 28 phần tử chạy dọc theo trục trung hòa dầm hộp Các đặc trng mặt cắt phần tử đợc chọn để...
- 18
- 704
- 0
CHƯƠNG 3 TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG
Ngày tải lên :
17/06/2015, 11:18
... 43 .2 2 .22 8 27 48 27 0.70 LAU14 40 .2 2.164 27 48 26 2.89 LAU13 37 .2 2.157 27 48 26 2.08 LAU 12 34 .2 2.0 82 27 48 25 2.91 LAU11 31 .2 2.059 27 48 25 0.11 LAU10 28 .2 1.970 27 48 23 9.40 LAU9 25 .2 1. 926 27 ... 2. 164 LAU13 37 .2 0 .21 37.38 2. 157 LAU 12 34 .2 0 .21 36. 72 2.0 82 LAU11 31 .2 0 .22 36.01 2. 059 LAU10 28 .2 0 .22 35 .23 1.970 LAU9 25 .2 0 .23 34.36 1. 926 LAU8 22 .2 0 .23 33.37 1.816 LAU7 19 .2 0 .24 32. 25 ... 48 23 3.99 LAU8 22 .2 1.816 27 48 22 0.70 LAU7 19 .2 1.7 42 27 48 21 1.67 LAU6 16 .2 1.644 27 48 199.78 LAU5 13 .2 1.517 27 48 184.34 LAU4 10 .2 1.383 27 48 168.01 LAU3 7 .2 1 .20 3 27 48 146.15 LAU2 4.2...
- 15
- 487
- 0
Ứng xử của đất và tương tác đất - công trình dưới tác dụng của tải trọng động
Ngày tải lên :
21/03/2013, 09:47
... KN/m3 21 20 .5 21 20 .5 Shear strain at 0.7G0 γ 0.7 - 1.0E-4 1.0E-4 Poisson’s ratio ν ur - 0 .2 0 .2 0 .26 0.4 Stiffness Eref KN/m2 20 0000 15000 Triaxial compression stiffness E50ref KN/m2 57000 20 00 ... Drnevich.,19 72) Mối quan hệ ứng suất biến dạng đất tải trọng tuần hoàn tính vởi công thức (2. 1) τ = f( γ ) (2. 1) với τ γ ứng suất cắt biến dạng cắt điều thể rõ hình 2- 2 Trong hình 2- 3 cho thấy ... dạng K hệ số Poisson v chúng phân biệt biến dạng cắt nén kéo G= K= E 2( 1 + ν ) (2. 3) E 3(1 − 2 ) (2. 4) Hình 2. 1 cho thấy cách xác định môđun đàn hồi, q ứng suất lệch, p ứng suất đẳng hướng,...
- 41
- 751
- 1
Lựa chọn mô hình đặc tính đất phù hợp cho bài toán tải trọng động
Ngày tải lên :
22/03/2013, 15:26
... x 0.5 m y Mô hình toán Các trường hợp mô Các thông số mô hình đặc tính đất Điều kiện tải trọng PHÂN TÍCH VÀ ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ Chuyển vị Chuyển vị đứng cát gần nguồn chấn (Cách 10m) tải trọng tuần ... cát gần nguồn chấn (Cách 10m) Tải trọng tuần hoàn 10kPa, 50Hz Chuyển vị đứng cát gần nguồn chấn (10m) tải trọng 10kPa, 50Hz 20 kPa, 50Hz Chuyển vị đứng cát sét gần nguồn chấn (cách 10m) Tải trọng ... điểm biến dạng dẻo hai chu kỳ tải trọng 20 kPa, 50Hz Gia tăng độ cứng đất theo chiều sâu mô hình đàn hồi với Eincrement = 16500kN/m2/m cho đất cát (a) 3500kN/m2/m cho đất sét (b) tương ứng với độ...
- 28
- 711
- 6
đánh giá hiệu quả chắn của hệ cản ma sát điều khiển bị động đối với công trình chịu tải trọng động đất
Ngày tải lên :
10/04/2013, 12:46
... N N F mx 11 mxg(t) k(x-x)+ (x' -x) c2(x-x) +2( x' -x) &2 & c' &2 & 1 2 k' k(x-x) 2 c(x-x) 2& & P 2( t) c' (x' -x -1) N N N& & F N kN(xN-x -1) N mxg(t) N mx 22 cN(xN-x -1) N P (t) N mx NN k3(x-x)+3(x' ... Hachinohe Gia toc (m/s2) Gia toc (m/s2) -2 10 15 20 Thoi gian (s) 25 30 -4 (c) Kobe Gia toc (m/s2) Gia toc (m/s ) -2 10 15 Thoi gian (s) 20 25 10 -5 -10 35 10 (b) ElCentro 10 20 30 Thoi gian (s) ... mẫu [5] Các đặc điểm động lực học kết cấu cho sau: • m1 = m2 = m3 = 4.78 × 105 ( kg ) k1 = k2 = k3 = 1393 ( N / m ) • ′ ′ ′ m1 = m2 = m3 = 350 ( kg ) ; ; ξ = 0. 02% ; ′ ′ k1′ = k2 = k3 = 4 32 ( N...
- 13
- 586
- 0
TẢI TRỌNG ĐỘNG
Ngày tải lên :
24/12/2013, 23:40
... thức hệ số (c) phải không: (δ11 M1 2 − 1) (δ 12 M 2 ) (δ 21 M1ω ) (δ 22 M 2 − 1) =0 (d) từ (d), δ 12 = 21 , ta được: ω4M1M2(δ11 22 – 21 2) – 2 (δ11M1 + 22 M2) + = (e) Phương trình (e) gọi phương ... y1(t) = A1sin(ωt + ϕ) y2(t) = A2sin(ωt + ϕ) thay (b) vào (a), ta hệ phương trình nhất: A1 (δ11 M1 2 − 1) + A2 δ 12 M2 2 = A1 21 M1 2 + A2( 22 M2 2 − 1) = (c) để A1, A2 khác không đònh thức ... )2 + 4α r ω4 r = 2 n/60 = 2 600/60 = 62, 8 rad/s; đó: ω = g Δt g = 10 m/s2 = 1000 cm/s2 với: Δt = ta được: ω = 2, 5(300) PL3 = = 1,19cm 3EI x 3 .2. 10 4.945 g Δt Kd = = 1000 1,19 = 29 62, 8 4 .2 62, 8...
- 39
- 275
- 0
Nghiên cứu dao động của nhà cao tầng dưới tác động của tải trọng động đất
Ngày tải lên :
30/12/2013, 13:46
... sau [6]: T TB : Se (T ) a g S T ( 2, 5 1) TB TB T TC : Se (T ) ag S 2, 5 TC T TD : Se T ag S TD T 4s : Se T ag S TC T T T 2, 5 C D T 2, 5 (2. 32) (2. 33) (2. 34) (2. 35) Trong đó: T : Chu kỳ dao động ... pháp lịch sử thời gian 2. 2 PHƢƠNG TRÌNH DAO ĐỘNG CỦA HỆ CHỊU TÁC ĐỘNG CỦA TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 2. 2.1 Mô hình toán động 2. 2 .2 Hệ bậc tự chịu tác dụng tải trọng động đất 2. 2.3 Hệ nhiều bậc tự (MDOF) ... cấp bền B25 Chiều cao tầng: ht= 3,3 (m); khoảng cách từ dầm móng (đà kiềng) đến mặt móng 1,5 (m) Tiết diện: Sàn S1 ( 120 mm), S2 (100 mm); Lõi dày δ= 25 0 mm; Dầm D1 ,2, 3 (25 0x400) mm, D4 (25 0x550)...
- 26
- 1.7K
- 9
Tài liệu Báo cáo khoa học " THÍ NGHIỆM MỐI NỐI NHÀ CÔNG NGHIỆP HÓA CHỊU TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT " pptx
Ngày tải lên :
18/02/2014, 13:20
... Tổng lực cắt đáy (KN) 0, 125 % (1) 0, 125 %(3) 20 0 0,5Ptk -20 0 0, 125 % (1) -400 0, 125 % (2) 0,5Ptk 0, 125 %(1) 0, 125 % (2) 0, 125 %(3) 20 0 -20 0 -400 0, 125 % (3) -600 -800 -400 -600 -20 0 20 0 Biến dạng (me) 400 ... 1,8 42, 1 0,01 0,48 0,000 0,014 -27 ,3 1,8 - 42, 2 -0,17 -0,01 -0,005 0,005 29 ,77 54,4 1,8 84 ,2 0 ,21 0,61 0,006 0,0 12 (-) -27 ,01 -49 ,2 1,8 -76 ,2 -0 ,26 -0 ,23 -0,008 0,001 (+) 69,8 140,0 2, 0 20 9,9 ... 0,94 0, 020 0,008 (-) -69,7 139,6 2, 0 -20 9,3 -0,47 -1,33 -0,014 -0, 026 (+) 117,4 459,5 3,9 576,9 2, 8 5,3 0,085 0,075 (-) -117,1 3 02, 2 2, 6 -419,3 -1,4 -2, 9 -0,043 -0,044 0, 125 % (Chu kỳ 2) (+) 126 ,1...
- 10
- 459
- 1
Báo cáo khoa học " NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA NÚT GIỮA TRONG KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯỚI TÁC ĐỘNG CỦA TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT THÔNG QUA MÔ HÌNH THỰC NGHIỆM " doc
Ngày tải lên :
07/03/2014, 03:20
... T10 350 470 350 T10 T10 8T20 5T25 470 6T25 A-A B-B (a)Mô hình NS 470 350 T10@300 25 0 25 0 350 A-A T10 @25 0 4800 4800 T10 8T20 1370 T10@300 T10@100 T10 @25 0 T10 @25 0 T10 @20 0 470 750 1370 T10@300 hình ... dạng dẻo mô hình 3 .2 Biến dạng cốt thép 3500 3500 0.0 025 0.005 0.01 0.015 0. 02 0. 025 -6 Biến dạng(x10-6)) Strain (x10 25 00 εy 20 00 0.0 025 0.005 0.01 0.015 0. 02 0. 025 3000 25 00 -6 Biến dạng (x10)-6 ... trụ mô hình LS độ lệch tầng 3.0% 600 0.005 0.01 0.015 0. 02 0. 025 0.03 Specimen LS2 400 20 0 -20 0 -400 εy -600 -1000 -500 500 1000 1500 20 00 25 00 3000 3500 -6 Strain location on Biến dạng (x10 at...
- 8
- 758
- 7
Báo cáo " MÔ HÌNH GIÀN ẢO CHO NÚT GIỮA CỦA KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯỚI TÁC ĐỘNG CỦA TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT " docx
Ngày tải lên :
12/03/2014, 02:20
... tng (%) Storey drift -5.0% -4.0% -3.0% -2. 0% -1.0% 0.0% 160 1.0% 2. 0% 3.0% 4.0% 5.0% 120 Lc ct (kN) Storey shear force (kN) 80 40 -40 -80 - 120 Specimen MS2 -160 -165 -135 -105 -75 -45 -15 15 45 ... hỡnh thnh vt nt ca mụ hỡnh thớ nghim bi Trn [5] 56 Số 14/ 12- 20 12 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG 4 .2 Mụ hỡnh gin o Hỡnh 10 th hin kt qu ca mụ hỡnh gin o cho ... vi gi 107.8 kN 490.0 kN f c' 1 623 .8 kN 301.3 kN thit ca mụ hỡnh gin o vi ng sut cc i cho bờtụng ca chng xiờn l 0,34 111.5 kN 164.3 kN 485.0 kN 97.0 kN 183 kN 22 27 kN 4.0 0 75 97.0 kN kN kN 485.0...
- 7
- 666
- 3
Báo cáo khoa học " THÍ NGHIỆM MỐI NỐI NHÀ CÔNG NGHIỆP HÓA CHỊU TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT (PHẦN 2) " doc
Ngày tải lên :
16/03/2014, 04:20
... 23 ,0 D14 (CB300-V) 355,3 - 526 ,0 - 23 ,5 D16 (CB300-V) 320 ,0 - 5 12, 0 - 22 ,5 D18 (CB400-V) 419,3 - 595,0 - 19,5 D20 (CB400-V) 4 12, 3 0 ,20 6 608,0 24 1000 20 ,5 D 22 (CB400-V) 415,3 - 5 92, 7 - 20 ,0 D25 ... thường R8 (CB240-T) Cường độ chảy (N/mm ) 24 9,7 Biến dạng chảy (%) - Cường độ bền (N/mm ) 422 ,0 Mô đun đàn hồi (N/mm ) - Độ dãn dài tương đối (%) 29 ,5 D10 (CB300-V) 329 ,3 - 526 ,7 - 24 ,5 D 12 (CB300-V) ... thí nghiệm 9v 20 40t 21 22 v 23 v 42t 48t 7h 18h 19h 39b 41b 47b 16 j 17 d a) Nút liên kết cột - dầm b) Nút liên kết vách lõi - dầm Hình Sơ đồ bố trí đồng hồ đo học vài nút khung 2. 5 Kiểm soát...
- 10
- 623
- 1
Báo cáo khoa học " THÍ NGHIỆM MỐI NỐI NHÀ CÔNG NGHIỆP HÓA CHỊU TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT (PHẦN 1) " potx
Ngày tải lên :
16/03/2014, 04:20
... nghiệm Bảng Các thông số đối tượng thí nghiệm Cấu kiện Các thông số Cột Vách Dầm Sàn Móng Chiều dài (m) 3,3 3,3 6 ,2 6 ,2 Tiết diện B x H x T (cm) Chữ T 62x62x 22 Chữ H 100x 120 x24 22 x45 100x25 180x330x80; ... 180x230x80 Mác bê tông thiết kế 450 350 450 350 350 Cốt dọc 25 , CIII 30 22 , CIII 2 22 (dưới), CIII 16 (trên), CII 10 @20 0, CII 25 @20 0, CIII Cốt đai 8@100, CI 10 @20 0, CII 10@100, CI 10 @20 0, ... 1999), page 42- 67, 1999 WEICHEN XUE, XINLEI YANG, “Seismic tests of precast concrete, moment – resisting frames and connections”, PCI Journal, (Summer 20 10), page 1 02- 121 TCXDVN 375 : 20 06: Thiết...
- 9
- 468
- 1
Phần 3 Tải trọng và hệ số tải trọng ppt
Ngày tải lên :
23/03/2014, 11:20
... kim nhụm 28 00 Lp ph bờ tụng at-phan 22 50 X than 960 Cỏt cht phự sa hay t sột 1 925 Nh Cỏt nh 1 925 Thng Bờ tụng 1775 24 00 Cỏt ri phự sa si 1600 t sột mn 1600 Si cui macadam hoc balat 22 50 Thộp ... Bng 3.6.1.1 .2. 1 khụng c ỏp dng kt hp vi h s phõn b ti trng gn ỳng quy nh iu 4.6 .2. 2 v 4.6 .2. 3, tr dựng quy tc ũn by hay cú yờu cu riờng cho dm ngoi cựng cu dm- bn quy nh iu 6 .2. 2 .2. d thỡ c ỏp ... ca iu 4.7 .2. 1 3.6 .2. 2 Cu kin vựi Lc xung kớch tớnh bng phn trm i vi cng v cỏc cu kin vựi t nờu Phn 12 phi ly nh sau: 28 Tiêu chuẩn thiết kế cầu IM = 33(1,0 - 4,1x10-4 DE) 0% (3.6 .2. 2-1) ú: DE...
- 84
- 1.4K
- 14
Nghiên cứu sự biến đổi tính chất cơ lý của trầm tích Holocen hệ tầng Thái Bình dưới tác dụng của tải trọng động
Ngày tải lên :
03/04/2014, 17:11
... Bình bị giảm độ bền cắt tới 25 % so với độ bền tĩnh, cát bụi bão hòa bị hóa lỏng gia tốc đạt tới 2m/s2 tốc độ 30mm/s, biến dạng với tần số 0.5Hz biên độ 0.5% Luận điểm 2: Các trầm tích hệ tầng Thái ... gian hiển thị giao diện phần mềm, đồ thị biến dạng xuất bất thường khoảng thời gian 1phút dừng thí nghiệm lưu giữ số liệu 2. 2 Xây dựng mô hình thí nghiệm động chu kỳ 2. 2.1 Tổng quan mô hình thí ... Cấu tạo gồm phần bản: - Buồng áp lực để tạo áp suất cho mẫu đất tối đa 5kG/cm2 - Cơ cấu gây kích động - Các thiết bị điều khiển biên độ, tần số tác dụng với dải tần 0,01Hz đến 2Hz - Các thiết...
- 27
- 626
- 0
Nghiên cứu hợp lý hoá phản ứng của kết cấu nhà cao tầng chịu tải trọng động đất ở khu vực Hà Nội
Ngày tải lên :
06/04/2014, 15:16
... 4,0 18 an 0 ,24 3 0 ,25 6 0 ,22 0 0 ,24 7 0 ,23 7 0 ,22 8 0 ,23 7 0, 323 0 ,28 9 0,303 0 ,24 3 0 ,24 8 0 ,24 4 0 ,22 6 0 ,21 0 0 ,28 0 0 ,28 5 2, 0 1,93 2, 00 2, 00 2, 00 1,95 2, 00 2, 00 2, 21 2, 38 1,99 1, 92 2,00 2, 00 2, 00 1,96 1,91 ... 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,89 1,00 0,90 1,00 1,00 2, 73 2, 70 2, 83 2, 80 2, 68 2, 62 2,83 2, 88 2, 88 2, 80 2, 86 2, 66 2, 98 2, 53 2, 74 2, 87 2, 79 3.4 Kết luận - Đã thiết lập đợc phơng pháp bớc tiến ... 2, 2 325 7 1,84 724 1 ,22 624 2, 15935 1,78666 1,186 02 2,0 928 9 1,73167 1,149 52 2 ,23 257 1,84 724 1 ,22 624 2, 15935 1,78666 1,186 02 So sánh kết trờng hợp tơng tác, mong 2m, thay đổi mác bêtông Bảng 4.7 Đặt tầng...
- 26
- 852
- 1
Nghiên cứu sự làm việc của cọc chịu tải trong ngang và tải trọng động đất
Ngày tải lên :
18/04/2014, 18:22
... PPNLCT Gauss 38 2. 1 .2. 1 Phương pháp Nguyên lý cực trị Gauss 38 2. 1 .2. 2 Xây dựng phương trình vi phân cân 41 2. 1 .2. 3 Xây dựng phương trình truyền sóng 44 2. 2 Các lời giải không gian ... Chương 2: Bảng 2. 1 Bảng toạ độ nút phần tử khối chữ nhật 20 nút Bảng 2. 2 Giá trị chuyển vị ngang khối bê tông Chương 3: Bảng 3.1 Giá trị chuyển vị ngang cọc E0 = 10MPa E0 = 20 MPa Bảng 3 .2 Giá ... cọc tâm phần tử (chập chuyển vị) Tuy nhiên hai phần tử đầu cuối không chập chuyển vị mà cần phải tính toán Cách xác định chuyển vị ngang chưa biết phần tử cách cho chuyển vị đất cọc điểm cách dọc...
- 158
- 858
- 3
Một phương pháp đánh giá mức độ an toàn của kết cấu khung chịu tải trọng động theo lý thuyết tập mờ
Ngày tải lên :
06/06/2014, 09:30
... 34 2. 1 Định nghĩa tập mờ thuật ngữ tập mờ 34 2. 1.1 Định nghĩa tập mờ 34 2. 1 .2 Các thuật ngữ tập mờ 37 2. 2 Số học mờ 39 2. 2.1 Số mờ 39 2. 2 .2 Hàm ... vào ~1 ~2 x x 50 Hình 1.10 24 25 x Hình 2. 18 Hàm thuộc số mờ ~ y 51 Hình 2. 19 Sơ đồ khối phân tích kết cấu theo phương pháp PTHH mờ 56 Hình 2. 20 Kết cấu trục bậc 57 Hình 2. 21 Sơ đồ phần tử kết ... 40 2. 2.3 Véc tơ mờ ma trận mờ 41 2. 2.4 Hệ phương trình đại số tuyến tính mờ 41 2. 3 Một số phép toán số học mờ 42 2.3.1 Phương pháp phân tích khoảng 42 2.3 .2 Thuật...
- 176
- 611
- 2
Báo cáo khoa học: Đánh giá hiệu quả của hệ cản ma sát biến thiên với công trình chịu tải trọng động đất pptx
Ngày tải lên :
27/06/2014, 13:20
... – – 2. 2064 3.5 928 4.3614 5.4886 4.3153 5 .27 94 – – – 2. 1345 3.4138 3.8947 5.3853 3.8987 4 .23 69 28 1.35 28 1.35 304.89 2. 1675 3.1 524 3.3377 5.5 628 4.1695 4.6574 375.13 375.13 406.53 2. 1914 3.0 625 ... TRIỂN KH&CN, TẬP 11, SỐ 12 - 20 08 Chu trình trễ VFD: Luc dieu khien (N) 4 x 10 x 10 2 1 0 -1 -1 -1 -2 -2 x 10 -2 -3 -0.04 -0. 02 0. 02 0.04 Chuyen vi (m) -3 -0.04 -0. 02 0. 02 0.04 Chuyen vi (m) Hình ... 3.1894 5.6668 4. 325 6 4.8034 468. 92 468. 92 508.16 0.88 62 1.4817 1.9436 4.9135 3.3438 3. 823 3 306.60 348. 72 447 .21 1.5655 3.0434 3.9511 4.5689 3.5564 3.5145 371 .27 – – A B C1 Bị động C2 FD C3 VFD D...
- 9
- 498
- 0
Chương 4: Thí nghiệm kết cấu công trình chịu tải trọng động pptx
Ngày tải lên :
29/06/2014, 06:20
... 100 -25 00 0 ,2- 500 0, 02- 50 Tc thi Vn tc 1-100 10-50 0 ,2- 50 0, 02- 2 Tc thi Vn tc 0,1-30 10-105 0 ,2- 400 0, 02- 20 Tc thi Vn tc Gia tc Giú 0,1-10 10-105 Tc thi Vn tc Thit b bờn ngoi 1-300 10-1000 0 ,2- 50 ... 0 ,2- 50 0, 02- 2 Tc thi Vn tc 0,1-30 10-105 0 ,2- 400 0, 02- 20 Tc thi Vn tc Gia tc Giú 0,1-10 10-105 Tc thi Vn tc Thit b bờn ngoi 1-300 10-1000 0 ,2- 50 0, 02- 1 Thit b bờn 1-1000 1-100 0 ,2- 30 0, 02- 1 ... 0, 02- 1 Thit b bờn 1-1000 1-100 0 ,2- 30 0, 02- 1 Liờn tc Tc thi Liờn tc Tc thi Vn tc Gia tc Vn tc Gia tc Hot ng ca ngi a) Va chm b) Trc tip 0,1-100 0,1- 12 100-500 100-5000 0 ,2- 20 0 ,2- 5 0, 02- 5 0, 02- 0,2...
- 61
- 1.1K
- 11