2 2 danh sách thiết bị thuộc nhóm 1
quy hoạch cải tạo hệ thống cung cấp điện quận hai bà trưng
... 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 22 /0,4 25 0 25 0 25 0 25 0 25 0 25 0 2x2000+630 630 25 0 ... 22 /0,4 25 0 22 /0,4 400 22 /0,4 400 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 400 22 /0,4 25 0 22 /0,4 25 0 22 /0,4 630 22 /0,4 25 0 22 /0,4 10 00 22 /0,4 320 22 /0,4 400 22 /0,4 10 0 22 /0,4 ... 322 923 1. 84 10 .27 2. 23 982E 12 1 32. 12 2. 51 3 624 41 1.96 10 .22 2. 7 983E 12 18 0.53 3.53 4 516 57 2. 53 9. 92 5.49 984E 12 1 62. 83 3.73 396509 2. 66 10 . 01 4.63 979E 12 10 .93 1. 45 20 735 1. 14 10 .48 0 .18 979E13...
- 223
- 1,328
- 0
Đồ án chi tiết máy chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền
... –Fy24 –FLy 21 = - 823 ,16 -18 45 ,16 - 823 ,16 +17 45,7= -17 45,7(N) Fa d w 1 026 , 82. 228 ,24 = 11 718 0( Nmm) 2 Mô men Mx 22= Mx24= Xét MF (1- 1)= -FLy20.L 22= -17 45,7.58,5= -1 0 21 23(Nmm) ∑ M (1 1) = M x 22 − FLy 20 ... theo bảng 10 .4 [2] L 22= 0,5(Lm 22+ b0)+K1+K2 L23=L 22+ 0,5(Lm 22+ Lm23)+K1 Nguyễn Thế Cường _Đ3-CĐT Page 41 L24=2L23-L 22 L 21= 2L23 Trong chiều dài may bánh lắp trục II ÷ Lm 22= Lm24= (1 ,2 1, 5)d2 (10 .10 ) (chiều ... = 11 718 0 − 1 0 21 23 = 15 056,5( Nmm) Mx (2- 2)=Mx 22 –Fy 22. 64 –FLy20. 12 2 ,5 = 11 718 0 - 823 ,16 .64 -17 45,7. 12 2 ,5= -14 9350(Nmm) Mặt cắt (3-3) đối xứng với mặt cặt (1- 1) Xét My: My (1- 1)= -FLx20.58,5= -17 45,7.58,5= -1 0 21 23(Nmm)...
- 55
- 4,873
- 9
Tài liệu Đồ án nguyên lý _chi tiết máy. Phần:Chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền docx
... vòng quay: Momen xoắn: • • Trục Thông số U N Động I II III IV P (KW) T (N.mm) 37343.8 3 714 6 .2 11 314 6.7 28 7045.7 554445.7 ... Số vòng quay: Hiệu suất: 87.5 1 .2 Phân phối tỉ số truyền: Tỉ số truyền động chung: Tốc độ quay trục công tác: Vậy: Mặt khác:...
- 4
- 3,754
- 81
đồ án kết cấu của một số cơ cấu phối khí hiện đại và tính toán, kiểm nghiệm cơ cấu phân phối khí
... -0 .16 71 100 1. 0 0 .26 49 0 .26 36 2. 0043 -0. 420 0 0.908 0.967 0.93 41 -0.4 323 11 0 1. 3 0 .25 20 0. 326 8 2. 16 67 -0.56 12 0. 828 0.970 1. 10 71 -0.7507 12 0 1. 5 0 .23 11 0.3480 2. 3 21 5 -0.6 822 0.7 31 0.974 1. 13 02 -1. 0544 ... -0.6 728 -1. 6 21 9 22 0 1. 7 -0 .16 95 -0 .29 12 3.6 718 -0.8 627 -0.506 0.986 -0.8 810 -1. 5 029 23 0 1. 7 -0 .20 32 -0.3367 3. 813 7 -0.7 825 -0. 623 0.980 -1. 0 527 -1. 322 8 24 0 1. 5 -0 .23 11 -0.3 519 3.9 617 -0.6 822 -0.7 31 ... 13 0 1. 6 0 .20 32 0.33 51 2. 4694 -0.7 825 0. 623 0.980 1. 0477 -1. 316 6 14 0 1. 7 0 .16 95 0 .29 05 2. 611 4 -0.8 627 0.506 0.986 0.87 92 -1. 4998 15 0 1. 7 0 .13 11 0 .22 77 2. 7484 -0. 923 7 0.383 0.9 92 0.6 713 -1. 618 1...
- 93
- 1,150
- 9
Đồ án tốt nghiệp Mô phỏng động học cơ cấu phân phối khí động cơ IFA trên Catia
... Kẻ O1M vuông góc AO.Xét tam giác vuông O1MO2 có (O1O2 )2 = O1M2 +O2M2 Đặt D = R+h-r ta có (ρ-r )2 = (Dsinϕ /2) 2 + [(ρ - R) + Dcos(ϕn /2) ] ⇒ ρ= ϕ + R2 ϕ 2( R − r − D cos ) D − r − 2RD cos ρ = 11 3 o ... + 13 2 =53,75 (mm) 11 3 o 2( 13 − 3,64 − 14 ,3 cos ) 14 .3 − 3,64 − 2. 13 .14 ,3 cos D =R+hx-r =13 +4,94-3,64 =14 .3(mm) Góc quay cam sinθmax = O1M/(ρ-r) = D sin(ϕn /2) /( ρ-r) sinθmax =14 ,3 sin (11 3 o /2) /( ... góc với O2A sin θ max OM = = O1O2 D sin ϕn ρ −r =14 ,3 sin (11 3 o /2) /( 53,75-3,64)=0 ,24 ⇒θmax= 13 ,88o Nhận xét θ = gia tốc đạt cực đại jθ (max) ⇒ jθ = ωc2.(ρ - R) = (53,75 - 13 ) .10 − 11 7,7 52 (max)...
- 81
- 1,342
- 1
Đồ án sửa chữa Cơ cấu phân phối khí potx
... : Nấm hút 1 02, 00 (mm) Nấm xả Hình 2. 6: Kiểm tra góc nghiên sau dùng mài xupap 1 02, 25 (mm) Tối thiểu : Nấm hút 10 1,50 (mm Nấm x 10 1,75 (mm) Góc vát tán nấm 45 c.Sửa chữa - Thân xupáp bị mòn rà ... chuẩn 8. 01 ÷ 8.03(mm) o/s : 0.05 13 .040 ÷ 13 .0 51( mm) - Sửa chữa 18 .2 ÷ 18 .6(mm) - Độ nhô nấm Khoảng 900 C (19 40F) - Nhiệt độ nắp máy thay ống dẫn hướng Nấm - Chiều dài toàn nấm Nấm hút 1 02. 00(mm) ... Động lực 1 .2. 2 Dẫn động đai - Loại thích hợp với loại động nhiều trục cam động V-6 , V8và sử dụng nhiều động đại: 1E, 2E (TOYOTA) 1 4 Hình 1. 3: Dẫn động đai cho trục cam 1. Đĩa trục cam; 2. Bộ căng...
- 50
- 1,405
- 4
MÁY cắt KHÔNG KHÍ và bảo vệ TRẠM PHÂN PHỐI của NHÀ máy THỦY điện hòa BÌNH
... ngăn 14 KPY-6KV/OPY Bảo vệ tác động trì theo cấp: Cấp 1: vào máy cắt dầu 6kv Cấp 2: cắt máy cắt 22 0 ,11 0kv máy biến áp tư ngẫu đồng thời khởi động YPOB máy cắt 22 0, 11 0 kv cấm TA/7B máy cắt 22 0 ,11 0kv ... biến áp phía KV ngăn N-8 (N -1) KPY-6KV; VPY 220 KV Bảo vệ tác động trì thời gian cắt máy cắt 22 0KV, máy cắt 11 0KV, máy cắt KV, khởi động sơ đồ YPOB, cấm TA/7B máy cắt 22 0, 11 0, đồng thời khởi động ... cho trạm biến áp 500kv - Có lộ 11 0kv: đường day 17 1 ,1 72 cung cấp điện cho tỉnh Hòa Bình - Đường dây 17 3 cung cấp điện cho Mộc Châu, Sơn La Trạm phân phối 22 0 /11 0/35kv, Thủy điện Hòa Bình làm...
- 13
- 5,859
- 10
Phần I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN pot
... De1 = d1 + 2mn = 83,73 + 2. 2,5 = 88,73mm De2 = d2 + 2mn = 25 6 ,26 + 2. 2,5 = 26 1 ,26 mm Đường kính vòng chân (CT bảng - 2) Di1 = 83,73 – 2, 5 .2, 5 = 77,48(mm) Di2 = 25 6 ,26 – 2, 5 .2, 5 = 25 0, 01 (mm) 11 / ... thức (3 - 10 ) lấy θ ' = 1 ,25 1, 3.9, 41 1,05 .10 ( ) ≈ 17 0(mm) A ≥ (3, 12 + 1) 0,4 .1 ,25 .23 3,97 414 .3, 12 Lấy A = 17 0mm Tính vận tốc vòng chọn cấp xác chế tạo bánh 2 An1 2. 3 ,14 .17 0.730 = = 3 ,15 (m / s) ... σ 1 = 27 0 N / mm τ 1 = 15 0 N / mm có W = 4660mm W0 = 10 040mm M u = 14 720 5 Nmm M x = 12 3 10 3, 42 Nmm M 14 720 5 σa = u = 31, 589 (N/ mm ) W 4660 M 12 3 10 3, 42 τm =τa = x = = 6 ,13 ( N / mm ) 2W0 2. 10 040...
- 27
- 1,440
- 3
Cấu tạo và nguyên lý làm việc của cơ cấu phân phối khí kiểu xupap treo
... sớm khoảng 10 ¸ 20 ° trước pít tông lên tới ĐCT đóng lại pít tông qua điểm chết 40 ¸ 60° Xu páp xả mở cuối kỳ nổ, pít tông cách ĐCD khoảng 40 ¸ 65° đóng lại pít tông qua ĐCT khoảng 10 ¸ 20 ° Việc ... động vào cò mổ làm cò mổ quay đẩy xupáp xuống (mở xupáp) thực trình nạp thải khí Lúc lò xo xupáp bị nén lại Khi cam tiếp tục quay qua vị trí tác động lò xo xupáp làm cho xupáp đóng kín vào bệ đỡ,...
- 3
- 31,032
- 158
đồ án tốt nghiệp khai thác kỹ thuật cơ cấu phân phối khí xe toyota hiace
... Thứ tự nổ Độ nhớt dầu động Xăng 2TR-FE 11 7/ 520 0 ( kw/rpm) 24 2/3800 (N.m/rpm) Xích xéc măng khí, xéc măng dầu 9.8 1- 3-4 -2 5w-30 10 Nồng độ ốc tan Khe hở nhiệt xupáp 91 hay cao CHƯƠNG II: kết cấu ... Tiêu chuẩn : nấm hút: 1 02, 00 (mm) Nấm xả: 1 02, 25 (mm) Hình III.4: Kiểm tra chiều dài xupap Tối thiểu: Nấm hút: 10 1,50 (mm); Nấm xả: 10 1,75 (mm) (+) Sửa chữa: - Thân xupáp bị mòn rà lại, mài lại ... để bắt nắp bạc với nắp máy 20 Hình II .13 : Kết cấu trục cam bạc lót: 1: - NO1: trục cam nạp; 2: - NO2 : Trục cam xả Hình II .14 : Biên dạng cam c Điều kiện làm việc: 21 Trong trình làm việc trục...
- 53
- 1,370
- 18
Đồ án thiết kế động cơ đốt trong cơ cấu phân phối khí
... khí động xăng) thải khí cháy khỏi xylanh 1 .2. 2 .2 Phân loại : 1 .2. 2 .2. 1 Cơ cấu phân phối khí dùng xupap treo : Cơ cấu phân phối khí có xupap treo ( Hình 1. 1), xupap bố trí phía nắp máy Hệ thống ... buồng đốt không bị, hở nhiệt Trang-5- ĐỒ ÁN MÔN HỌC : CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ Hình 1. 1 Cơ cấu phân phối khí xupap treo 1- Cò mổ 2- Đũa đẩy 3- Xupap 4- Con đội 5- Trục cam 1 .2. 2 .2. 2 Cơ cấu phân phối ... Trang -14 - 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ cao Mặt khác, dòng khí lưu động bị ngoặt nên tổn thất nhỏ, tạo điều kiện thải nạp đầy 2. 1. 1 .2 Loại dẫn động trực tiếp: (hình 2. 4) Hình 2. 4 Trục...
- 44
- 1,574
- 4
Đồ án tốt nghiệp ngành cơ khí đóng tàu thiết kế cơ cấu phân phối khí cho động cơ Diesel
... 14 39,5 10 0 10 ,9030 12 9 4, 615 11 0 7, 022 9 803, 628 12 0 3,7 711 417 ,905 13 0 1, 7980 19 5, 31 140 0,6 428 69 32 Góc quay trục cam Độ nâng xupap Tiết diện lưu thông 15 0 0,0874 9, 328 16 0 0 17 0 0 18 0 0 Từ bảng 2. 1, ... bảng 2. 1 Bảng 2. 1 Góc quay trục cam Độ nâng xupap Tiết diện lưu thông 0 10 0 20 0 30 0,0874 9, 328 40 0,6 428 69 50 1, 7980 19 5, 31 60 3,7 711 417 ,905 70 7, 022 9 803, 628 80 10 ,9030 12 9 4, 615 90 12 14 39,5 ... (m1 + 1) / fz1 * ke1m0 * EXP(-6.908 * kem0) m1 = kem1 = ((f - fp + yi) / fz1) ^ (m1 + 1) ke1m1 = ((f - fp + yi) / fz1) ^ m1' x4 = 6.908 * (m1 + 1) / fz1 * ke1m1 * EXP(-6.908 * kem1) m2 = kem2...
- 63
- 480
- 0
QUY TRÌNH VẬN HÀNH VÀ XỬ LÝ SỰ CỐ MÁY BIẾN ÁP CHÍNH VÀ TRẠM PHÂN PHỐI 110KV
... (TU171A, TU171B): Kiểu Công suất: - TU171A (Cuộn 1 /2) - TU171B (Cuộn 1 /2/ 3) Điện áp định mức Tần số định mức Điện dung Cấp xác: - TU171A (Cuộn 1 /2) - TU171B (Cuộn 1 /2/ 3) Số cuộn thứ cấp: - TU171A ... PHỐI 11 0KV Công suất: - TI171A - TI171B - TI1T1 Điện áp định mức Dòng điện sơ cấp Dòng điện thứ cấp Tần số định mức Cấp xác: - TI171A - TI171B - TI1T1 Số cuộn thứ cấp: - TI171A - TI171B - TI1T1 ... tải 2, 5 ±5 10 9 ,25 0 /1 12 , 12 5 /11 5/ 11 7,875/ 12 0 ,750 6,3 Máy cắt pha, khí SF6 kV 12 3 A 630 Hz 50 kA 25 Giây Lần 10 .000 Lần ≥ 20 O-0,3s-CO-3min-CO Cuộn Cuộn TỔNG CÔNG TY PTNL NGHỆ AN Mã số: QT-0 414 -04...
- 24
- 3,083
- 7
Tìm hiểu và Tính toán một vài thông số của thiết bị gia nhiệt E401–C tại trạm phân phối khí Phú Mỹ
... XZV1 019 /1 020 /1 0 21 Van giảm áp XZV -10 19 XZV -1 022 GA -10 05/GL -10 02 XZV -1 020 XZV -1 023 /1 024 GA -10 12 / GL -10 04 XZV -1 0 21 XZV -1 026 GA -10 19/L -10 06 XZV1 022 /1 024 XZV -11 08/ 12 0 8 / 13 08 /15 08 /17 08 BDV -1 025 XZV1 023 /1 026 ... PV -11 01 PV -11 00 40 43 Các nhánh dự phòng Điều chỉnh Điều khiển PV -11 03 PV -11 02 39 44 PV- 12 0 1 40 PV- 12 0 0 43 PV- 12 0 3 39 PV- 12 0 2 44 PV -13 01 40 PV -13 00 43 PV -13 03 39 PV -13 02 44 PV -14 01 37.5 PV -14 00 ... XZV -14 06 BDV -1 027 XZV -11 08 XZV- 12 0 8 XZV -13 08 XZV -14 08 XZV -15 08 XZV -11 09 XZV- 12 0 9 XZV -13 09 XZV -14 09 XZV -15 09 BDV -11 05 BDV- 12 0 5 BDV -13 05 BDV -14 05 BDV -15 05 XZV -16 08 XZV -16 09 BDV -16 05 XZV -17 08 XZV -17 09...
- 76
- 531
- 0
Đồ án thiết kế cơ cấu phân phối khí của động cơ diesel kèm bản vẽ
... 14 39,5 10 0 10 ,9030 12 9 4, 615 11 0 7, 022 9 803, 628 12 0 3,7 711 417 ,905 13 0 1, 7980 19 5, 31 140 0,6 428 69 15 0 0,0874 9, 328 16 0 0 31 Góc quay trục cam Độ nâng xupap Tiết diện lưu thông 17 0 0 18 0 0 Từ bảng 2. 1, ... bảng 2. 1 Bảng 2. 1 Góc quay trục cam Độ nâng xupap Tiết diện lưu thông 0 10 0 20 0 30 0,0874 9, 328 40 0,6 428 69 50 1, 7980 19 5, 31 60 3,7 711 417 ,905 70 7, 022 9 803, 628 80 10 ,9030 12 9 4, 615 90 12 14 39,5 ... (m1 + 1) / fz1 * ke1m0 * EXP(-6.908 * kem0) m1 = kem1 = ((f - fp + yi) / fz1) ^ (m1 + 1) ke1m1 = ((f - fp + yi) / fz1) ^ m1' x4 = 6.908 * (m1 + 1) / fz1 * ke1m1 * EXP(-6.908 * kem1) m2 = kem2...
- 60
- 1,011
- 0
CHỌN ĐỘNG cơ và PHÂN PHỐI tỷ số TRUYỀN
... lm 12 = (1, ÷ 1, 5) d1 = (1, ÷ 1, 5).30 = 36 ÷ 45 Chọn lm 12 = 40 (mm) - Chiều dài mayer bánh đai: lm 11 = (1, ÷ 1, 5) d1 = (1, ÷ 1, 5).30 = 36 ÷ 45 Chọn lm 11 = 40 (mm) l 11 = l 21 = 20 5(mm) l13 = l23 ... σd3 = 2. 277 71, 25 = 2, 18 < [ σ ] d = 15 0 ( N / mm ) 50.6, 2. 85 σd2 = 2. 277 71, 25 = 3 ,11 < [ σ ] d = 15 0 ( N / mm ) 48.6, 2. 60 Kiểm nghiệm sức bền cắt: τ c3 = 2. 277 71, 25 = 0, 82 < [ τ ] c = 12 0 ( ... Fr 14 0 − Fr 75 9 02, 6 .14 0 − 22 52. 75 = = − 20 7, 49 ( N ) 20 5 20 5 RyC = Fr + RD y − Fr = 22 52 − 20 7, 49 − 9 02, = 11 41, 91 ( N ) ∑M Cx = Ft 14 0 − RD x 20 5 + Ft 75 = RD x = Ft 14 0 + Ft 75 24 79,9 .14 0...
- 59
- 7,015
- 8
THIẾT kế hệ dẫn ĐỘNG BĂNG tải CHỌN ĐỘNG cơ và PHÂN PHỐI tỷ số TRUYỀN
... bng 6 .15 v 6 .16 /t 10 7/q1 ta cú: F = 0. 016 ; g0 = 56 F = 0. 016 .56 .2, 60 68 ,2. ( + 1) = 22 , 21 kFv =1 +22 , 21 . 31. 68 ,2/ (2. 6 520 3,45 .1, 17) = 1, 31 Vy kF = 1, 17 .1. 1, 31= 1,53 Y =1/ =1/ 1,74=0,57 n Y =1- /14 0 = ... 83,67 mm dae2 = de2 + 2. hae2.cos2= 23 2,50 + 2. 1, 75.cos() = 23 3,61mm Xỏc nh lc n khp : Lc vũng : = =19 12 , 12 N Lc hng tõm : 19 12 , 12 N 19 12 , 12 N Lc dc trc : = 22 0, 02 N ; = 660 ,26 N Bng 2. 4 Bng thụng ... + 10 + 60 + 0,5. (25 31cos 71, 57 o ) = 87,60 22 l mm = k1 +k2 +dae1 +0,5() = 10 + 10 + 83,67 + 0,5.( 25 31. cos 71, 57 ) l23 = = 20 + 10 + 0,5.(65 + 25 ) = 75 mm =11 1 ,27 m lm 12 l 12 k lm23 lm 22 l22...
- 66
- 1,025
- 1
Tìm thêm: xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25