Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn – H7B – HTĐ 34 CHƯƠNG 5 TÍNH TOÁN CHÍNH XÁC CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH CỦA MẠNG ĐIỆN Trong tính toán các tình trạng làm việc của mạng điện, ta phải xác định trạng thái vận hành điển hình của mạng điện, cụ thể là phải tính chính xác tình trạng phân bố công suất trên các đoạn đường dây của mạng điện trong ba trạng thái: - Chế độ phụ tải cực đại. - Chế độ phụ tải cực tiểu. - Chế độ sau sự cố. Trong mỗi trạng thái điều chỉnh phải tính đầy đủ các tổn thất thực tế vận hành đồng thời cũng phải kể đến công suất phản kháng do đường dây sinh ra. Đối với mạng điện khu vực cần phải tính toán chính xác nghĩa là công suất ở đâu thì lấy điện áp ở đó ( điện áp thực tế vận hành chứ không phải điện áp định mức của mạng điện ). Sơ đồ thay thế của mạng điện để tính tóan : 5.1 - CHẾ ĐỘ PHỤ TẢI CỰC ĐẠI : 5.1.1 - Đường dây N3. Sơ đồ thay thế : U 3 -JQ cd S N3 S’ N3 Z D3 S” N3 Δ S o S”’ N3 Z BA3 S pt =38+j18,24 ΔS D3 Δ S BA3 B 3 /2 -JQ cd B 3 /2 3 N Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 35 S pt3 = 38 + j18,24 MVA Z D3 = 8,2 + j12,8 Ω 2 B =2,199 x 10 -4 (S) S BA3đm = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: Q cđ = Q cc = U 2 đm . 2 3 B = 110 2 . 2,199. 10 -4 = 2,66 MVAr * Tổn thất công suất trong MBA3: ΔS BA 3 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ Δ+Δ 0 max 2 2 max 0 . .100. %. 1 . Qn Sn SU j S S P n Pn dm n dm n S max = 22 24,1838 + =42,15 MVA. ΔS BA3 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + 24,0.2 32.100.2 15,42.5,10 32 15,42 .145,0.5,0035,0.2 2 2 j = 0,205 +j3,31 MVA. * Công suất tại thanh cao áp ở trạm biến áp 3 là : S”’ N3 = S pt3 + ΔS BA3 = 38 + j18,24 + 0,205 + j3,31 = 38,205 + j21,55 MVA * Công suất sau tổng trở Z D3 là : S” N3 = S’” N3 - jQ cc = 38,205 + j21,55 - j2,66 = 38,205 + j18,9 MVA * Tổn thất công suất trên tổng trở Z D3 là : ΔS D3 = () ( ) () () 8,122,8 110 9,18205,38 "" 2 22 33 2 2 3 2 3 jjXR U QP DD dm NN + + =+ + = 1,985 + j1,823 MVA * Công suất ở đầu vào tổng trở Z D3 là : S’ N3 = S” N3 + ΔS D3 = 38,205 + j18,9+ 1,985 + j1,823 = 40,192 + j20,79 MVA Công suất được cung cấp từ nguồn N là : S N3 = S’ N3 - jQ cd = 40,192 + j20,79 - j2,66 = 40,192 + j18,13 MVA Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 36 5.1-2. Đường dây N4. Sơ đồ thay thế : S pt4 = 40 + j19,2 MVA Z D4 = 7,87 + j12,3 Ω 2 B =1,568 x10 -4 (S) S BA4đm = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: Q cđ = Q cc = U 2 đm . 2 4 B = 110 2 . 1,568. 10 -4 = 1,89 MVAr * Tổn thất công suất trong MBA1: ΔS BA4 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ Δ+Δ 0 max 2 2 max 0 . .100. %. 1 . Qn Sn SU j S S P n Pn dm n dm n S max = 22 2,1940 + = 44,36 MVA. ΔS BA4 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + 24,0.2 32.100.2 36,44.5,10 32 36,44 .145,0.5,0035,0.2 2 2 j = 0,209+j3,7MVA. * Công suất tại thanh cao áp ở trạm biến áp 4 là : S”’ N4 = S pt4 + ΔS BA4 = 40 + j19,2 + 0,209 + j3,7=40,209 + j21,64 MVA * Công suất sau tổng trở Z D4 là : S” N4 = S’” N4 - jQ cc = 40,209 + j22,9 - j1,568 = 40,209+j 21,33 MVA * Tổn thất công suất trên tổng trở Z D4 là : ΔS D4 = () ( ) () () 3,1287,7 110 33,21209,40 "" 2 22 44 2 2 4 2 4 jjXR U QP DD dm NN + + =+ + U 4 -JQ cd S N4 S’ N4 Z D4 S” N4 Δ S o S”’ N4 Z BA4 S pt =40+j19,2 ΔS D4 ΔS BA4 B 4 /2 -JQ cd B 4 /2 4 N Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 37 = 1,386 + j1,726 MVA * Công suất ở đầu vào tổng trở Z D4 là : S’ N4 = S” N4 + ΔS D4 = 40,209 + j21,33 + 1,386 + j1,726 = 41,59 + j23,05 MVA Công suất được cung cấp từ nguồn N là : S N4 = S’ N4 - jQ cd = 41,59+ j23,05 - j1,568 = 41,59+ j21,48 MVA 5.1-3. Đường dây N5. Sơ đồ thay thế : S pt5 = 38+ j18,24 MVA Z D5 = 8,2+ j12,8 Ω 2 B =2,199 x10 -4 (S) S BA5đm = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: Q cđ = Q cc = U 2 đm . 2 5 B = 110 2 .2,199 10 -4 = 2,66 MVAr * Tổn thất công suất trong MBA5: ΔS BA5 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ Δ+Δ 0 max 2 2 max 0 . .100. %. 1 . Qn Sn SU j S S P n Pn dm n dm n S max = 22 24,1838 + = 42,1 MVA. ΔS BA5 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + 24,0.2 32.100.2 1,42.5,10 32 1,42 .145,0.5,0035,0.2 2 2 j = 0,205 +j3,31 MVA. * Công suất tại thanh cao áp ở MBA 5 là : S”’ N5 = S pt5 + ΔS BA5 U 5 -JQ cd S N5 S’ N5 Z D5 S” N5 Δ S o S”’ N5 Z BA5 S pt =38+j18,24 ΔS D5 ΔS BA5 B 5 /2 -JQ cd B 5 /2 5N Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 38 = 38 + j18,24 + 0,205 + j3,31 = 38,205 + 21,55 MVA * Công suất sau tổng trở Z D5 là : S” N5 = S’” N5 - jQ cc = 38,205 + j21,55 - j2,66 = 38,205 + 18,9MVA * Tổn thất công suất trên tổng trở Z D5 là : ΔS D5 = () ( ) () () 8,122,8 110 9,18205,38 "" 2 22 55 2 2 5 2 5 jjXR U QP DD dm NN + + =+ + = 1,985 + j1,823 MVA * Công suất ở đầu vào tổng trở Z D5 là : S’ N5 = S” N5 + ΔS D5 = 38,205 + j18,9 + 1,985 + j1,823 = 40,192+ j20,79 MVA Công suất được cung cấp từ nguồn N là : S N5 = S’ N5 - jQ cd = 40,192+ j20,79 - j2,66 = 40,192 + j18,13MVA 5.1-4. Đường dây N6. Sơ đồ thay thế : S pt6 = 40 + j19,2 MVA Z D6 = 6+ j9,4 Ω 2 B = 1,202 x 10 -4 (S) S BA6đm = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: Q cđ = Q cc = U 2 đm . 2 6 B = 110 2 . 1,202. 10 -4 = 1,45 MVAr * Tổn thất công suất trong MBA6: ΔS BA6 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ Δ+Δ 0 max 2 2 max 0 . .100. %. 1 . Qn Sn SU j S S P n Pn dm n dm n U 6 -JQ cd S N6 S’ N6 Z D7 S” N6 ΔS o S”’ N6 Z BA6 S pt =40+j19,2 ΔS D6 Δ S BA6 B 6 /2 -JQ cd B 6 /2 6N Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 39 S max = 22 2,1940 + = 44,36 MVA. ΔS BA6 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + 24,0.2 32.100.2 36,44.5,10 32 36,44 .145,0.5,0035,0.2 2 2 j = 0,209 +j3,7 MVA. * Công suất tại thanh cao áp ở trạm biến áp 6 là : S”’ N6 = S pt6 + ΔS BA6 = 40 + j19,2 + 0,209 + j3,7 = 40,209 + j22,9 MVA * Công suất sau tổng trở Z D6 là : S” N6 = S’” N6 - jQ cc = 40,209 + j22,9 - j1,45 = 40,209 + 21,45 MVA * Tổn thất công suất trên tổng trở Z D6 là : ΔS D6 = () ( ) () () 4,96 110 45,21209,40 "" 2 22 66 2 2 6 2 6 jjXR U QP DD dm NN + + =+ + = 1,059+ j1,213 MVA * Công suất ở đầu vào tổng trở Z D6 là : S’ N6 = S” N6 + ΔS D6 = 40,209 + j21,45 + 1,059 + j1,213 = 41,26 + j22,65 MVA Công suất được cung cấp từ nguồn N là : S N6 = S’ N6 - jQ cd = 41,26 + j22,65 - j1,45 = 41,26 + j21,2MVA 5.1-5. Đường dây N7. Sơ đồ thay thế : S pt7 = 38 + j18,24 MVA Z D7 = 7,6 + j12Ω 2 B =1,519 x10 -4 (S) S BA7đm = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: U 7 -JQ cd S N7 S’ N7 Z D7 S” N7 ΔS o S”’ N7 Z BA7 S pt =38+j18,24 ΔS D7 Δ S BA7 B 7 /2 -JQ cd B 7 /2 7N Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 40 Q cđ = Q cc = U 2 đm . 2 7 B = 110 2 . 1,519. 10 -4 = 1,837 MVAr * Tổn thất công suất trong MBA7: ΔS BA7 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ Δ+Δ 0 max 2 2 max 0 . .100. %. 1 . Qn Sn SU j S S P n Pn dm n dm n S max = 22 24,1838 + = 42,15 MVA. ΔS BA7 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + 24,0.2 32.100.2 15,42.5,10 32 15,42 .145,0.5,0035,0.2 2 2 j = 0,205 +j3,31 MVA. * Công suất tại thanh cao áp ở trạm biến áp 7 là : S”’ N7 = S pt7 + ΔS BA7 = 38 + j18,24 + 0,205+ j3,31 = 38,205 + j21,55 MVA * Công suất sau tổng trở Z D7 là : S” N7 = S’” N7 - jQ cc = 38,205 + j21,55 - j1,837 = 38,205 + 19,71 MVA * Tổn thất công suất trên tổng trở Z D7 là : ΔS D7 = () ( ) () () 126,7 110 71,19205,38 "" 2 22 77 2 2 7 2 7 jjXR U QP DD dm N + + =+ + = 1,693 + j1,763 MVA * Công suất ở đầu vào tổng trở Z D7 là : S’ N7 = S” N7 + ΔS D7 = 38,205 + j19,71 + 1,963+ j1,763 = 39,89 + j21,47 MVA Công suất được cung cấp từ nguồn N là : S N7 = S’ N7 - jQ cd = 39,89 + j21,47 - j1,837 = 39,89+ j19,63 MVA 5.1 – 6. Đường dây H – 8 – N. Sơ đồ thay thế : B H8 /2 S H8 B H8 /2 B N8 /2 B N8 /2 S ’ H8 S ’’ H8 S ’’’ H8 S ’ N8 S ’ N8 S N8 NĐ HT Z D8 Z N8 S ’’’ N8 S ’ ΔS o Z BA8 - ΔS H8 - j Q cc -jQ cđ - j Q cc ΔS N8 S pt =40+j19,2 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 41 + Công suất tải qua các máy biến áp của NMĐ. ΣS BA = ΣS Fkt - ΣS td = 240 + j148,8 - ( 24 + j14,8 ) = 216 + j134 (MVA) →S max = 22 134216 + = 254,18 (MVA) + Tổn thất công suất trong các MBA tăng áp của NMĐ: ΔS BA = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ++ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ Δ+Δ 0 max 2 max 0 . .100. %. 1 Qn Sn SU j S S P n Pn dm n dm n = () MVAjj 2018,1678,0.3 125.100.3 18,254.5,10 125 18,254 52,0. 3 1 012.3 2 2 += ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + Tổng công suất phát trên thanh góp cao áp của nhà máy điện. ΣS NĐ = ΣS BA - Σ ΔS BA = 216 + j134 - (1,18 + j20 ) =214,82 + j114 (MVA) + Lượng công suất tác dụng phát từ nhà máy tới phụ tải 8: ΣP N8 = ΣP NĐ - ΣP ptNĐ = ΣP NĐ - (P N3 + P N4 + P N5 + P N6 + P N7 ) = 214,82 - (40,19+ 41,59+ 40,19 + 41,26 +39,89) = 11,7 (MW) + Công suất phản kháng truyền từ NĐ đến phụ tải 8 bằng: Q N8 = P N8 .tgϕ = 11,7.0,62 =7,25 (MVAr) S N8 = 11,7 + j7,25 (MVA) + Phụ tải 8: S pt = 40 + j19,2 (MVA) S đm = 32 ( MVA) 2 8 B = 1,295.10 -4 (S) Z D8 = 11,5 + j11 Ω - Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: S pt8 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 42 Q cđ = Q cc = U 2 đm . 2 8N B = 110 2 .1,29510 -4 = 1,56 MVAr 2 8H B = 1,295.10 -4 S. Z DH8 = 11,5 + j11, Ω - Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây H8 sinh ra: Q cđ = Q cc = U 2 đm . 2 8H B 110 2 .1,295.10 -4 = 1,56 MVAr S max = 22 2,1940 + = 44,36 MVA + Tổn thất trong máy biến áp 8: ΔS BA8 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ Δ+Δ 0 max 2 2 max 0 . .100. %, 1 Qn Sn SU j S S P n Pn dm n dm n ΔS ba8 = () MVAjj 7,3209,024,0.2 32.100.2 36,44.5,10 32 36,44 145,0. 2 1 35,0.2 2 2 += ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ++ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + - Công suất tại thanh cái cao áp ở trạm biến áp H-8-N: S’ 8 = S pt8 + ΔS BA8 = 40 + j19,2 + 0,209 + j3,7 = 40,209 + 22,9 MVA - Công suất đầu vào tổng trở Z D8 S NĐ8 = S N8 + jQ cđN8 =11,7 + j7,25 +j1,56 =11,7 + j8,81 MVA. - Tổn thất công suất trên tổng trở Z D8 . ΔS DN8 = dm NN U QP 2 2 8 '2 8 ' )()( + .(R D8 + jX D8 ) = 2 22 110 81,87,11 + .(11,5 + j11) = 0,2 +j0,19 MVA. - Công suất đầu vào tổng trở Z D8 là : S” N8 = S’ N8 - ΔS DN8 = 11,7 + j8,81 - 0,2 - j0,19 = 11,5 + j8,61 MVA - Công suất S”’ là: Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 43 S’” N8 = S” N8 + jQ ccN8 = 11,5 + j8,61+ j1,56 = 11,5+ j10,17 MVA * Lượng công suất phụ tải lấy của hệ thống là: S’” H8 = S’ 8 – S’” N8 = 40,209 + j22,9 - 11,5 - j10,17 = 28,7 + j12,73 MVA - Công suất sau tổng trở Z H8 là : S” H8 = S”’ H8 - jQ ccH8 = 28,7 + j12,73 - j1,56 = 28,7 + j11,17 MVA - Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây từ phụ tải 8 tới hệ thống là: ΔS DH8 = () )( )( 88 2 2" 8 2 " 8 DHDH dm HH jXR U QP + + = )(86,09,0),115,11( 110 17,117,28 2 22 MVAjj +=+ + - Công suất ở đầu vào tổng trở Z H8 : S’ H8 = S” H8 + ΔS DH8 = 28,7 + j11,17 + 0,9 + j0,86 = 29,6 +j12,03 MVA - Công suất phát từ hệ thống tới phụ tải 8 là: S H8 = S’ H8 - jQ cđH8 = 29,6 + j12,03 - j1,56 = 29,6 + j10,47 MVA 5.1.7. Đường dây H 1 Sơ đồ thay thế : U 1 -JQ cd S H1 S’ H1 Z D1 S” H1 Δ S o S”’ H1 Z BA1 S pt =38+j18,24 ΔS D1 Δ S BA1 B 1 /2 -JQ cd B 1 /2 1H [...]... j14,1 - j1,83 = 27,32 + j12,58 (MVA) 5.2 - 6 Đường dây H – 8 – N Sơ đồ thay thế : SH8 S’H8 ΔSH8 S’’H8 S’’’H8 S’’’N8 S’N8 ΔSN8 S’N8 SN8 NĐ HT ZD8 BH8/2 - BH8/2 -jQcc Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ Z BA8 S’6 -jQcđ ΔSo 55 ZN6 BN8/2 -jQcc BN8/2 Spt=28+j13,4 Đồ án tốt nghiệp điện Thiết kế hệ thống + Công suất tải qua các máy biến áp của NMĐ - Theo phần tính chế độ vận hành của NMĐ trong trường hợp phụ tải cực tiểu... 29,44 + j16,85 - j1,62 = 29,44 + j15,23 MVA 5.3 - CHẾ ĐỘ SỰ CỐ - Chế độ sự cố xảy ra trong mạng điện có thể là: đứt một dây trong lộ kép, sự cố một MBA trong trạm có 2 MBA vận hành song song, sự cố một máy phát điện - Ở đây ta giả thiết sự cố nặng nề nhất để xét tính toán là trường hợp đứt một dây trong lộ kép, ta không xét sự cố này trên đường dây H-8-N, ta không xét sự cố xếp chồng 5.3.1 - Đường dây... 28 + j13,44 (MVA) S5= 26,6 + j12,76 (MVA) Xác định chế độ vận hành của máy biến áp Chế độ làm việc hợp lý về kinh tế của các máy biến áp trong trạm biến áp là một giải pháp hiệu quả để giảm tổn thất công suất và tổn thất điện năng trong hệ thống điện Khi làm việc độc lập mỗi một máy biến áp được Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 47 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện nối vào một phân đoạn thanh góp riêng... nguồn H là : SH1 = S’H1 - jQcd = 39,36 + j21,62 - j1,75 = 39,36 + j19,87 MVA 5. 1-8 ĐƯỜNG DÂY H2 Sơ đồ thay thế : Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 44 Đồ án tốt nghiệp điện H Thiết kế hệ thống S’H2 ΔSD2 S”H2 SH2 -JQcd B2/2 ZD2 ΔSBA2 S”’H2 -JQcd B2/2 Spt2 = 40 + j19,2 MVA ΔSo U2 ZBA2 2 Spt=40+j19,2 ZD2 = 6+ j9,4Ω B =1,202 x 10 -4 (S) 2 SBA2 = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: Qcđ... HTĐ 57 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện S”N8 = S’N8 - ΔSDN8 = 4,3 + j 4,23 - 0,018 – j0,017 = 4,28 + j4,21 MVA - Công suất S”’ là: S’”N8 = S”N8 + jQccN8 = 4,28 + j4,21 + j1,56 = 4,28 + j5,77 MVA * Lượng công suất phụ tải lấy của hệ thống là: S’”H8 = S’8 – S’”N8 = 26,86 + j14,56 - 4,28 - j5,77 = 22,58 + j8,79 MVA - Công suất sau tổng trở ZH8 là : S”H8 = S”’H8 - jQccH8 = 22,58 + j8,79 - j1,56... SHA = ΣSFmin - ΣStdmin = 170 +j105,4 - (25,5 +j15,81 ) = 144,5 +j89,59 (MVA) 5. 2-1 Đường dây N3 Sơ đồ thay thế : Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 49 Đồ án tốt nghiệp điện N SN3 B3/2 Thiết kế hệ thống S’N3 ΔSD3 S”N3 -JQcd ZD3 ΔSBA3 S”’N3 -JQcd B3/2 ΔSo U3 ZBA3 Spt=26,6+j12,76 ZD3 = 8,2 + j12,8 Ω Spt3 = 26,6 + j12,76 MVA B =2,199 x 10 -4 (S) 2 SBA3đm = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây... nguồn N là : SN3 = S’N3 - jQcd = 39,42 + j22,27 - j1,33 = 39,42 + j20,94 MVA Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ 64 Đồ án tốt nghiệp điện Thiết kế hệ thống 5. 3-2 Đường dây N4 Sơ đồ thay thế : N S’N4 ΔSD4 S”N4 SN4 -JQcd B4/2 ZD4 ΔSBA4 S”’N4 -JQcd B4/2 ΔSo 4 U4 ZBA4 Spt=40+j19,2 ZD4 = 15,74 + 24,6 Ω Spt4 = 40 + j19,2 MVA B =0,78 x 10 -4 (S) 2 SBA4đm = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra:... j24,38 - j0,91 = 40,6 + j23,47 MVA 5. 3-5 Đường dây N6 Sơ đồ thay thế : N SN6 B6/2 S’N6 ΔSD6 S”N6 -JQcd ZD6 B6/2 -JQcd ΔSo U6 ZBA6 ZD6 = 12 + j18,8 Ω Spt6 = 40 + j19,2 MVA Nguyễn Anh Tuấn H7B – HTĐ ΔSBA6 S”’N6 68 6 Spt=40+j19,2 Đồ án tốt nghiệp điện Thiết kế hệ thống B =0,601 x 10 -4 (S) 2 SBA6đm = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: Qcđ = Qcc = U2đm B6 = 1102 0,601 1 0-4 =... 48 Đồ án tốt nghiệp điện -Trạm biến áp 6 Thiết kế hệ thống S6 = 28 2 + 13,44 2 = 31,05(MVA ) > S gh = 22,23(MVA) - Trạm biến áp 7 S7 = 26,6 2 + 12,76 2 = 29,5 (MVA) > Sgh =22,23 (MVA) - Trạm biến áp 8 S8 = 28 2 + 13,44 2 = 31,05(MVA ) > S gh = 22,23(MVA) -Trạm biến áp 9 S9 = 28 2 + 13,44 2 = 31,05 (MVA) > Sgh =22,23 (MVA) ⇒Như vậy trong chế độ phụ tải cực tiểu tất cả các trạm biến áp vẫn phải vận hành. .. 22,67 + j5,75 MVA 5. 2-7 Đường dây H1 Sơ đồ thay thế : H SH1 S’H1 ΔSD1 S”H1 Nguyễn Anh Tuấn H7BZD1 – HTĐ B1/2 -JQcd B1/2 ΔSBA1 S”’H1 58 -JQcd ΔSo ZBA1 U1 1 Spt=26,6+j12,7624 Đồ án tốt nghiệp điện Thiết kế hệ thống ZD1 = 7,3+ j11,37 Ω Spt1 = 26,6 + j12,76 MVA B =1,447 x 10 -4 (S) 2 SBA1 = 32 MVA * Công suất phản kháng do dung dẫn của đường dây sinh ra: Qcđ = Qcc = U2đm B1 = 1102 1,447 1 0-4 = 1,75 MVAr 2 . Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hệ thống điện Nguyễn Anh Tuấn – H7B – HTĐ 34 CHƯƠNG 5 TÍNH TOÁN CHÍNH XÁC CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH CỦA MẠNG ĐIỆN Trong tính toán. phải tính toán chính xác nghĩa là công suất ở đâu thì lấy điện áp ở đó ( điện áp thực tế vận hành chứ không phải điện áp định mức của mạng điện ). Sơ đồ