Đang tải... (xem toàn văn)
Đối với các loại thiết bị ép bùn kiểu lọc dây đai, bùn sau khi đã ổn định bằng hóa chất, đầu tiên được đưa vào vùng thoát nước trọng lực, ở đây bùn sẽ được nén và phần lớn nước đư[r]
(1)CHƯƠNG IV
TÍNH TỐN CHI TIẾT CÁC CƠNG TRÌNH ĐƠN VỊ 4.1Lưu lượng tính tốn :
Lưu lượng trung bình ngày: Qtbngày = 700 m3/ngày.đêm Lưu lượng nước thải trung bình : Qtbh = 29,2 m3/h
Lưu lượng nước thải theo lớn nhất: Qmaxh = Qtbh kh =29,2 2,8 = 81,76 m3/h Với kh : hệ số khơng điều hịa giờ, lấy kh=2,8
(Theo bảng 3.2của Thầy Lâm Minh Triết, sách ”Hệ số không điều hịa chung”, trang 99)
Lưu lượng trung bình giây: Qtbs = 8,11.10-3 m3/s
Lưu lượng nước thải theo giây lớn nhất: Qmaxs = 0,023 m3/s 4.2 Tính tốn mương dẫn nước thải (hình chữ nhật) : Diện tích tiết diện ướt: 0,029
8 ,
023 ,
max
V Q W
s
m2
Với V: Là vận tốc chuyển động nước thải trước song chắn rác(v = 0,6 - 1m/s, chọn v = 0,8m/s)
Thiết kế mương dẫn nước thải có bề rộng b = 0,5m = 500mm
Chiều sâu mực nước mương dẫn: m mm
b W
hi 0,058 58
5 ,
029 ,
Chiều sâu xây dựng trước song chắn rác:
hx = hi + hbv = 58 + 450 = 508mm = 0,508m Chọn hbv= 450mm
Bán kính thủy lực: m mm
p W
R 0,026 26
116 ,
029 ,
Với W: diện tích mặt cắt ướt (m2 ) P (chu vi ướt) = (0,058 + 0,5).2 = 1,116m Hệ số sezi (C):
Với n: hệ số nhám phụ thuộc vào d(đường kính thủy lực) y
C R
(2)d = 4.R = 4.26 = 104mm<4000mm =>Chọn n = 0,013
y: số phụ thuộc vào độ nhám, hình dạng kích thước cống 17 , 013 , , , 2 n y
.0,026 41,36
013 ,
1 0,17
C
Độ dốc thủy lực i:V C R.i => 0,014 026 , 36 , 41 , 2 2 R C V i
4.3 SONG CHẮN RÁC :
Số lượng khe hở cần thiết SCR 26 05 , 058 , 02 , , 023 , max k h b V Q n i s
Chọn số khe hở 26 Trong đó:
n : Số khe hở
: Lưu lượng giây lớn nước thải, (m3/s)
V : Vận tốc nước chảy qua khe hở song chắn, chọn v = 0,8 m/s b : Kích thước khe hở, quy phạm từ 16 – 25mm, chọn b = 20 mm hi: Chiều sâu lớp chân song chắn rác, tính độ đầy nước mương dẫn
K : Hệ số tính tới khả thu hẹp dòng chảy, thường lấy K = 1,05 Bề rộng thiết kế song chắn rác
Do ta chọn trường hợp số khe hở lớn số song chắn rác nên:
Trong đó:
d : bề dầy song chắn rác, theo quy phạm từ 8-10mm Chọn d = 0,01m b: khoảng cách Quy phạm từ 16-25mm Chọn b=20mm
Tổn thất áp lực qua song chắn rác: s Qmax ) ( 77 , 26 02 , ) 26 ( 01 , )
.(n bn m
d
Bs
sin
(3)mm m
hs sin60 0,054 54 81
,
8 , 02 ,
01 , 42 ,
2
Trong đó:
k : Hệ số tính đến tổn thất áp lực rác vướng song chắn rác (k = – 3), chọn k =
: Góc nghiêng song chắn rác so với phương ngang, ( = 45-90o) chọn =600 : Hệ số phụ thuộc vào tiết diện ngang song chắn, chọn loại a có =2,42
Bảng 4.1 : Tiết diện hệ số song chắn rác
Tiết diện a b c d e
Hệ số 2,42 1,83 1,67 1,02 0,76
d: Chiều dày chắn rác Chọn d=10mm b: Khoảng cách Chọn b=20mm
Va: Vận tốc nước qua khe Quy phạm Va=0,6-1m/s,chọn Va=0,8m/s Chiều dài phần mở rộng trước SCR
m tg
tg B B l s m
37 , 20
5 , 77 ,
1
Trong đó:
Bm :Bề rộng mương dẫn, Bm = 0,5m
: Góc mở rộng trước song chắn rác, theo quy phạm =200 Bs: Bề rộng SCR, Bs=0,77m
Chiều dài phần mở rộng sau SCR: Chiều sâu xây dựng mương đặt SCR:
m l
l 0,185
2 37 ,
1
(4)m h
h h
H i s bv 0,0580,0540,50,612
Trong đó:hbv: Chiều cao bảo vệ SCR,chọn hbv=0,5m Chiều dài xây dựng mương đặt SCR:
m l
l l
l 1 2 s 0,370,1851,3531,908 Trong đó:
ls: Chiều dài phần mương đặt SCR ls= La+1m
Ta có: m
tg tg
H
La 0,353 60
612 ,
0
=>ls=0,353+1=1,353m
Hình 4.1 Song chắn rác
Hiệu xử lý SCR:
(Theo Lâm Minh Triết, “Xử lý nước thải đô thị cơng nghiệp”,2001) Lượng SS cịn lại sau qua SCR:
SSra=640 – (640.0,04)=614,4 mg/l Lượng BOD lại sau qua SCR:
BODra=2300-(2300.0,05)= 2185mg/l Lượng COD lại sau qua SCR:
CODra=4000-(4000.0,05)= 3800mg/l
hs hi
hi
Bm
ls
l1 l2
B s
(5)Bảng 4.2 : Tóm tắt thơng số thiết kế song chắn rác
Tên thông số Ký hiệu Đơn vị Số lượng
Góc nghiêng Độ 60
Góc mở rộng trước SCR Độ 20
Số khe hở SCR n khe 26
Bề rộng khe hở b mm 20
Bề rộng chắn D mm 10 Chiều rộng toàn SCR Bs mm 770 Chiều dài mở rộng trước
SCR l1 mm 370
Chiều dài mở rộng sau
SCR l2 mm 185
Chiều dài xây dựng SCR L mm 1,908 Chiều sâu xây dựng
mương sau SCR H mm 0,612
Số lượng
SCR - 25
4.4 BỂ TIẾP NHẬN :
Thể tích bể tiếp nhận:
3 max.t 81,76.0,5 40,88m
Q
W h
Trong đó:
t: thời gian lưu nước bể tiếp nhận, chọn t=30 phút : lưu lượng lớn theo h
Chọn độ sâu lưu nước Hh.ích=2m
Độ sâu xây dựng H=2+0,5=2,5m
h Qmax
L
Hình 4.2 Bể tiếp nhận H
(6)Diện tích mặt thống bể:
44 20
88 , 40
m H
W F
ich h
Chọn : Chiều rộng bể B= 3m
Chiều dài L= 7m Thể tích thực bể :
V = L B H =7.3.2,5= 52.5m3
Đường kính ống dẫn nước đến bể điều hịa:
m mm
v Q d
h
r 0.139 139
3600 , 14 ,
76 , 81
4 max
Chọn đường kính ống 140mm
Với v: Vận tốc nước ống, chọn = 1,5m/s
Bảng 4.3 : Tóm tắt thơng số thiết kế bể tiếp nhận Tên thơng số Kí hiệu Đơn vị Giá trị Chiều cao xây dựng H m 2,5
Chiều dài bể L m
Bề rộng bể B m
Đường kính ống dẫn nước khỏi bể
dr mm 140
4.5 BỂ ĐIỀU HÒA :
Thời gian lưu nước bể điều hòa từ 4-8h, Chọn thời gian lưu t=4h
Thể tích bể điều hịa:
Wdh=Qhmax.t= 81,76.4=327,04 m3 Kích thước bể:
Chọn hình dạng bể điều hịa hình chữ nhật chiều cao bể H= 4m
L
H
Ống phân phối khí
(7)Diện tích bể: 76 , 81
04 , 327
m H
W
F dh
Chọn kích thước bể L x B = 10 x 8,5 (m) Chọn chiều cao an toàn 0,5m
Vậy chiều cao tổng cộng bể Hxd=4,5m Lưu lượng khí cần cấp bể điều hịa Lượng khơng khí cần cấp bể :
Qkk=Vk W
Với: Vkk=0,015m3/m3.phút
(Theo Trịnh Xn Lai, “Tính tốn thiết kế cơng trình xử lý nước thải”, 2000)
W: Thể tích bể điều hòa
=> Qkk= 0,015.327,04= 4,9 (m3/phút)
Chọn hệ thống dẫn khí thép khơng gỉ có đục lổ, hệ thống gồm n=3 nhánh đặt song song theo chiều dài bể,cách chiều dài thành bể bên 100 cm,cách chiều rộng bên 20 cm
Gọi R khoảng cách ống nhánh,R tính: m
B
R 3,25
2 ,
1
2
Bán kính phân phối khí ống nhánh: r=R/2= 1,625(m)
Đường kính ống dẫn khí chính: m
v Q
D kk
1 , 60 10 14 ,
9 ,
4
Với v : Là vận tốc khí ống v =10-15m/s, chọn 10m/s (Theo Lâm Minh Triết, “Xử lý nước thải đô thị công nghiệp”)
=>Chọn ống D= 0,1m = 100mm
Lưu lượng khí ống nhánh : m phút n
Q q kk
/ 63 ,
9 ,
4
Đường kính ống nhánh : m phút
v q
d 0,06 /
60 10 14 ,
63 ,
4
=> chọn ống d= 0,06m = 60mm
(8)Chọn vận tốc qua lỗ Vlỗ=10m/s ( theo quy phạm 5-20m/s) Lưu lượng khí qua lỗ:
ql Vl dl m s m phút
3
2
012 , / 0002 ,
005 , 14 , 10
Số lỗ ống nhánh:
135,8
012 ,
63 ,
l l
q q
N lỗ, => Chọn Nl = 136 lỗ Đục 136 lỗ đường kính 0,005m ống nhánh
Áp lực cần thiết cho hệ thống khí nén : Hc = hd+ hc + hf + H
Trong đó:
hc: Tổn thất áp lực cục
hf : Tổn thất áp lực qua thiết bị phân phối hf ≤ 0,5 , chọn hf = 0,4m hd : Tổn thất dọc đường
Tổng tổn thất hd+hc≤ 0,4m , chọn hd+hc= 0,2m H: chiều sâu áp lực bể
=>Hc=0,4+0,2+4= 4,6 m Cơng suất máy nén khí
h kw Q
p
N kk
/ 48 , 60
, 102
9 , ) 45 , ( 34400 102
) (
34400 0,29 0,29
Trong đó:
Qkk : lưu lượng khơng khí cần cấp (m3/phút) : Hiệu suất máy nén khí, chọn = 0,7 (70%) p : áp lực khí nén (atm)
atm H
p c 1,45
33 , 10
6 , 33 , 10 33
, 10
33 , 10
Hiệu xử lý bể điều hòa CODra giảm 5%
CODra= 3800 - (3800.5%)= 3610(mg/l)
(9)BOD giảm 5%
BODra=2185-(2185.5%)= 2075,75(mg/l)
Bảng 4.4 : Tóm tắt thơng số thiết kế bể điều hịa
Tên thông số Ký hiệu Giá trị
Chiều dài L 10m
Chiều rộng B 8,5m
Chiều cao xây dựng Hxd 4,5m
Đường kính ống sục khí D 100mm Đường kính ống sục khí phụ d 60mm
Số ống n ống
Đường kính lỗ sục khí dl 5mm
Số lỗ ống nhánh Nl 136 lỗ Áp lực cần cho hệ thống khí nén Hc 4,6m Cơng suất cần cho hệ thống khí
nén
N 4,48 Kw/h
4.6 BỂ KEO TỤ TẠO BÔNG :
Bể keo tu tạo bơng có tác dụng làm giảm hàm lượng SS Ca cho nước thải, để an toàn cho hệ thống trước bước vào trình xử lý sinh học Hiệu suất khử N P bể :
N giảm 20%, lại : Nra = 200 – (200.0,2) = 160 mg/l P giảm 10%, lại : Pra = 35 – (35.0,1) = 31,5 mg/l
Thể tích bể :
17 , 29 60 60 24
700
.t m
Q
V tbngày Trong :
(10)Để q trình keo tụ tạo bơng xảy tốt Gradien giảm từ đầu đến cuối bể ta chia bể làm buồng, buồng tích là:
3 72 ,
17 , 29
3 m
V
Vi
Chọn bể hình vng B x L x H = 2,5x2,5x1,56
Chọn loại cánh khuấy cánh guồng gồm trục quay cánh đặt đối xứng
Đường kính cánh cách mặt nước đáy : Dc= 0,3m
Đuờng kính cánh guồng : Dg= H – 2.0,3 =1,56 – 0,6 = 0,96m
Cánh guồng cách mép tường khoảng = (2,5-0,96-0,1)/2= 0,72m Chọn chiều rộng : 0,1 m
Diện tích cánh khuấy : f = 0,1.0,96 = 0,096m2 Tổng diện tích : Fc= 4.f = 4.0,096 = 0,384m2 Bán kính cánh khuấy :
R1 = Dg/2 = 0,96/2 = 0,48m R2 = 0,48 - 0,2 = 0,28m Bể phản ứng thứ :
Chọn số vòng quay cánh khuấy n1=140 v/ph Năng lượng cần thiết cho bể :N1= 51 Cd f v3 Trong đó:
Cd: số kể đến khoảng cách nước với kích thước cánh khuấy, chọn dựa vào tỉ số di động chiều dài/chiều rộng: 0,96/0,1 = 9,6
Tỉ số di động Cd
5 1,2
20 1,5
>20 1,9 Dùng phương pháp nội suy => Cd = 1,3
Diện tích cánh khuấy đối xứng: f = 2.0,096 = 0,192m2
Vận tốc tuơng đối cánh khuấy so với nước : ) 60 ( 75 ,
0 R n
(11)Do cánh khuấy ứng với bán kính R1 R2 nên : s
m
v ) 5,28 /
60 140 48 , 14 , ( 75 ,
1
s m
v ) 3,08 /
60 140 28 , 14 , ( 75 ,
2
Năng lượng cần thiết cho bể:
W v
v f C
N1 51 d .( 13 23)51.1,3.0,192.(5,2833,083)2322,97 Năng lượng cho việc tiêu hao cho việc khuấy trộn 1m3 nước thải:
1 238,99 /
72 , 97 , 2322 m W V N
W
Gradien vận tốc : 1611,74( )
0092 , 99 , 238 10
10 1
1
W s
G
Với : độ nhớt nước thải, =0,0092 (to=25oC) Bể phản ứng thứ hai:
Chọn số vòng quay cánh khuấy : n2= 40(v/ph) Vận tốc tương đối cánh khuấy so với nước:
Do cánh khuấy ứng với bán kính R1 R2 nên : s
m
v ) 1,5 /
60 40 48 , 14 , ( 75 ,
1
s m
v ) 0,88 /
60 40 28 , 14 , ( 75 ,
2
Năng lượng cần thiết cho bể:
W v
v f C
N2 51 d .( 13 23)51.1,3.0,192.(1,530,883)51,64 Năng lượng cho việc tiêu hao cho việc khuấy trộn 1m3 nước thải:
2 5,3 /
72 , 64 , 51 m W V N
W
Gradien vận tốc : 240( )
0092 , , 10
10
2
W s
G
Bể phản ứng thứ ba:
) 60 ( 75 ,
0 R n
(12)Chọn số vòng quay cánh khuấy : n3= 5(v/ph) Vận tốc tương đối cánh khuấy so với nước:
Do cánh khuấy ứng với bán kính R1 R2nên : s m
v ) 0,19 /
60 48 , 14 , ( 75 ,
1
s m
v ) 0,11 /
60 28 , 14 , ( 75 ,
2
Năng lượng cần thiết cho bể:
N3 51.Cd.f.(v13v23)51.1,3.0,192.(0,1930,113)0,1W Năng lượng cho việc tiêu hao cho việc khuấy trộn 1m3 nước thải:
3
3 0,0103 /
72 ,
1 ,
m W V
N
W
Gradien vận tốc : 10,58( )
0092 ,
0103 , 10
10
2
W s
G
Bảng 4.5 : Tóm tắt thơng số thiết kế bể keo tụ tạo
Tên thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị
Thể tích tồn bể V m3 29,17
Thể tích mỡi buồng phản ứng Vi m3 9,72
Kích thước LxBxH m 2,5x2,5x1,56
Đường kính cánh cách mặt nước đáy
m 0,3
Đường kính cánh guồng Dg m 0,96
Cánh guồng cách mép tường khoảng
m 0,52
Chiều rộng b m 0,1
Diện tích cánh khuấy f m2 0,096
) 60 ( 75 ,
0 R n
(13)Diện tích cánh khuấy FC m2 0,384 Bán kính cánh khuấy R1
R2
m 0,48
0,28
4.7 BỂ LẮNG I: Chọn bể lắng đứng
Thời gian lưu nước bể từ 1,5-2,5h.Chọn thời gian lưu t=1,5h
Thể tích bể :
8 , 43 , , 29
.t m
Q
V tbh
Chiều cao phần công tác :Hct v.t0,5.103.1,5.36002,7m
Với: v vận tốc nước dâng,lấy từ 0,45-0,5mm/s, chọn v= 0,5 mm/s Tiết diện phần công tác bể :
22 , 16 , , 43 m H V F ct
ct
Tiết diện ống trung tâm :
0 27 , 3600 03 , , 29 m v Q f h
tb
Với: vo vận tốc nước chảy ống trung tâm, chọn vo= 0,03(m/s) Tiết diện tổng cộng bể lắng : F = FCT + f=16,22+0,27= 16,49m2
Đường kính bể: D F 4,6m
14 , 49 , 16
Đường kính ống trung tâm : d f 0,6m
14 , 27 ,
4
Đường kính miệng loe ống trung tâm lấy 1,35 ĐK ống trung tâm: dl=1,35.d=1,35.0,6= 0,81m
Đường kính chắn dịng lấy 1,3 ĐK miệng loe: dcd=1,3.dl=1,3.0,81= 1,053m
Thể tích phần chứa cặn bể lắng:
3 54 , 12 10 ) 95 100 ( 100 , 640 700 ) 100 ( 100 m P t E C Q V tb ngay
c
Thiết kế bể có độ dốc 20o, chiều cao phần hình chóp đáy bể: m
D
Hch 0,46
2 , , ,
0
(14)3
2
2 , , 14 ,
4 ,
3 R m
h
V k
ch
Vớihk: khoảng cách từ miệng ống loe đến chắn dòng, hk = 0,25-0,5 Chọn hk= 0,4m
R : bán kính bể lắng(m)
Thể tích phần chứa bùn lại :Vtrụ=Vc-Vch=12,54 – 2,2= 10,34m3 Chiều cao phần chứa bùn hình trụ : m
F V H tru
tru 0,627 49
, 16
34 , 10
Chọn Htru = 0,64m Tổng chiều cao xây dựng bể lắng :
Hxd = HCT + h’ + hk + hbv + Htru + Hch=2,7+0,3+0,4+0,5+0,64+0,46= 5m Với h’ : chiều cao lớp nước trung hoà,chọn h’=0,3(m)
Kiểm tra tải trọng bề mặt : Thể tích phần lắng :
3
2
2
09 , 44 , ) , , ( 14 , )
.(
4 D d H m
Vl ct
Tải trọng bề mặt bể :
) / ( 45 , 42 49 , 16
700
ngày m m F
Q L
tb
ngay
Máng thu nước :
Máng thu nước sau lắng bố trí sát thành bể ôm sát theo chu vi bể,máng thu nước đặt cách tâm từ 3/4-4/5 bán kính bể,chọn khoảng cách từ tâm bể đến máng 4/5 bán kính bể
Đường kính máng thu : 4,6 3,68
4
4
D
dm m , Chọn dm = 4m
Bề rộng máng : b D dm m
n 0,3
2 ,
2
Chọn chiều cao máng : hm= 0,3m Tính lượng bùn sinh :
(15)Với e : hiệu suất xử lý bể chất rắn lơ lửng,e = 40 - 70% Chọn e= 60%
Css: hàm lượng SS đầu vào bể,Css= 614,4 mg/l - G = 60%.614,4.10-6.700.1000 = 258,048 kg/ngày
Thể tích cặn rắn sinh ngày : 06
, 1020.0,05
258,048
c
V m3/ngày
Chọn: Khối lượng riêng bùn = 1020 kg/m3
Nồng độ cặn rắn bùn = 5%(do độ ẩm 95%) Hiệu xử lý bể lắng I( theo XLNT-Hoàng Huệ) SSra giảm 60% :
SSra= 614,4 - (614,4.0,6) = 245,76 mg/l CODra giảm 40% :
CODra= 3610 - (3610.0,4)= 2166mg/l BOD giảm 20% :
BODra=2075,75 -(2075,75.0,2)= 1660,6mg/l Bảng 4.6 : Tóm tắt thơng số thiết kế bể lắng I
Tên thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị
Thời gian lưu nước t Giờ 1,5
Thể tích bể V m3 43,8
Đường kính bể D m 4,6
Đường kính ống trung tâm d m 0,6
Chiều cao xây dựng Hxd m
Đường kính máng thu nước dm m
Bề rộng máng bm m 0,3
(16)Lượng bùn sinh ngày G Kg/ngày 258,048 Thể tích cặn sinh ngày VC m3/ngày 5,06 4.8 BỂ UASB :
Lưu lượng: Q = 700 (m3/ngày.đêm) CODvào = 2166mg/l
BODvào = 1660,6mg/l
Chọn hiệu suất xử lý COD, BOD bể UASB E= 70%, ESS = 10% Chất lượng nước thải sau nước khỏi bể UASB:
CODra = 2166 – (2166.0,7) = 649,8mg/l BODra = 1660,6– (1660,6.0,7) = 498,18mg/l SSra = 245,76 – (245,76.0,1) = 221,184mg/l Hiệu xử lý N P :
Tỷ lệ BOD : N : P tốt bể 350 : : Nồng độ COD bị khử : 2166.0,7 = 1516,2 mg/l Nồng độ N bị khử tương ứng : 21,66mg/l
350 , 1516
Nồng độ P bị khử tương ứng : 4,332mg/l 350
1 , 1516
Nra = 160 – 21,66 = 138,34 mg/l
Pra = 31,5 – 4,332 = 27,168 mg/l Tính tốn kích thước bể
- Lượng COD cần khử ngày:
34 , 1061 1000
) , 649 2166 ( 700 1000
) (
vào ra
tb
ngày COD COD Q
G (kg/ngày)
- Tải trọng khử COD bể UASB từ – 10 (kgCOD/m3.ngày), chọn a = 10 (kgCOD/m3.ngày). (Bảng 12 – Trịnh Xn Lai,“Tính tốn thiết kế cơng trình
(17)- Thể tích phần xử lý kỵ khí bể: 134 , 106 10
34 , 1061
m a
G
V
- Diện tích cần thiết bể: Trong đó:
v: Tốc độ nước dâng bể v = 0,6 - 0,9 (m/h), để giữ cho lớp bùn hoạt tính trạng thái lơ lửng Chọn v = 0,8 (m/h)
(Trang 195-Trịnh Xn Lai, “Tính Tốn Thiết Kế Các Cơng Trình Xử lý Nước Thải”)
5 , 36 24 ,
700
m
F
- Chiều cao xây dựng bể : Hxd = H + H1 + Hbv Trong đó:
H: Chiều cao cơng tác phần yếm khí bể, m
m
F V
H 2,9
5 , 36
134 ,
106
H1: Chiều cao vùng lắng, để đảm bảo khơng gian an tồn cho bùn lắng xuống phía Hl>1m Chọn Hl= 1,5m
Hbv: chiều cao bảo vệ Chọn Hbv = 0,3m
Hxd = 2,9 + 1,5 + 0,3 = 4,7m
- Thể tích thực bể UASB :
55 , 171 , 36 ,
.F m
H
Vb xd
Chọn kích thước bể: L × B × H = 6,1(m) × 6,1 (m) × 4,7(m) - Thời gian lưu nước bể :
Trong đó:
QTBngay : Lưu lượng nước thải, QTBngay = 700 (m3/ngày)
F : Diện tích bề mặt cần thiết bể, F= 36,5 (m2)
H : Chiều cao phần xử lý yếm khí, H= 2,9 (m)
H1: Chiều cao vùng lắng, H1= 1,5 (m)
=> h
Q H H F
t tb
ngày
5 , 24 700
) , , ( , 36 24 )
.(
v Q F
TB ngay
24 ) (
TB ngay Q
(18)Với t = 5,5 (h) nằm khoảng cho phép -10 (h) Tính máng thu nước
Máng thu nước làm bê tông, thiết kế theo nguyên tắc máng thu bể lắng, thiết kế máng thu nước đặt bể chạy dọc theo chiều dài bể
Máng thu nước tạo độ dốc để dẫn nước thải cuối bể theo ống dẫn theo chế tự chảy (Chọn độ dốc 1%) , chảy sang Aerotank
- Chọn kích thước máng thu: l × b × h = (m) × 0,3 (m) × 0,2(m) - Tải trọng thủy lực qua máng: 140
5 700
l Q q
tb ngày
(m3/m dài.ngày) Máng cưa
- Chiều cao cưa : 50 (mm)
- Chiều dài đoạn vát đỉnh cưa : 40 (mm) - Chiều cao : 250 (mm)
Khe dịch chuyển - Cách : 450 (mm) - Bề rộng khe :12 (mm) - Chiều cao :150 (mm)
Máng bê tông cốt thép dày 65 (mm), có lắp đặt máng cưa thép không gỉ, đặt dọc bể, chắn khí Máng có độ dốc 1% để nước chảy dễ dàng phần cuối máng
Hình 4.4 Máng cưa Tính lượng khí bùn sinh ▪ Tính lượng khí sinh bể
- Thể tích khí sinh kg COD loại bỏ là: 0,5m3/kgCODloạibỏ - Tổng thể tích khí sinh ngày:
Qkhí = 0,5m3/kgCODloạibỏ khối lượng CODloạibỏ/ngày
Qkhí = 0,5 QTBngay (CODvào – CODra) 450 450
50
40
50
60
50
130
khe dịch chuyển
(19)= 0,5 700 (2166 – 649,8) 10-3 = 530,76 m3/ngày - Thành phần khí CH4 sinh chiếm 70% tổng lượng khí sinh ra:
= 70% 530,76 = 371,532 m3/ngày
▪ Tính tốn đường ống thu khí:
Trong đó:
Qkhí : Tổng lượng khí sinh ra, Qkhí = 530,76 (m3/ngày)
vkhí : Vận tốc khí chạy ống v = – 10 (m/s) Chọn vkhí= (m/s)
Dkhí 0,03m
14 , 3600 24 76 , 530
Chọn Dkhí = 30 (mm)
Chọn ống thu khí ống sắt tráng kẽm có đường kính 30mm
Bể chia làm ngăn theo chiều dọc bể, bể đặt phểu thu khí có chiều cao 1,5(m) , vách nghiêng phểu thu khí 55o, đoạn nhơ chắn khí nằm bên khe hở 40 (cm) Trong bể UASB bố trí hướng dịng chắn khí, đặt song song với nghiêng so với phương ngang góc Chọn khe hở chắn khí chắn khí với hướng dịng
▪ Tính lượng bùn sinh ra
- Lượng sinh khối bùn sinh ngày : Trong đó:
Y: hệ số sản lượng tế bào, Y = 0,04 (gVS/gCOD)
kd: hệ số phân hủy nội bào, chọn kd = 0,025 (ngày-1) θc: tuổi bùn bể UASB, chọn c = 60 (ngày)
16,98
1000 ) 60 025 , ( ) , 649 2166 ( 04 , 700 ) ( c d ra vào k COD COD Y Q
P (kgVS/ngày)
- Lượng bùn sinh ngày:
ngày m C P Q ss
b 0,755 /
30 75 , 98 , 16 75 , Trong đó:
(20)Css: lượng bùn nuôi cấy ban đầu bể, Css = 30 (kgSS/m3) - Thời gian xả bùn từ – tháng lần, Chọn t = tháng/lần
- Bùn xả nhờ bơm thông qua ống thép tráng kẽm 50 đặt cách đáy 0,2(m) Hệ thống phân phối nước bể
- Lưu lượng nước thải vào bể UASB Q = 700 (m3/ngày)
- Vận tốc nước chảy ống vchính = 0,8–2(m/s), chọn vchính = (m/s)
- Đường kính ống : m
v Q D
chính tb ngày
chính 0,1
14 , 3600 24
700
Chọn ống PVC có đường kính 100mm - Chọn ống nhánh để phân phối nước vào bể
- Đường kính ống nhánh: m
v Q D
nhánh tb ngày
nhánh 0,04
14 , 3600 24
8 700
8 /
Chọn Dnhánh= 40 (mm)
Vớiv: vận tốc nước chảy ống nhánh v = 0,8–2 (m/s) Chọn vnhánh= (m/s)
Chọn ống nhánh PVC có đường kính 30 để dẫn nước phân phối bể UASB
- Trong bể đặt điểm đưa nước vào, diện tích trung bình cho điểm phân phối:
(m2/điểm), nằm quy phạm – m2/điểm Chọn lỗ phân phối nước có đường kính dlỗ = 10mm, vận tốc nước qua lỗ vlỗ = 1,5m/s
Lưu lượng nước qua lỗ :
Số lỗ ống : 8,6 425 , 24
8 700
l nhánh q Q
N lỗ, Chọn N = (lỗ)
Bảng 4.7 Tóm tắt thơng số thiết kế bể UASB
STT Tên thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị 125
,
5 a
h m d
v
qlo lo 0,425 /
4
01 , 14 , 3600 ,
2
(21)1 Thể tích bể Vb m3 171,55
2 Chiều dài bể L m 6,1
3 Chiều rộng bể B m 6,1
4 Chiều cao xử lý yếm khí H m 2,9 Chiều cao xây dựng bể Hxd m 4,7
6 Chiều cao phần lắng H1 m 1,5
7 Vận tốc nước dâng v m/s 0,8
8 Thời gian lưu nước t 5,5
9 Đường kính ống dẫn nước Dchính mm 100 10 Đường kính ống dẫn nước
nhánh
Dnhánh mm 40
11 Số lỗ ống nhánh N lỗ
4.9 BỂ CHUYỂN TIẾP :
Tạo điều kiện cho vi sinh vật thích nghi dần chuyển từ mơi trường kị khí bể UASB sang mơi trường hiếu khí Aerotank
Kích thước bể :
- Chọn thời gian lưu nước bể t = 1,5h
- Thể tích bể :
75 , 43 , 24 700
24 t m
Q V
tb
ngày
- Chọn chiều cao hữu ích bể H = 2m
Diện tích mặt thống bể :
875 , 21
75 , 43
m H
V
F
(22)- Chiều cao xây dựng bể : Hxd = H + Hbv = + 0,3 = 2,3m Với Hbv : chiều cao bảo vệ bể, chọn Hbv = 0,3m Đường kính ống dẫn nước vào :
Nước vào dạng tự chảy, chọn vận tốc nước chảy ống v = 0,8 (m/s)
Đường kính ống dẫn nước vào :
114 , 14 , 3600 24 ,
700
v Q D
tb ngày
vào , chọn Dvao = 120(mm)
Bảng 4.8 Tóm tắt thơng số thiết kế bể chuyển tiếp
Tên thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị
Thể tích bể V m3 43,75
Chiều dài bể L m 5,5
Chiều rộng bể B m
Chiều cao hữu ích bể H m
Chiều cao xây dựng bể Hxd m 2,3 Đường kính ống dẫn nước vào Dvao mm 120
4.10 BỂ KHỬ NITRAT Tính kích thước bể :
-Tốc độ tăng trưởng riêng vi khuẩn Nitrat hóa ĐK vận hành bể ổn định :
Trong :
T : nhiệt độ nước thải thấp vào mùa đông, T = 18oC = 0,45 ngày-1 15oC; KN = 0,28
e pH
DO K
DO N
K
N T
O N
N
N
2 , 833 ,
0,098 15
max
2
max N
(23)( Bảng 5-3, Trịnh Xuân Lai - trang 79, “Tính tốn thiết kế cơng trình xử lý nước thải”)
N : Nồng độ Nitơ đầu vào bể, N = 138,34 mg/l DO : Nồng độ oxi nước thải, chọn DO = 2mg/l KO2 = 1,3 mg/l ; Chọn pH =
=> . 0,098.1815.1 0,833.7,2 8 0,61 , 34 , 138 28 , 34 , 138 45 ,
0
e ngay
N
- Tốc độ sử dụng NH4+ vi khuẩn Nitrat hóa : , , , , 81 , ra N ra N K N K
mgNH4/mgbun.ngay
Trong :
81 , 16 , 61 , N N Y
K ngày-1 , Với YN : hệ số động học bùn hoạt tính, Chọn YN = 0,16 ; (Theo bảng 5-4, Trịnh Xn Lai - trang 80, “Tính tốn
thiết kế cơng trình xử lý nước thải”)
KN : Hệ số động học , Chọn KN = 1,5 (bảng 5-4) Nra : Nồng độ Nitơ đầu ra, Nra = 0,4mg/l
- Thời gian lưu : d 0,16.0,80,040,168 CN
K Y
= 5,95 ngày Vậy tuổi bùn ngày Với Kd = 0,04 ngày-1
- Thành phần hoạt tính vi khuẩn Nitrat hóa bùn :
071 , ) , 34 , 138 ( 16 , ) 15 18 , 498 ( , ) , 34 , 138 ( 16 , ) ( 16 , ) ( , ) ( sekhu NH sekhu BOD sekhu NH Y fN
(Theo CT trang 82 - Trịnh Xuân Lai , “Tính tốn thiết kế cơng trình xử lý nước thải”)
X : Nồng độ bùn hoạt tính, X = 3500 mg/l
XN = 0,071.3500 = 248,5mg/l
- Thời gian cần thiết để Nitrat hóa tính theo cơng thức 5-19 : CN
(24)69 , , 248 ,
4 , 34 , 138
N N
ra N
X N N Q V
ngày = 16,56h
Thể tích bể :
483 69 , 700
m
Q
V N
Chọn chiều cao bể : H = 5m, Hxd = 5+0,5 = 5,5m Với Hbv = 0,5m Suy : Chiều dài bể : L = 12,5m
Chiều rộng bể : B = 8m
Tính tốn đường ống dẫn nước vào bể :
Đường ống vào bể dạng tự chảy, Chọn vận tốc nước chảy ống: v = 0,8m/s
Đường kính ống: 0,114
3600 , 14 ,
2 , 29
4
v Q Dvào
m, Chọn Dvào = 120mm
Đường ống dẫn nước khỏi bể Aerotank: Chọn vận tốc nước khỏi bể 1m/s
Đường kính ống dẫn: 0,102
3600 14 ,
2 , 29
v Q
Dra , Chọn Dra = 110mm
Bảng 4.9 Tóm tắt thơng số thiết kế bể khử Nitrat
Tên thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị
Thể tích bể V m3 483
Chiều dài bể L m 12,5
Chiều rộng bể B m
Chiều cao hữu ích bể H m
Chiều cao xây dựng bể Hxd m 5,5 Đường kính ống dẫn nước vào Dvao mm 120 Đường kính ống dẫn nước Dra mm 110
4.11 BỂ AEROTANK
(25)- Hệ số sản lượng Y = 0,5 (kgVSS/kgBOD) - Hệ số phân huỷ nội bào Kd = 0,05 (ngày-1) - BOD5 đầu vào = 498,18 (mg/l)
- BOD5 đầu = 50 (mg/l) (theo TCVN 5945 – 2005, nước sau xử lý đạt tiêu chuẩn loại B)
- COD đầu vào = 649,8 (mg/l)
- COD đầu = 80 (mg/l) (theo TCVN 5945 – 2005, nước sau xử lý đạt tiêu chuẩn loại B)
- Tỷ số chuyển đổi 0,75
, 649
18 , 498
5
COD BOD
f ; theo quy phạm 0,45 – 0,8
- Hàm lượng chất rắn lơ lửng SS nước thải đầu cần đạt: 100 (mg/l) (theo TCVN 5945 – 2005, nước sau xử lý đạt tiêu chuẩn loại B)
- Bùn hoạt tính nước thải đầu vào =
- Độ tro bùn hoạt tính: Z = 0,3 (70% bùn hoạt tính)
- Tỷ số lượng chất rắn bay (MLVSS) lượng chất rắn lơ lửng có nước thải là: ( độ tro bùn lấy 0,3)
- Nồng độ chất rắn bay hay bùn hoạt tính (MLVSS) trì bể Aerotank: Xt = 3500 (mgSS/l)
Xác định lượng BOD5 chứa cặn lơ lửng đầu
- Phương trình cân vật chất:
BOD5 đầu = BOD5 hoà tan + BOD5 cặn lơ lửng
Trong lượng chất rắn lơ lửng đầu sau lắng có chứa cặn sinh học (bùn hoạt tính), có 65% có khả phân hủy sinh học
Chọn SSra = 50 (mg/l).
- Lượng cặn phân hủy sinh học có cặn lơ lửng đầu khỏi bể lắng II là:
b = a SSra= 0,65 50 = 32,5 (mg/l cặn bị phân hủy tiếp tục) Trong đó:
a: % cặn hữu cơ, a = 65% 0,7
MLVSS
(26)- Lượng cặn hữu theo COD :
c = 1,42 b (1-Z) = 1,42 32,5 (1 - 0,3) = 32,305 (mg/l) Trong đó:
1,42: hệ số chuyển đổi từ tế bào sang COD, mgO2/1 đơn vị tế bào bị phân hủy hay 1mg BOD tiêu thụ 1,42 mgO2
- Lượng BOD5 cặn khỏi bể:
d = f c = 0,75 32,305 = 24,23 (mg/l) - Lượng BOD5 hòa tan khỏi bể lắng:
BOD5 hoà tan = BOD5 cho phép – d = 50 – 24,23 = 25,77 (mg/l)
Xác định hiệu xử lý
- Hiệu xử lý BOD5 hoà tan bể:
.100% 94,83%
18 , 498
77 , 25 18 , 498 % 100
vào ra vào
C C C E
Tính thể tích bể Aerotank:
(Trang 428 - “Xử Lý Nước Thải Đô Thị Công Nghiệp” - Lâm Minh Triết )
Trong đó:
Q : lưu lượng nước thải đầu vào, 700 m3/ngày.đêm
Y : hệ số sản lượng tế bào, Y = 0,5kgVSS/kgBOD
Kd : hệ số phân huỷ nội bào, Kd = 0,05(ngày-1)
Co : hàm lượng BOD5 đầu vào bể Aerotank, Co = 498,18 mg/l
C : hàm lượng BOD5 hòa tan đầu ra, C = 25,77 mg/l
X : nồng độ bùn hoạt tính bể, X = 3500mg/l
C : thời gian lưu bùn bể, C = 10 ngày
94 , 314 )
10 05 , ( 3500
) 77 , 25 18 , 498 ( 10 , 700
m
V
- Thời gian lưu nước bể: 45 , 700
94 ,
314
tb
ngày
Q V
t ngày = 10,8h
) (
) (
C d O C
K X
C C Y Q V
(27)(Trang 429 - “Xử Lý Nước Thải Đô Thị Công Nghiệp” - Lâm Minh Triết )
Các giá trị đặc trưng cho kích thước bể Aerotank xáo trộn hồn tồn thể bảng sau:
Bảng 4.10 Các kích thước điển hình bể Aerotank xáo trộn hồn tồn
Thơng số Giá trị
Chiều cao hữu ích, m 3,0 – 4,6
Chiều cao bảo vệ, m 0,3 – 0,6
Khoảng cách từ đáy đến đầu khuếch tán khí, m 0,46 – 0,75 Tỷ số rộng : sâu (B : H) 10:1 – 2,2:1
Chọn chiều cao hữu ích bể h = (m), chiều cao bảo vệ hbv = 0,5 (m) - Chiều cao tổng cộng là: H = + 0,5 = 4,5 (m)
- Diện tích mặt thống bể : 73 , 78
94 , 314
m H
V
F
- Chiều rộng bể :B = 8 (m) - Chiều dài bể: L = 10 (m)
- Kích thước bể: L × B ×H = 10 × × 4,5
Tính lưu lượng cặn dư phải xả hàng ngày sau nhà máy hoạt động ổn định
- Hệ số tạo cặn từ BOD5 :
- Lượngbùn hoạt tính sinh khử BOD:
ngày kgVSS C
C Y Q VSS
PX( ) ngàytb bùn.( o ).103700.0,33.(498,1825,77).103109,13 / - Tổng lượng cặn lơ lửng sinh theo độ tro cặn Z = 0,3
33 , 10 05 ,
5 ,
1
C d bun
K Y Y
(28)9 , 155 ,
13 , 109
) ( )
(
Z VSS P SS
P X
X kgSS/ngày.đêm
- Lượng cặn dư ngày phải xả :
9 , 120 10
50 700 , 155 10
50 )
(
tb
ngày X
xa P SS Q
P kgSS/ngày.đêm
Tính lượng bùn xả hàng ngày (Qxả) từ đáy bể lắng theo đường tuần hoàn cặn
(CT 6-6/trang 93 - “Tính tốn thiết kế cơng trình Xử lý Nước Thải” – TS.Trịnh Xuân Lai)
Trong đó:
Qra = Qvào = 700 (m3/ngày đêm)
Xt : nồng độ bùn hoạt tính dịng tuần hồn, Xt = 7000 (mg/l)
Xra : nồng độ chất rắn lơ lửng dễ bay chất rắn lơ lửng khỏi bể lắng II(70% chất dễ bay hơi), mg/l
Xra = 0,7 50 = 35 (mg/l)
12,247
10 7000
10 35 700 3500 94 ,
314
xa
Q (m3/ngày.đêm)
Xác định lượng bùn tuần hoàn
Phương trình cân vật chất cho bể Aerotank:
(Q + Qt) X = Qt Xt + Q Xo
Với Qt: lưu lượng bùn hoạt tính tuần hồn, m3/h
Vì Xo thường nhỏ so với X Xt Do đó, phương trình cân vật chất bỏ qua giá trị Q Xo
Phương trình vật chất có dạng : (Q + Qt) X = Qt Xt Chia vế phương trình cho Q ta được:
ra ra t xa C
X Q X Q
X V
C t
C ra ra xa
X X Q X V Q
X Q Q X X Q
Q t
t t
(29)Đặt Q Qt
, là hệ số tuần hoàn
1
; nằm giới hạn cho phép 0,25 –
(“Tính tốn thiết kế cơng trình Xử lý Nước Thải” – TS.Trịnh Xuân Lai)
Lưu lượng bùn tuần hoàn: Qt .Q1.700700m3/ngày đêm = 29,2 m3/h
Tính lượng oxy cần thiết
- Lượng oxy cần thiết cho trình xử lý nước thải:
( Theo “Tính tốn thiết kế cơng trình xử lý nước thải “ - TS.Trịnh Xuân Lai,) Trong đó:
OCo: lượng oxy cần thiết theo điều kiện tiêu chuẩn phản ứng 25oC
No : tổng hàm lượng Nitơ đầu vào, No = 138,34 mg/l
N : tổng hàm lượng Nitơ đầu ra, N = 30 mg/l, (TCVN 5945 – 2005, tiêu chuẩn nước thải công nghiệp loại B)
f : hệ số chuyển đổi BOD5 COD, f = 0,75 1,42 : hệ số chuyển đổi từ tế bào sang COD
4,57 : hệ số sử dụng oxy oxy hóa NH4+ thành NO3-
632,53
1000 ) 30 34 , 138 ( 700 57 , 13 , 109 42 , 1000 75 , ) 77 , 25 18 , 498 ( 700 o OC
(kg O2/ngày.đêm) - Nhiệt độ nước thải 25oC Độ muối < (mg/l)
- Lượng Oxy cần thiết điều kiện thực tế (250C)
Trong đó:
X X Xt
3500 7000 3500 X X X t 1000 ) ( 57 , 42 , 1000 )
.( Q N N
P f C C Q OC o X o o 024 , 1
( 20)
(30): hệ số điều chỉnh lực căng bề mặt theo hàm lượng muối, nước thải lấy 1
CS25 : nồng độ oxy bão hoà nước 25OC, CS25 = 8,39 (mg/l)
CL: nồng độ oxy cần trì bể xử lý nước thải, CL = 1,5 – (mg/l), chọn CL = (mg/l)
T = 25oC: nhiệt độ nước thải
: hệ số giảm suất hòa tan oxy ảnh hưởng cặn chất hoạt động bề mặt nhỏ, = 0,6 – 0,94, chọn = 0,8
922,05
8 ,
1 024 ,
1 39 ,
39 , 53 ,
632 (25 20)
t
OC (kg O2/ngày.đêm)
Tính lượng khơng khí cần thiết :
Trong đó:
f : hệ số an toàn, f = 1,5 – chọnf = 1,5
OCt : lượng oxy thực tế sử dụng cho bể, kg O2/ng.đ
OU : cơng suất hồ tan oxy vào nước thải thiết bị phân phối
Khi dùng hệ thống thổi khí, chiều sâu đáy bể 4,5m, thiết bị phân phối khí đặt cách mặt nước 20cm, nên h = 4,3m
Ta có: OU = Ou × h = × 4,3 = 30,1 (g O2/m3)
Với Ou: cơng suất oxy hồ tan thiết bị phân phối bọt khí nhỏ mịn, chọn Ou = (g O2/m3).( Tính tốn thiết kế hệ thống xử lý nước thải - Trịnh
Xuân Lai ,2001)
1,5 45949,34 10
, 30
05 , 922
3
KK
Q (m3/ng.đ) = 1914,56(m3/h) = 0,532(m3/s)
Tính tốn thiết bị phân phối khí
- Đường kính ống dẫn khí chính:
m v
Q
D KK
chính 0,26
10 14 ,
532 ,
, Chọn Dchinh = 300mm
Với v: vận tốc khí ống 10-15m/s Chọn v=10m/s - Đường kính ống dẫn khí nhánh:
(31)Chọn hệ thống cấp khí gồm 19 ống nhánh đặt dọc theo chiều dài bể, cách thành bể 200mm cách đáy bể 200mm
Khoảng cách ống dẫn khí : 0,4m
19 ,
Lưu lượng khí qua ống nhánh: q QKK 0,028m /s
19 532 , 19
3
Đường kính ống nhánh: m
v q
Dnhánh 0,06 10
14 ,
028 ,
4
, Chọn Dnhanh = 60mm
- Số lỗ cần có ống nhánh:
Chọn đường kính lỗ phân phối khí ống nhánh d0=5mm=0.005m Chọn vận tốc khí khỏi lổ: 15m/s
Lưu lượng khí lỗ:
Số lỗ ống nhánh: 95
10 944 ,
028 ,
4
lo q
q
n lỗ.Chọn : n = 95 lỗ
Số lỗ 1m chiều dài ống: = 95/9.5 = 10 lỗ
- Áp lực cần thiết cho hệ thống khí nén : Hc = hd + hc + hf + H Trong đó:
hc : tổn thất áp lực cục
hf : tổn thất áp lực qua thiết bị phân phối, h f ≤ 0,5m, chọn 0,5m hd : tổn thất dọc đường
Tổng tổn thất hd + hc ≤ 0,4m, chọn hd + hc = 0,4m H: chiều sâu áp lực bể
Hc = 0,4 + 0,5 + = 4,9 m - Cơng suất máy nén khí :
Trong đó:
Q = QKK = 0,532.60 = 31,92 (m3/phút) : Lưu lượng khơng khí cần cấp(m3/phút)
:Hiệu suất máy nén khí chọn 0,8(80%) P: áp lực khí nén(atm)
s m d
v
q lo
lo
lo 2,944.10 /
4 005 , 14 , 15
14 ,
2
102
) (
34400 0,29 Q p
N
(32)) ( 474 , 33 , 10 , 33 , 10 33 , 10 33 , 10 atm H
P c
N 26,71kW/h
60 , 102 92 , 31 ) 474 , (
34400 0,29
Chọn sử dụng máy nén khí cơng suất 27kW/h, làm việc dự phịng
Tính tốn đường ống dẫn nước thải vào bể:
Đường ống vào bể dạng tự chảy, Chọn vận tốc nước chảy ống: v=0,8m/s
Đường kính ống: 0,114
3600 , 14 , , 29 v Q D t
vao , Chọn Dvào = 120mm
Đường kính ống dẫn bùn tuần hồn từ bể lắng 2:
Lưu lượng bùn tuần hoàn: Qt 29,2m3/h Chọn vận tốc bùn ống: v = 0,3m/s
Đường kính ống dẫn bùn :
186 , 3600 , 14 , , 29
4
v Q
D t
bun , Chọn Dbùn = 190mm
Đường ống dẫn nước khỏi bể Aerotank:
Lưu lượng nước khỏi bể: Q Qt 29,2 58,4m /h
24 700 24
Chọn vận tốc nước khỏi bể 1m/s
- Đường kính ống dẫn: Dra 0,144m
3600 14 , , 58
Chọn Dra 150mm
Kiểm tra tiêu làm việc bể Aerotank :
1 32 , 3500 45 , 18 , 498 ngay X t C M
F o , Tỷ số khoảng 0,2-0,6 ngày-1 Tải trọng thể tích :
ngay m kgBOD V Q C
L o 1,107 / .
94 , 314 10 700 18 , 498
(nằm khoảng cho phép từ 0,8 – 1,9 kgBOD5/m3.ngày)
(33)Tính bơm để bơm nước từ bể aerotank sang bể lắng 2:
Áp dụng phương trình becnouly cho mặt cắt 1-1 (mặt thoáng bể Aerotank) mặt cắt 2-2 (mặt cắt đầu phân phối nước bể lắng )
Suy : Cột áp máy bơm : Trong đó:
Z2-Z1: chênh lệch độ cao mặt cắt = 0,5m
P1, P2: áp suất mặt cắt 1, Bằng áp suất khí 1.105 (N/m2) , =1 (do nước chảy ống chảy rối.)
v1, v2: vận tốc mặt cắt 1, (v1=0, v2=1,8 m/s) : tống tổn thất Chọn
Công suất máy bơm:
138 , 3600 , 1000 87 , 81 , 800 , 58 1000 gH Q
N (kW/s)= 497(kW/h)
Chọn bơm công suất 500 kW/h Một hoạt động dự phịng
Bảng 4.11 Tóm tắt thông số thiết kế bể Aerotank
Tên thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị
Chiều cao xây dựng bể H m 4,5
Chiều rộng bể B m
Chiều dài bể L m 10
Thời gian lưu nước bể t h 10,8 Đường kính ống khí Dchinh mm 300
2 \ 2 2 1 1 h g v P Z H g v P Z
2 1 \ 2 2 ) ( h g v v P P Z Z
H
1
2
h12 h12 0,2
m
H 0,2 0,87
(34)Đường kính ống nhánh Dnhanh mm 60
Số lỗ phân phối khí n 95
Đường kính ống dẫn nước vào Dvao mm 120 Đường kính ống dẫn nước Dra mm 150 Đường kính ống dẫn bùn tuần hoàn Db mm 190
4.12 BỂ LẮNG II :
Bể lắng có nhiệm vụ lắng bùn hoạt tính qua xử lý bể Aerotank, đồng thời phần bùn hoạt tính bơm tuần hồn lại bể Aerotank
Tính tốn:
Kích thước bể lắng II :
- Tính thể tích phần cơng tác bể lắng: , 58 , 29
.t m
Q
V htb Trong đó:
Qtbh: lưu lượng nước thải trung bình giờ, Qtbh = 29,2(m3/h) t: thời gian lưu nước , t = 2h
- Chiều cao công tác bể lắng : Trong đó:
v : vận tốc dòng nước dâng lên bể lắng, v= 0,0005m/s t: thời gian lưu nước, t= 2h = 7200s
- Diện tích cơng tác bể lắng : 22 , 16 ,
4 , 58
m H
V F
CT
- Diện tích tiết diện ướt ống trung tâm : 27 , 03 , 3600
2 , 29
m v
Q f
tt tb
h
Trong đó:
Qtbh: lưu lượng trung bình theo
m t
v
(35)vtt : vận tốc nước thải ống trung tâm, chọn vtt = 30mm/s = 0,03(m/s)
- Diện tích bể lắng = diện tích cơng tác + diện tích ống trung tâm
2 F f 16,22 0,27 16,49m
F
- Đường kính bể lắng II : D F 4,58m
14
49 , 16
4
- Chiều cao phần hình nón bể lắng II
m tg
tg d D h h
H n o
n 50 2,37
2 , 58 ,
2
2
Trong đó:
h2: chiều cao lớp trung hòa (m).\h3: chiều cao giả định lớp cặn lắng bể (m)
: góc nghiêng đáy bể lắng so với phương ngang, lấy không nhỏ 500, chọn =500
dn : đường kính đáy nhỏ hình nón cụt, lấy dn = 0,6(m) - Chiều cao tổng cộng bể lắng II :
m h
H H
H CT n bv3,62,370,56,47 Với hbv : chiều cao bảo vệ, chọn hbv = 0,5m
- Tải trọng bề mặt bể : m m h m m ngay F
Q
a 1,8 / 43,2 / 22
, 16
2 ,
29
- Tải trọng bùn : kg m h
F C Q Q
b t o 17,99 / .
22 , 16 24
10 5000 700 24 , 29
24
3
Trong đó:
Qt : lưu lượng tuần hồn, Qt = 700(m3/ng.đ) Co : Nồng độ bùn trì bể,
F: diện tích cơng tác bể lắng , F = 16,22(m2)
( Nằm quy phạm theo bảng 9-1, tiêu thiết kế bể lắng đợt – Tính tốn thiết kế cơng trình xử lý nước thải – TS Trịnh Xuân Lai)
Ống trung tâm:
3 / 5000
,
3500
1 Z g m
X
Co
(36)- Đường kính ống trung tâm :d f 0,59m
14 ,
27 ,
4
- Đường kính miệng loe ống trung tâm lấy chiều cao phần ống loe, 1,35 đường kính ống trung tâm :
m H
Dl l 1,35.0,590,8 , Chọn Dl = 0,8m - Đường kính hắt lấy 1,3 đường kính miệng loe
m D
Dh 1,3 l 1,3.0,81,04
- Chiều cao ống trung tâm lấy chiều cao công tác vùng lắng :
Máng thu nước :
- Để thu nước sau lắng, dùng máng thu chảy tràn xung quanh đặt bên thành bể Đường kính máng thu nước 0,8 đường kính bể :
m D
Dm 0,8 0,8.4,583,66
- Chiều dài máng thu nước : Lm .Dm 3,14.3,6611,49m
- Tải trọng thu nước 1m dài máng :
m mngay
L Q a
m
/ 92 , 60 49 , 11
700
, thỏa điều kiện < 125m3/m.ngày Máng cưa :
Đường kính máng cưa : Drc = Dm = 3,66m Chọn:
- 4khe/1m dài, khe tạo góc 900 - Bề rộng cưa : brc = 100 (mm) - Bề rộng khe : bk = 150(mm)
- Chiều sâu khe : hk = bk/2 = 150/2 = 75 (mm)
- Chiều sâu tổng cộng máng cưa : hrc = 200 (mm) Tổng số khe : n = 4.Lm = 4.11,49 = 45,96 khe Chọn 46 khe Bảng 4.12 Tóm tắt thơng số thiết kế bể lắng II
m H
(37)STT Các thông số Đơn vị Số liệu Kích thước bể lắng
1 Đường kính bể (D) m 4,58
2 Chiều cao phần hình nón (Hn) m 2,37
3 Đường kính đáy nhỏ hình nón cụt(dn ) m 0,6 Góc nghiêng đáy so với phương ngang ( ) Độ 50
5 Chiều cao công tác bể (HCT) m 3,6
6 Chiều cao tổng cộng bể lắng đứng (H) m 6,47 Ống trung tâm
7 Đường kính ống trung tâm (d) m 0,59
8 Chiều cao ống trung tâm (Htt) m 3,6 Đường kính miệng loe = chiều cao miệng loe
( Dl =Hl )
m 0,8
10 Đường kính hắt (Dh ) m 1,04
11 Góc nghiêng bề mặt hắt so với mặt phẳng ngang lấy 170
Độ 17
Máng thu nước
12 Đường kính máng thu nước (Dm) m 3,66
13 Chiều dài máng thu nứơc (Lm) m 11,49
Máng cưa
14 Đường kính máng cưa (Drc) m 3,66
15 Góc đáy máng cưa góc 90
(38)16 Tổng số khe (n) khe 46
4.13 BỂ OXY HĨA :
Tính tốn kích thước bể :
- Chọn thời gian lưu nước bể: t = 1h
- Thể tích cần thiết bểoxy hóa : 29,2 24
1 700 24
Q t W
ngày
tb (m3)
- Chọn chiều cao công tác bể là: H = 2(m) - Diện tích bể: 14,6
2 , 29
H W
F (m2)
Chọn kích thước bể : L x B = Dài x Rộng = 5m x 3m - Chiều cao xây dựng bể oxy hóa : Hxd = h + hbv = + 0,5 = 2,5 (m) - Thể tích xây dựng bể oxy hóa :W = L B Hxd = 2,5 = 37,5 (m3) - Lượng khơng khí cần thiết : qk = a
Trong đó:
: Lưu lượng nước thải trung bình giờ, = 29,2 (m3/h)
a : Lưu lượng khơng khí cấp cho bể oxy hóa, a = 3,74 (m3 khí/m3 nước thải) (Giáo trình Xử lý nước thải Đơ thị Công nghiệp – TS Lâm Minh Triết).
qk = 29,2 3,74 = 109,21 (m3/h) = 0,03 (m3/s) = 30,3 (l/s)
- Chọn hệ thống ống cấp khí thép có đục lỗ, bao gồm ống đặt theo chiều dài bể (5m), ống cách 1,25m
- Lưu lượng khí ống : 10,921 10
21 , 109
ong
khí ong
v q
q (m3/h)
Với vống : Vận tốc khí ống, vống = 10 ÷ 15 m/s, Chọn vống = 10 (m/s)
- Đường kính ống dẫn khí : m mm
v q d
ong ong
o 0,019 19
3600 10 14 ,
921 , 10 3600
- Chọn ống = 20 mm Đường kính lỗ (2 ÷ 5mm), chọn dlỗ = 3mm = 0,003m h
tb Q
h tb
(39)- Vận tốc khí qua lỗ (vlỗ thay đổi từ ÷ 20 m/s), chọn vlỗ = 15m/s - Lưu lượng khí qua lỗ: 3600 0,382( / )
4 003 , 15
2
h m d
v
q lo
lo
lo
- Số lỗ ống : 28,59 382
,
921 , 10
lo ong
q q
N lỗ ; Chọn N = 29 lỗ
- Số lỗ 1m chiều dài ống: 7,25
29 N
n (lỗ) Chọn n = lỗ/m ống - Áp lực cần thiết cho hệ thống ống khí nén xác định theo cơng thức:
33 , 10
33 ,
10 Hc
Trong :
Hc : Áp lực yêu cầu chung tạo bọt khí (m) Hc = hd + hc + hf + H
H : Chiều cao công tác bể, H = 2(m)
hd : Tổn thát áp lực ma sát dọc theo chiều dài ống (m)
hc : Tổn thất cục qua thiết bị phân phối, hc không vượt 0,5 (m) hf : Tổn thất qua thiết bị phân phối (m)
Tổng hd hf không vượt 0,4 (m) Vậy: Hc = 0,5 + 0,4 + = 2,9 (m)
1,28
33 , 10
9 , 33 , 10
- Công suất máy nén khí :
102
) (
34400 0,29 qk
N
Trong đó:
N : Cơng suất máy nén khí (kW)
qk : Lưu lượng khí cấp cho bể, qk = 0,03 (m3/s) p : Áp lực khơng khí, p = 1,28 (atm)
(40) 0,939( )
, 102
03 , ) 28 , ( 34400 0,29
kW
N
Tính lượng dung dịch cần thiết để xử lý :
Hóa chất cần dùng để oxy hóa bể Oxy già (H2O2), với chất xúc tác Sắt (Fe) Mangan (Mn)
- Lượng Oxy già lớn dùng để xử lý :
P a Q G
1000
100 Trong đó:
Q : lưu lượng nước thải (m3/h)
a : liều lượng H2O2 cần thiết để xử lý, a = 2-3(g/m3), chọn a = (g/m3)
P : hàm lượng Oxy già (%), P = 90%
0,097( / )
90 1000
3 , 29 100
h kg
G ý
Bảng 4.13 Tóm tắt thơng số thiết kế bể Oxy hóa
Tên thơng số Kí hiệu Đơn vị Số liệu
Chiều dài L m
Chiều rộng B m
Chiều cao Hxd m 2,5
(41)Đường kính ống dẫn khí dống mm 20 Lượng khơng khí cần cung cấp qk m3/s 0,03
4.14 BỂ TRUNG HÒA, LẮNG :
Nước thải sau qua bể Oxy hóa phản ứng Fenton với oxy già H2O2 chất xúc tác nên có hàm lượng pH thấp, thường pH = 3,5 Do phải sử dụng bể trung hòa lắng để trung hòa lượng pH thành trung tính, đảm bảo chất lượng nước để đưa nguồn tiếp nhận cách an tồn
Thiết kế bể trung hịa lắng bể lắng II, trước lắng có mương trộn để bổ sung dung dịch trung hòa pH cho nước thải Điều chỉnh pH máy định lượng pH cung cấp NaOH CaO
Thơng số thiết kế bể trung hịa lắng :
- Tính thể tích phần cơng tác bể : , 29 , 29
m
Q
V htb Trong đó:
QTBh: lưu lượng nước thải trung bình giờ, QTBh = 29,2(m3/h) t: thời gian lưu nước , t = 1h
- Chiều cao công tác bể :
m t
v
HCT 0,0005.36001,8 Trong đó:
v : vận tốc dịng nước dâng lên bể lắng, v= 0,0005m/s t: thời gian lưu nước, t = 1h = 3600s
- Diện tích cơng tác bể : 22 , 16 ,
2 , 29
m H
V F
CT
- Diện tích tiết diện ướt ống trung tâm : 27 , 03 , 3600
2 , 29
m v
Q f
tt B
h
T Trong đó:
(42)vtt : vận tốc nước thải ống trung tâm, chọn vtt = 30mm/s = 0,03(m/s)
- Diện tích bể = diện tích cơng tác + diện tích ống trung tâm
2 F f 16,22 0,27 16,49m
F
- Đường kính bể : 4,58 14
,
49 , 16
4 2
F D
- Chiều cao phần hình nón bể :
m tg
tg d D h h
H n o
n 50 2,37
2 , 58 ,
2
2
Trong đó:
h2: chiều cao lớp trung hòa (m)
h3: chiều cao giả định lớp cặn lắng bể (m)
: góc nghiêng đáy bể lắng so với phương ngang, lấy không nhỏ 500, chọn =500
dn : đường kính đáy nhỏ hình nón cụt, lấy dn = 0,6(m)
- Chiều cao tổng cộng bể : H HCT HnHbv 1,82,370,34,47m
Ống trung tâm:
- Đường kính ống trung tâm :d f 0,59m
14 ,
27 ,
4
- Đường kính miệng loe ống trung tâm lấy chiều cao phần ống loe, 1,35 đường kính ống trung tâm :
m H
Dl l 1,35.0,590,8
- Đường kính hắt lấy 1,3 đường kính miệng loe
m D
Dh 1,3 l 1,3.0,81,04
- Chiều cao ống trung tâm lấy chiều cao công tác vùng lắng :
Lượng bùn xả từ bể :
- Lượng bùn sinh ngày : G = e.Css.10-6.QTBngay.1000
m H
(43)Với : e : hiệu suất xử lý bể chất rắn lơ lửng,e = 40 - 70% Chọn e = 60%
Css: hàm lượng SS đầu vào bể,Css= 50mg/l
G = 60%.50.10-6.700.1000 = 21kg/ngày Chọnkhối lượng riêng bùn = 1020 kg/m3
Nồng độ cặn rắn bùn = 5%(do độ ẩm 95%)
- Thể tích cặn rắn sinh ngày : VC 0,412m /ngay 05
, 1020
21
Máng thu nước :
- Để thu nước sau lắng, dùng máng thu chảy tràn xung quanh đặt bên thành bể Đừơng kính máng thu nước 0,8 đường kính bể :
m D
Dm 0,8 0,8.4,583,66
- Chiều dài máng thu nước : Lm .Dm 3,14.3,6611,49m
- Tải trọng thu nước 1m dài máng :
m mngay
L Q a
m
/ 92 , 60 49 , 11
700
, thỏa điều kiện < 125m3/m.ngày Máng cưa :
Đường kính máng cưa : Drc = Dm = 3,66m Chọn:
- 4khe/1m dài, khe tạo góc 900 - Bề rộng cưa : brc = 100 (mm) - Bề rộng khe : bk = 150(mm)
- Chiều sâu khe : hk = bk/2 = 150/2 = 75 (mm)
- Chiều sâu tổng cộng máng cưa : hrc = 200 (mm) Tổng số khe : n = 4.Lm = 4.11,49 = 45,96khe Chọn 46khe 4.15 BỂ KHỬ TRÙNG :
(44)Bể có dạng hình chữ nhật, bên có vách ngăn hướng dịng làm cho nước chuyển động dạng hình ziczắc
Quá trình khử trùng nước bể diễn sau: Ca(OCl)2 + H2O ↔ CaO + 2HOCl 2HOCl ↔ 2H+ + 2ClO‾
Tính kích thước bể khử trùng
- Dung tích hữu ích bể: V = Qhtb t = 29,2 0,5 = 14,6m3
Với t : thời gian lưu nước bể, chọn t = 30(phút) = 0,5(h)
(“Xử lý nước cấp sinh hoạt công nghiệp” – Nguyễn Thị Thu Thúy)
- Kích thước bể:
+ Chọn chiều cao cơng tác bể: h = 1,5(m) + Diện tích mặt thống hữu ích bể:
2 73 , ,
6 , 14
m h
V
F
+ Chọn kích thước bể: L B = 5 (m) + Chọn chiều cao bảo vệ hbv = 0,3 (m) - Chiều cao tổng cộng bể :
H = h + hbv = 1,5 + 0,3 = 1,8 (m) - Chiều dài vách ngăn 2/3 chiều rộng bể
B1 = 2/3 B = 2/3 = 1,3 (m)
Chọn vách ngăn bể, tức bể có ngăn n = 4, khoảng cách vách ngăn l L 1,25m
4
Tính ống dẫn nước vào bể khử trùng:
- Lưu lượng nước tính tốn: Q = 29,2(m3/h) = 0,0081(m3/s) - Vận tốc nước chảy ống, chọn v = 0,2 (m/s)
- Đường kính ống dẫn nước vào bể: m
v Q
D 0,227
14 , ,
0081 ,
=227 (mm).
Chọn ống nhựa PVC có đường kính D = 230(mm)
L
B
(45)Tính lượng hóa chất cần thiết để khử trùng : Hóa chất cần để khử trùng Clorine (Ca(OCl)2) - Lượng Clo hoạt tính lớn dùng để khử trùng:
(CT – 2, “Xử Lý Nước Thải” – Trần Hiếu Nhuệ)
Trong đó:
Q : lưu lượng nước thải (m3/h)
a : liều lượng Clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải,
a = – 10(g/m3), chọn a = (g/m3) (“Xử Lý Nước Thải” – Trần Hiếu Nhuệ)
P : hàm lượng Clo hoạt tính (%) Clorua vôi, P = 30%
0,487
30 1000
5 , 29 100
1000
100
P a Q
G (kg/h)
Bảng 4.14 Tóm tắt thơng số thiết kế bể khử trùng
STT Tên thông số (ký hiệu) Đơn vị Số liệu Chiều cao xây dựng bể (H) m 1,8 Chiều cao công tác (h) m 1,5
3 Chiều rộng bể (B) m
4 Chiều dài bể (L) m
5 Thời gian lưu nước (t) phút 30 Số ngăn bể (n) ngăn Chiều rộng ngăn (l) m 1,25 4.15 BỂ NÉN BÙN :
- Lượng bùn dẫn tới bể nén bùn gồm nguồn : - Bùn xả từ bể Lắng I với lưu lượng 5,06m3/ngày - Bùn xả từ bể UASB với lưu lượng 0,755m3/ngày - Bùn xả từ bể Aerotank với lưu lượng 12,247m3/ngày
P a Q G
1000
(46)- Bùn xả từ bể lắng, trung hòa với lưu lượng 0,412m3/ngày - Lượng bùn dư dẫn tới bể nén bùn :
Qbd= 5,06 + 0,755 + 12,247 + 0,412 = 18,474m3/ngày = 0,77m3/h Diện tích hữu ích bể nén bùn :
2
1 2,14
3600 ,
1000 77 ,
m v
Q
F bd
Với v1 : tốc độc chảy chất lỏng vùng lắng bể nén bùn kiểu lắng đứng v1 = 0,1mm/s
Diện tích ống trung tâm bể nén bùn tính theo cơng thức :
1
1 0,007
3600 30
1000 77 ,
m v
Q
F bd
Với v2 : tốc độ chuyển động bùn ống trung tâm, v2=30mm/s Diện tích tổng cộng bể nén bùn : F = F1 + F2 = 2,14 + 0,007 =2,147m2 Đường kính bể nén bùn :D F 1,65m
14 ,
147 ,
4
Đường kính ống trung tâm : dtt F 0,09m
14 ,
007 ,
4 2
Đường kính ống loe: dloe = 1,35 dtt = 1,35.0,09 = 0,12m Chiều cao ống loe: chọn hloe = 0,25m
Đường kính hướng dịng : dhuongdong = 1,3 dloe= 1,3 0,12 = 0,156m Chiều cao từ ống loe tới hướng dòng: chọn 0,2m
Chiều cao phần lắng bể tính theo cơng thức :
Với t : thời gian lắng , chọn 5h
Chiều cao phần hình nón góc nghiêng 450, đường kính đáy bé 100mm
m d
D
h be 0,78
2 , 65 , 2
2
Chiều cao phần bùn hoạt tính nén:
m h
h h
hb 2 o th 0,780,20,250,33
Với h0: Khoảng cách từ đáy ống loe tới tâm chắn = 0,2m m
t v
(47)hth: Chiều cao lớp trung hòa = 0,25m
Chiều cao ống trung tâm: htt = 0,6 Hl = 0,6 1,8 = 1,08m
Chiều cao tổng cộng bể nén bùn: H Hl h2h31,80,780,32,88m
Với h3: Chiều cao bảo vệ
Đường kính máng thu: Dm= 0,8 D = 0,8 1,65 = 1,32m
Bảng Error! No text of specified style in document 15 Tóm tắt thông số thiết kế bể nén bùn
Tên thơng số Kí hiệu Đơn vị Giá trị
Đường kính bể D m 1,65
Chiều cao bể H m 2,88
Chiều cao ống trung tâm
htt m 1,08
Đường kính ống trung tâm
dtt m 0,0
Đường kính ống loe dloe 0,12 Chiều cao ống loe hloe m 0,25 Đường kính
hướng dịng
dhuongdong m 0,156
Đường kính máng thu nước
Dm m 1,32
4.16 MÁY ÉP BÙN DÂY ĐAI :
Thiết bị ép bùn lọc dây đai loại thiết bị dùng để khử nước khỏi bùn vận hành chế độ cho bùn liên tục vào thiết bị Về nguyên tắc, thiết bị này, để tách nước khỏi bùn áp dụng cho công đoạn sau:
(48)- Tách nước tác dụng trọng lực
- Tách nước tác dụng lực ép dây đai nhờ truyền động khí Đối với loại thiết bị ép bùn kiểu lọc dây đai, bùn sau ổn định hóa chất, đưa vào vùng thoát nước trọng lực, bùn nén phần lớn nước tách khỏi bùn nhờ trọng lực Có thể sử dụng thiết bị hút chân không vùng để tăng khả nước giảm mùi Sau vùng nước trọng lực vùng nén ép áp lực thấp Trong vùng bùn nén ép hai dây đai chuyển động lăn, nước bùn thoát xuyên qua dây đai vào ngăn chứa nước bùn bên Cuối bùn qua vùng nén ép áp lực cao hay vùng cắt Trong vùng này, bùn theo hướng zic – zắc chịu lực cắt xuyên qua chuỗi lăn Dưới tác dụng lực cắt lực ép, nước tiếp tục tách khỏi bùn Bùn dạng bánh tạo sau qua thiết bị ép bùn kiểu lọc dây đai
Lưu lượng cặn đến lọc ép dây đai : Trong đó:
Qbd : Lượng bùn dư cần xử lý đến bể nén bùn, Qbd = 0,77 m3/h P1 : Độ ẩm bùn dư , P1 = 99,2 %
P2 : Độ ẩm bùn dư sau nén bể nén bùn trọng lực,P2 = 97,3%
0,23( / )
3 , 97 100
2 , 99 100 77 ,
0 m3 h
qb
Máy làm việc 4(h/ngày), 7(ngày/tuần) Khi lượng cặn đưa đến máy tuần là: 0,23(m3/h) x 24(h/ngày) x 7(ngày/tuần) = 38,64 (m3/tuần)
Lưu lượng cặn đưa đến máy 1h là: 1,38 /
7 /
64 ,
38
tuan ngay ngay h
m
Q (m3/h)
Giả sử hàm lượng bùn hoạt tính sau nén C = 50(kg/m3), lượng cặn đưa đến máy: M = C Q = 50 1,38 = 69(kg/h) = 1656(kg/ngày)
Sau qua máy ép bùn, bánh bùn có độ ẩm 75 – 85% Chọn 82%
Mkhô = 69(kg/h) (1 – 0,82) = 12,42(kg/h) Tính tốn lượng polymer dùng lớp bùn :
- Lượng bùn khô M = 12,42 kg/h
2 P 100
P 100
bd b Q
(49)- Liều lượng polymer = 5kg/tấn bùn
- Liều lượng polymer tiêu thụ = 12,42 kg/h x 5kg/tấn bùn x 10-3 = 0,062 kg/h - Hàm lượng polymer sử dụng = %
612,