MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN LỜI CAM ĐOAN MỞ ĐẦU CHƯƠNG I: TÍNH DUNG TÍCH KHO LẠNH VÀ THIẾT KẾ MẶT BẰNG 38 Dung tích kho lạnh .38 1.1 Thể tích kho bảo quản sản phẩm lạnh đông .38 1.2 Thể tích kho bảo quản sản phẩm làm lạnh 38 2.Diện tích kho lạnh 38 2.1 Diện tích kho bảo quản lạnh đông 39 2.2 Diện tích kho bảo quản sản phẩm làm lạnh 39 2.3 Tải trọng m2 buồng .39 2.4 Diện tích xây dựng thực tế buồng lạnh 39 2.4.1 Diện tích thực tế buồng bảo quản lạnh đông 40 2.4.2 Diện tích thực tế buồng bảo quản làm lạnh .40 2.5 Xác định số buồng cần xây 40 2.5.1 Số buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông 40 2.5.2 Số buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh 40 2.5.3 Buồng kết đông 40 CHƯƠNG 2: TÍNH CÁCH NHIỆT – CÁCH ẨM KHO LẠNH 41 2.1 Chọn panel .41 2.1.1 Tổng quát Panel 41 2.1.2 Chọn độ dày Panel cho buồng bảo quản đông: 42 2.1.3 Chọn độ dày Panel cho buồng bảo quản lạnh ( nhiệt độ oC ) 43 2.1.4 Chọn độ dày Panel cho buồng kết đông ( nhiệt độ -30 oC ) .43 2.2 Kiểm tra thông số 43 Chương 3: TÍNH TỐN NHIỆT CHO KHO LẠNH 46 3.1 Tổng quát: 46 1|Page 3.2 Tính tốn cụ thể .48 3.2.1 Dòng nhiệt qua kết cấu bao che Q1+ 48 3.2.2 Dòng nhiệt sản phẩm tỏa Q2 52 3.2.3 Dòng nhiệt thơng gió buồng lạnh Q3 .53 3.2.4 Các dòng nhiệt vận hành Q4 .54 3.2.5 Dòng nhiệt hoa hơ hấp Q5 55 3.3 Tổng kết tính tốn xác định tải nhiệt cho thiết bị, máy nén 55 CHƯƠNG 4: 57 TÍNH TỐN CHU TRÌNH LẠNH TÍNH CHỌN MÁY NÉN 57 4.1 Chọn thông số chế độ làm việc 57 4.2 Tính tốn, lựa chọn kiểm tra máy nén cho phòng kho lạnh 58 4.2.1 Buồng kết đông 58 a) Tính tốn chế độ làm việc cho máy nén 58 b) Lựa chọn chu trình tính tốn thơng số .59 4.2.2 Buồng bảo quản đông bảo quản lạnh 63 a) Tính tốn chế độ làm việc cho máy nén 63 b) Lựa chọn chu trình tính tốn thơng số .63 CHƯƠNG 5: TÍNH CHỌN BÌNH NGƯNG, DÀN BAY HƠI 69 VÀ CÁC THIẾT BỊ PHỤ 69 Thiết bị ngưng tụ 69 a) Xác định hiệu nhiệt độ trung bình logarit ứng với điều kiện khu vực Hà Nội 69 b) Xác định hệ số truyền nhiệt K 70 c) Xác định diện tích bề mặt F 70 d) Xác định lượng nước làm mát cung cấp cho thiết bị ngưng tụ .70 Thiết bị bay 72 a Tính dàn bay cho buồng kết đơng .72 b Tính dàn bay cho buồng bảo quản lạnh 73 c) Tính dàn bay cho buồng bảo quản đông 74 Thiệt bị phụ 75 2|Page a) Tính chọn tháp giải nhiệt .75 b) Bình tách dầu 77 * Với buồng kết đông .78 * Với Buồng bảo quản lạnh 78 * Với Buồng bảo quản đông 78 c) Chọn van tiết lưu 78 d) Bình chứa dầu 83 e) Bình trung gian .84 f) Bình chứa cao áp .84 a Tính với buồng bảo quản đông: 85 b Tính với cho buồng bảo quản lạnh : 85 c Tính với buồng kết đơng kết đơng : 85 g) Các thiết bị khác .86 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN VÀ CHỌN ĐƯỜNG ỐNG .87 TÀI LIỆU THAM KHẢO 89 LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cám ơn Th.S Nguyễn Viết Thiệu tận tình hướng dẫn em bạn nhóm suốt thời gian thực đồ án Nhờ bảo hướng dẫn tận tình thầy mà em thêm phần hiểu bước thực hồn thiện tốt đồ án Nếu khơng có hướng dẫn bảo tận tình thầy đồ án em khó hoàn thành cách chọn vẹn Một lần nữa, em xin gửi lời cám ơn chân thành đến thầy 3|Page LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cám đoan đồ án tơi tự tính tốn, thiết kế nghiên cứu hướng dẫn thầy giáo Th.S Nguyễn Viết Thiệu Để hoàn thành đồ án này, sử dụng tài liệu ghi mục tài liệu tham khảo phần Phụ Lục Ngoài khơng sử dụng tài liệu khơng ghi Nếu sai tơi xin chịu hình thức kỷ luật theo quy định Sinh viên thực Nguyễn Thanh Nam Lại Hữu Mạnh Đàm Huy Long 4|Page MỞ ĐẦU Kỹ thuật lạnh đời hàng trăm năm sử dụng rộng rãi nhiều ngành kỹ thuật khác nhau: công nghiệp chế biến bảo quản thực phẩm, cơng nghiệp hố chất, công nghiệp rượu, bia, sinh học, đo lường tự động, kỹ thuật sấy nhiệt độ thấp, xây dựng, công nghiệp dầu mỏ, chế tạo vật liệu, dụng cụ, thiết kế chế tạo máy, xử lý hạt giống, y học, thể thao, đời sống vv Ngày ngành kỹ thuật lạnh phát triển mạnh mẽ, sử dụng với nhiều mục đích khác nhau, phạm vi ngày mở rộng trở thành ngành kỹ thuật vô quan trọng, thiếu đời sống kỹ thuật tất nước Chính mà sinh viên ngành “Máy & Thiết bị nhiệt lạnh” Viện KH&CN Nhiệt Lạnh, trường Đại Học Bách Khoa Hà Nội nhà trường trang bị kiến thức kỹ thuật lạnh Đồ án môn học cách trang bị kiến thức tốt cho sinh viên kì học chúng em làm đồ án môn học kỹ thuật lạnh Đề tài em đồ án môn học “Thiết kế kho lạnh bảo quản thịt gà đông lạnh sử dụng môi chất R22” Do kiến thức hạn chế nên đồ án tránh khỏi sai sót Em mong nhận góp ý thầy cô giáo tất bạn để đồ án thêm hồn thiện TÌM HIỂU TÀI LIỆU KỸ THUẬT ASHRAE 2010 Halocarbon 1.1 Quá trình làm lạnh q trình di chuyển mơi chất từ vị trí tới vị trí khác cách sử dụng mơi chất lạnh hệ kín Quản lý dầu, tách lỏng khí , lạnh ,sự nhiệt , đường ống môi chất lỏng khí ; dòng chảy pha 5|Page phần trình làm lạnh Ứng dụng bao gồm điều hòa khơng khí ; lạnh cơng nghiệp; lạnh thương mại Các đặc tính làm lạnh hệ thống lạnh bao gồm :’ - Thiết bị hoạt động quanh năm, điều kiện mơi trường ngồi trời Có thể thay đổi tải trọng rộng ( thay đổi công suất 0- 100% ) khoảng thời gian ngắn mà không làm gián đoạn mức nhiệt độ yêu cầu Kiểm soát đọng sương chức hoạt đông liên tục Quản lý dầu phù hợp với môi chất khác dựa điều kiện tải nhiệt độ Có lựa chọn rộng phương pháp trao đổi nhiệt ( ví dụ ,,,, ) dụng chất làm mát thứ cấp nước muối , rượu , glycol Có tính hiệu cao , khả bảo trì đơn giản Áp lực vận hành tỷ lệ áp suất yêu cầu nhiều giai đoạn, xếp chồng lên … Một hệ thống làm lạnh hồn thiện hộ thống có đường ống tốt hiểu biết phụ kiện cần thiết Chương bao gồm nguyên tắc đường ống thiết bị phụ tùng hệ thống làm lạnh halocarbon Tài liệu ma sát đường ống dụng mơi chất halocarbon tìm thấy sổ tay cơng nghệ dầu khí Những ngun tắc đường ống Việc thiết kế vận hành hệ thống đường ống dẫn môi chất : - Đảm bảo nguông cấp môi chất lạnh phù hợp với thiết bị bay Cung cấp kính thước đường ống mơi chất thực tế mà khơng có áp lực giảm mức Ngăn chặn mắc kẹt dầu bơi trơn phận thiết bị Bảo vệ máy nén khỏi xâm nhập dầu bôi trơn Ngăn không cho môi chất lạnh dầu vào máy nén thời gian vận hành khơng dụng Duy trì hệ thống lạnh khô Lưu lượng môi chất lạnh Nhiệt độ dòng mơi chất Yếu tố kinh tế, giảm áp lực, tiếng ồn, dầu theo ảnh hưởng tới việc thiết lập vận tốc khả thi việc thiết kế đường dây chất tải lạnh ( bảng 1) 6|Page Vận tốc khí cao đơi tìm thấy đường ống hút ngắn thiết bị điều hòa khơng khí ứng dụng khác mà thời gian vận hành từ 2000 đến 4000 năm mà chi phí ban đầu thấp hệ thống có đáng kể so với chi phí hoạt động thấp Các thiết bị làm lạnh cộng nghiệp thương mại, nơi mà thiết bị vận hành gần liên tục , nên thiết kế với vận tốc làm lạnh thấp để đạt hiệu hoạt động máy nén chị phí vận hành thấp Phân tích chi phí sở hữu vận hành cho thấy lựa chọn tốt cho kích cỡ đường ống Các dòng chất lỏng từ bình ngưng vào máy nén phải có kích thước 0.5 m/s để đảm bảo dòng chảy trọng lực dườn mà không cần phải lưu dòng chảy chất lỏng Các dòng chất lỏng từ máy nén tới thiết bị bay cần định cỡ để trì vận tốc 1.5m/s , để giảm thiểu ngăn ngừa Hammer sử dụng cuộn dây hình ống van điện tử khác Tốc độ môi chất lạnh Tốc độ môi chất lạnh cho R-22 R-134 hình Để có tốc độ dòng chảy hệ thống phải chọn tỷ lệ thích hợp nhân với dung lượng hệ thống Nhập đường cong dụng nhiệt độ mơi trường bão hòa đầu thoát nước nhiệt độ thực tế chảy vào thiết bị cấp chất lỏng (bao gồm làm mát lại bình ngưng phận hút chất lỏng, sử dụng) Bởi hình dựa nhiệt độ bay bão hòa , chúng cố thể cho thấy tốc độ làm lạnh chất lỏng cao chút thực tế có hiệu lực hút nóng lên điều kiện đề cập Tốc độ dòng lạnh giảm khoảng 0.5% lần gia tăng nhiệt độ mức K tron thiết bị bay Khơng nên dụng q nhiệt độ dòng chảy thiết bị bay tăng nhiệt từ nguồn bên ngồi để giảm lượng dòng chảy đánh giá , làm tăng lưu lượng thể tích vận tốc dòng đơn vị cơng suất bay hơi, khơng phải tốc độ dòng chảy Nên cân nhắc định giá kích thước đường ống hút cho dầu phục hồi trở lại Hơi nhiệt từ việc sử dụng trao đổi nhiệt dạng hút nước có ảnh hưởng đến trở lại dầu tương tự dòng hút nhiệt Việc làm lạnh chất lỏng kết từ việc trao đổi nhiệt làm giảm lưu lượng khối lượng môi chất lạnh Điều nhìn thấy hình nhiệt độ giảm chất lỏng cung cấp cho van nạp bay tính đến 1.2 Quá nhiệt gây nhiệt khơng gian có ý định làm mát ln ln có hại tỷ lệ lưu lượng thể tích tăng lên mà khơng có bù lại hiệu ứng làm lạnh 7|Page Kích thước đường ống chất tải lạnh Trong việc xác định kích thước đường ống chất tải lạnh Các cân nhắc chi phí giúp tiết kiệm kích cỡ đường ống Tuy nhiên , áp suất hút dòng nước xả làm cho máy nén hoặt động làm tăng sử dụng điện Áp suất dòng chảy q mức gây môi chất lỏng di chuyển nhanh Dẫn đến khả xả van bị lỗi Hệ thống làm lạnh thiết kế cho tổn thất áp suất ma sát không vượt áp suất chênh lệch tương ứng với thay đổi tương ứng độ bão hòa nhiệt độ sơi Các biện pháp để xác định áp lực giảm thay đổi định nhiệt độ bão hòa Xem xét áp lực thả Áp suất giảm đường ống vận chuyển môi chất làm lạnh làm giảm hiệu hệ thống Việc xác định kích cỡ phải dựa việc giảm thiểu chi phí hiệu tối đa Bảng cho thấy tác động gần áp suất môi chất lạnh giảm xuống hệ thống R-22 hoạt động nhiệt độ bay bão hòa 5’C với nhiệt độ ngưng tụ bão hòa 40’C Tính tốn giảm áp xác định bao gồm tổn thất áp suất bình thường liên quan tới thay đổi nhiệt độ bão hòa mơi chất lạnh Thơng thường, hệ thống làm lạnh có kích cỡ cho tổn thất áp suất từ 1K trở xuống phân dòng xả , hút, chất lỏng Tại dòng chất lỏng Áp suất khơng nên lớn đến mức gây hình thành khí dòng chất lỏng , áp suất lỏng khơng đủ thiết bị cấp liệu lỏng , Các hệ thống thường thiết kế cho áp lực dòng chất lỏng từ ma sát nằm khoảng 0.5-1K nhiệt độ bão hòa Xem bảng đến để biết thông tin định cỡ đường Lỏng lạnh phương pháp để vượt qua áp suất đường ống lỏng để đảm bảo chất lỏng thiết bị mở rộng thiết bị bay Nếu lạnh không đủ, flashing xảy đường ống làm giảm hiệu hệ thống Áp suất ma sát giọt dòng chất lỏng gây phụ kiện từ van điện từ , máy sấy lọc van tay , đường ống phụ kiện thực tế đầu thu thiết bị cấp môi chất lạnh thiết bị bay Các ống dẫn dòng lỏng ngồn gây tổn thất áp lực thêm vào mát tổng thể dòng chất lỏng Mất gây ống dẫn xấp xỉ 11.3kPa/ mét Của thang máy lỏng Tổng tổn thất tổng tất thiệt hại ma sát cộng với áp lực giảm từ dòng chất lỏng 8|Page Ví dụ Minh họa cho trình xác định kính thược dòng chảy lỏng kiểm tra tồn u cầu q lạnh Ví dụ Một hệ thống làm lạnh R-22 dụng ống đồng chạy thiết bị bay 5o C ngưng tụ 40’ C Công suất 14KW dòng có chiều dài 50m với chiều cao 6m Xác định kích thước đường dây tổng số yêu cầu lạnh Các hệ thống làm lạnh dòng chất lỏng máy bay bên bình ngưng máy thu có lợi từ áp suất gây trọng lượng lỏng chịu tổn thất ma sát lớn mà không cần flashing Bất kể việc định tuyến đường lỏng flash sảy ra, hiệu tổng thể bị giảm Hệ thống bị trục trặc Vận tốc chất lỏng để lại bình chữa đầy giới hạn chiều cao lỏng điểm mà đường chất lỏng rời khỏi tàu.cho dù chất lỏng bề mặt hạ thấp hay không Vì chất lỏng tàu có vận tốc thấp khơng , vận tốc V dòng chất lỏng V2= 2gh h chiều cao chất lỏng bình Áp suất khơng khí tăng lên tốc độ khí khơng chảy theo hướng Kết dòng khí dòng chảy chất lỏng qua đường ống , hạn chế tốc độ dòng chảy chất lỏng 1.3 Bảng 3: Hút, xả, đường ống dẫn lỏng tính theo cơng st kw mơi chat R22 Note: 1.năng suât tính theo kw Đenta p độ chênh áp suât Đen ta t độ chênh nhiệt độ bảo hõa 2.công suât đường dây nhiệt độ bão hòa chiều dài tương đương 3.nhiệt độ bão hòa đenta t tính theo cơng suât chiều dài tương đương Các giá trị dựa nhiệt độ ngưng tụ 40 ° C công suât tạo lên yếu tố sau cho nhiệt độ ngưng tụ khác a, kích thước đề nghị khi sinh phải cho ống dẫn nược ngưng đến bình ngưng khơng hạn chế lưu lượng nước ngưng nước làm mát bình ngưng nhận nhiệt độ từ mơi trường xung quanh có nhiệt độ cao nhiệt độ ngưng tụ chất làm lạnh 9|Page b, Độ chênh áp suất đenta p, lạnh hạ nhiệt cách đáng kể đường dây ngắn đường dây nhỏ sử dụng ,ứng dụng lạnh đường dây dài cần đường dây lớn 1.4 Nếu yếu tố khơng xem xét, dẫn đến kết tăng chi phí vận hành mức máy thu ngập nước ngưng tụ vỏ ống Khơng có liệu cụ thể có sẵn để xác kích thước đường để lại tàu Nếu chiều cao chất lỏng vena contracta tạo vận tốc mong muốn, chất lỏng rời tàu với tốc độ dự kiến Do đó, mực nước tàu rơi xuống đường kính ống đáy tàu, từ đường lỏng rẽ ra, công suất dây chuyền cho R-22 mức 6,4 g / s kilowatt hệ thống làm lạnh xấp xỉ sau: Tồn dòng chất lỏng lớn kết nối để lại Sau vena hợp đồng vận tốc khoảng 40% Nếu đường tiếp tục d từ máy thu, giá trị h tăng lên Đối với công suất 700 kw với R-22, đường từ máy thu phải khoảng 79 mm Sau giảm 1300 mm, giảm xuống đến 54 mm thỏa đáng Dây hút Các đường hút quan trọng dòng chất lỏng dòng xả từ quan điểm thiết kế xây dựng Các ống dẫn dầu phải có kích thước để giảm áp suất tối thiểu tải đầy, (2) dầu trở lại từ thiết bị bay đến máy nén điều kiện tải tối thiểu, (3) ngăn dầu rút nước từ thiết bị bay hoạt động thành máy nhàn rỗi Áp suất giảm đường ống hút làm giảm công suất hệ thống ép máy ép nén hoạt động áp suất hút thấp để trì nhiệt độ bốc mong muốn cuộn dây Đường hút thường có kích thước để có áp lực giảm từ ma sát không lớn tương đương với khoảng K thay đổi nhiệt độ bão hòa Xem Bảng đến 15 để biết thơng tin kích cỡ đường hút Ở nhiệt độ hút thấp ° C, áp suất giảm tương đương với thay đổi nhiệt độ định giảm Ví dụ nhiệt độ -40 ° C hút với R-22, giảm áp suất K thay đổi nhiệt độ khoảng 4,9 kPa Do đó, đường ống nhiệt độ thấp phải định cỡ để giảm áp suất thấp phải nhiệt độ tương đương với tổn thất nhiệt độ tương đương, với mát thiết bị, phải chấp nhận Đối với giọt áp lực thấp, hút khí nóng cần phải có kích cỡ thích hợp để đảm bảo dầu tràn lên riser để dầu luôn quay trở lại máy nén nơi cần phải giảm kích thước ống để cung cấp đủ độ khí để kéo dầu lên trục đứng tải phần, áp lực giảm lớn áp đặt tải đầy Những điều thường bù đắp cách oversize dòng ngang chạy xuống compo nents Đường xả Áp suất mát đường ống dẫn khí nóng làm tăng cơng suất máy nén 10 | P a g e Ta có buồng bảo quản đơng ta chọn 12 dàn * Tính kiểm tra: Cơng suất lạnh hai giàn: 3x14 = 42 kW > 32,1 kW => Thỏa mãn Thiệt bị phụ a) Tính chọn tháp giải nhiệt Nhiêt thải ngưng tụ toàn kho lạnh là: Qk = 398 kW = 342447 kCal/h Lưu lượng nước làm mát: Vn = , m3/s Trong đó: Qk – Tải nhiệt thiết bị ngưng tụ, kW C – Nhiệt dung riêng nước làm mát, C = 4,186 kJ/kg.K p – Khối lượng riêng nước, p = 1000 kg/m3 69 | P a g e Δtw – Độ tăng nhiệt độ tháp giải nhiệt, Δtw = tw2 - tw1 = 37 - 32 = K Vậy: Vn = = 0,019( m3/s) = 69.3 ( m3/h) = 1155 l/min Mặt khác ta có: Nhiệt độ trung bình tháng mùa hè Hà Nội là: t = 37,8 oC  = 53,4 % Từ thông số ( t ,  ) tra tư = 29 oC Mặt khác: Nhiệt độ nước vào bình ngưng chọn: tw1 = 32 oC Nhiệt độ nước khỏi bình ngưng chọn: tw2 = 37oC Nhiệt độ ngưng tụ : tk = 42 oC Ta có: Δt1 = tw2 - tw1 = 37 – 32 = Δt2 = tw1 - tư = 32 – 29 = Dựa vào thông số Qk Vn, ta chọn tháp giải nhiệt hãng Liang Chi Model LCB-50 có thơng số kỹ thuật sau: Bảng 5.2: Thông số tháp giải nhiệt 70 | P a g e 71 | P a g e b) Bình tách dầu R22 mơi chất hòa tan dầu nên cần sử dụng bình tách dầu Bình tách dầu dùng để tách dầu khỏi môi chất để khơng vào thiết bị trao đổi nhiệt bay ngưng tụ Từ máy nén dầu bị theo môi chất dạng bụi dầu, nhiệt độ 80 đến 150oC dầu bị hóa phần (từ đến 30%) Bình tách dầu làm việc theo nhiều nguyên lý thay đổi hướng tốc độ chuyển động, nhờ khối lượng riêng bụi dầu môi chất khác nhau, làm mát để ngưng tụ dầu… Việc chọn bình tách dầu vào đường ống đẩy môi chất khỏi máy nén Với tốc độ lưu lượng đầu đẩy máy nén sử dụng mơi chất R22 tốc độ nằm khoảng – 15 m/s * Với buồng kết đơng Đường kính ống đẩy mơi chất khỏi máy nén cao áp : d = = = 0,027 m * Với Buồng bảo quản lạnh Đường kính ống đẩy mơi chất khỏi máy nén : d = = = 0,027 m * Với Buồng bảo quản đơng Đường kính ống đẩy mơi chất khỏi máy nén cao áp : d = = = 0,031 m Ta chọn bình tách dầu Model YF-40 c) Chọn van tiết lưu * Với buồng kết đơng: 72 | P a g e Ta có:  Qo = 93 kW  Nhiệt độ sôi môi chất: t0 = -40oC  Nhiệt độ ngưng tụ môi chất: tk = 42 oC  Δql = Δqn = 25oC Sử dụng phần mềm chọn van tiết lưu Danfoss, ta chọn van tiết lưu phù hợp REG 15-A angle Thông số kỹ thuật phụ lục 73 | P a g e Với buồng kết đông, sơ đồ hệ thống ta dùng van tiết lưu nhiệt Dựa vào số liệu tính tốn ta chọn van tiết lưu nhiệt TE 20 - * Với buồng bảo quản lạnh: Ta có: 74 | P a g e  Qo = 40.25 kW  Nhiệt độ sôi môi chất: t0 = -10oC  Nhiệt độ ngưng tụ môi chất: tk = 42 oC  Δql = Δqn = oC Sử dụng phần mềm chọn van tiết lưu Danfoss, ta chọn van tiết lưu phù hợp REG 15-A angle 75 | P a g e * Với buồng bảo quản đơng: Ta có:  Qo = 160.5 kW  Nhiệt độ sôi môi chất: t0 = -25oC  Nhiệt độ ngưng tụ môi chất: tk = 42 oC  Δql = Δqn = oC Sử dụng phần mềm chọn van tiết lưu Danfoss, ta chọn van tiết lưu phù hợp REG 15-A angle 76 | P a g e d) Bình chứa dầu Bình chứa dầu dung để gom dầu từ bình tách dầu, từ bầu dầu thiết bị bình chứa cao áp, bình chứa tuần hồn bình trung gian… Dầu xả bình chênh lệch áp suất áp suất bình hút giảm xuống khi mở van đường nối với ống hút Khi xả dầu ngồi áp suất bình 77 | P a g e phép cao áp suất chút Áp suất cho phép cao bình 1,8MPa ,nhiệt độ từ -40 ÷ 150 C Cấu tạo: Theo bảng 8-20 tài liệu [1] ta chọn bình chưa dầu sau : Bảng 5.3: Thơng số bình chứa dầu lựa chọn được: Kích thước mm Bình chứa dầu DxS B H 300 CM 325x9 765 1270 thể tích bình khối lượng m3 kg 0.07 92 e) Bình trung gian Bình trung gian sử dụng máy lạnh hai nhiều cấp Bình trung gian để làm mát mơi chất sau nén cấp áp thấp để lạnh lỏng môi chất trước vào van tiết lưu cách bay phần lỏng áp suất nhiệt độ trung gian Ưu điểm bình trung gian có ống xoắn dầu máy nén cấp thấp không vào tuyến lỏng để vào thiết bị bay hơi, tạo lớp bẩn bề mặt thiết bị bay phía mơi chất Bình trung gian chọn theo đường kính ống hút máy nén cấp cao * Buồng kết đơng Đường kính ống hút vào máy nén cao áp : d = = = 0,06 m 78 | P a g e Theo bảng 8-19 tài liệu [1 ], ta chọn bình sau : Bảng 5.4: Thơng số bình trung gian lựa chọn Kích thước mm Bình trung gian 60ПC3 DxS 600 x D 150 H 2800 Diện tích bề mặt thể tích khối ống bình , m3 lượng kg soắn, m2 4,3 0,67 570 f) Bình chứa cao áp Bình chứa cao áp vừa dùng để chứa mơi chất lỏng sau bình ngưng ,vừa dự trữ lỏng để cấp ổn định liên tục cho dàn bay hơi,vừa để giải phóng bề mặt trao đổi nhiệt bình ngưng Hệ thống khơng dùng bơm cấp môi chất nên cấp lỏng từ xuống Sức chứa bình chứa cao áp tính theo cơng thức : VCA = 0,6 1,2.VBH = 0,72.VBH Trong : VCA – Thể tích bình chứa cao áp VBH – Tổng thể tích hệ thống bay 1,2 – hệ số an tồn a Tính với buồng bảo quản đơng: Theo tính tốn phần thiết bị bay ta tích chứa R22 dàn bay phòng 0,08 m3 Theo cơng thức ta có: VCA = 0,72.Vd = 0,72.0,08 = 0,06 m3 b Tính với cho buồng bảo quản lạnh : Theo tính tốn phần thiết bị bay ta tích chứa R22 dàn bay phòng 0,03 m3 Theo cơng thức ta có: VCA = 0,72.Vd = 0,72.0,03 = 0.026 m3 c Tính với buồng kết đơng kết đơng : Theo tính tốn phần thiết bị bay ta tích chứa R22 dàn bay phòng là: 0,113 m3 79 | P a g e Theo công thức ta có: VCA = 0,72.Vd = 0,72.0,113 = 0,08 m3 Theo bảng 8-17: ta chọn bình chứa cao áp nằm ngang ΣVCA = VCABQD + VCABQL + VCABKD = 0.026 + 0,08 + 0,06 = 0,166 m3 Chọn bình chứa cao áp cho hệ thống kho lạnh với thơng số bảng sau: Bảng 5.5: Thơng số bình chứa cao áp kho lạnh: Loại bình 0,4PB Kích thước,mm DxS L 426 x 10 3620 H 570 Dung tích, m3 0,4 Khối lượng, kg 410 g) Các thiết bị khác Van chiều: theo quy định an toàn máy lạnh phải lắp vam chiều đường đẩy máy nén ,ngồi lắp van chiều chung cho toàn hệ thống trước thiết bị ngưng tụ Van an toàn: khác van chiều chỗ hiệu áp suất đầu vào đầu phải đạt số định van mở ,van an tồn bố trí thiết bị có áp suất cao chứa nhiều môi chất lỏng thiết bị ngưng tụ , bình chứa … để đề phòng áp suất vượt mức quy định Áp kế : dùng để đo áp suất môi chất đường ống ,thiết bị áp kế lắp đường hútvà đường đẩy máy nén ,trên bình ngưng bình chứa Van điện từ: dùng để điều chỉnh tự động thay cho van tiết lưu tay 80 | P a g e CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN VÀ CHỌN ĐƯỜNG ỐNG Để tính tốn đường kính ống dẫn, theo tài liệu [1], ta áp dụng cơng thức: di = , m (6.1) Trong đó: di – Đường kính ống dẫn; V – Lưu lượng thể tích, m3/s; w – Tốc độ dòng chảy ống, m/s Dựa theo bảng 10-1 tài liệu [1], ta chọn vận tốc dòng chảy sau: Bảng 6.1: Tốc độ dòng chảy theo trường hợp Đường hút máy lạnh nén 10 Đường đẩy máy lạnh nén 10 Đường dẫn lỏng máy lạnh nén 0.5 81 | P a g e Bảng 6.2: Đường kính ống kết nối theo tính tốn máy lạnh nén Tên buồng Loại máy Loại ống nén Buồng kết đông Ống hút HA Ống đẩy HA Ống hút CA Ống đẩy CA Ống dẫn lỏng Buồng bảo quản đông cấp cấp (bảo quản lạnh đông) cấp (bảo quản lạnh) Lưu lượng khối lượng (kg/s) Thể tích riêng (m3/kg) Lưu lượng thể tích (m3/s) Tốc độ dòng chảy ống (m/s) Đường kính ống tính toán (m) 0,49 0,231 0,11319 10 0,12 0,49 0,07 0,0343 10 0,066 0,6 0,06 0,036 10 0,067 0,6 0,01 0,006 10 0,027 0,6 0,01 0,006 0,5 0,12 Ống hút 0,774 0,11 0,085 10 0,1 Ống đẩy 0,774 0,01 0,00774 10 0,031 Ống hút 0,606 0,06 0,036 10 0,067 0,606 0,01 0,006 10 0,02 0,716 0,014 0,01 0,5 0,15 Ốngs đẩy Ống dẫn lỏng Theo bảng 10-2 tài liệu [1] bảng 6.2 trên, ta chọn đường kính ống sau 82 | P a g e Bảng 6.3: Đường kính ống kết nối máy lạnh nén Tên buồng Buồng kết đông Buồng bảo quản đông Loại máy nén cấp cấp cấp Loại ống Đường kính ống danh nghĩa (mm) Đường kính ngồi (mm) Đường kính (mm) Chiều dày vách ống (mm) Khối lượng 1m ống (kg) Ống hút HA Ống đẩy HA Ống hút CA Ống đẩy CA Ống dẫn lỏng Ống hút Ống đẩy Ống hút Ống đẩy Ống dẫn lỏng 125 70 70 32 133 76 76 38 125 69 69 33,5 3,5 3,5 2,25 12,73 6,26 6,26 1,98 125 133 125 12,73 125 32 70 25 133 38 76 32 125 33,5 69 27,5 2,25 3,5 5,95 12,73 1,98 6,26 1,65 20 22 18 2,53 0,986 TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Đức Lợi Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh Nhà xuất Khoa Học Kĩ Thuật Hà Nội năm 2011 Đồ án thiết kế kho lạnh trang luanvan.net Nguyễn Đức Lợi Máy thiết bị lạnh Nhà xuất giáo dục Việt Nam Hà Nội năm 2014 83 | P a g e ... minh hoạ việc sử dụng Bảng 19 xác định kích cỡ tối đa cho dầu đạt yêu cầu vận chuyển đến tải tối thiểu phần Ví dụ Xác định kích thước hút tối đa vận chuyển dầu tải tối thiểu, sử dụng môi chât... dịch chuyển tối đa Với tỷ lệ thấp này, áp suất đầu hut giảm thiết kế cho dầu trở lại tải tối thiểu Khi nhiều máy nén sử dụng, nhiều máy đóng xuống khác tiếp tục hoạt động, tỷ lệ tối đa tới nhỏ nhât... làm lạnh làm giảm hiệu hệ thống Việc xác định kích cỡ phải dựa việc giảm thiểu chi phí hiệu tối đa Bảng cho thấy tác động gần áp suất môi chất lạnh giảm xuống hệ thống R-22 hoạt động nhiệt độ