Thiết kế trạm trộn bê tông dạng bậc (bản vẽ autocad)

76 50 0
  • Loading ...
1/76 trang

Thông tin tài liệu

Ngày đăng: 28/09/2019, 20:38

CHƯƠNG1. LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ TRẠM TRỘN CHƯƠNG 2. TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH CỦA TRẠM TRỘN CHƯƠNG 3. TÍNH TOÁN CHỌN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH CỦA TRẠM CHƯƠNG 4. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÁY TRỘN CHƯƠNG 5. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ SILÔ CHƯƠNG 6. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÁY CÂN CỐT LIỆUBẢN VẼ AUTOCAD THIẾT KẾ TRẠM TRỘN DẠNG BẬC 1 CHƯƠNG1 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ TRẠM TRỘN 1.1 Giới thiệu chung bê tông Bê tông loại đá nhân tạo hình thành từ hỗn hợp gồm: Chất kết dính vơ ( ximăng, thạch cao, vôi ), với cốt liệu (sỏi, cát, đá, ), nước trải qua trình đơng kết tự nhiên hay nhân tạo Ngồi thành phần kể q trình sản xuất bê tơng người ta đưa thêm vào bê tông chất phụ gia vô hữu để tăng cường số tính chất bê tơng đảm bảo u cầu sử dụng Các chất phụ gia lựa chọn theo tỉ lệ thích hợp Trong hỗn hợp bê tơng, ximăng, phụ gia nước thành phần chúng tác dụng với tạo thành hồ kết dính Cốt liệu( cát, đá, sỏi, xỉ ) liên kết với tạo thành khung chịu lực bêtông Cấp phối cốt liệu lựa chọn cách hợp lý để hỗn hợp bêtơng ý Hồ kết dính có nhiệm vụ bao bọc hạt cốt liệu lấp đầy lỗ rỗng hạt cốt liệu đồng thời hồ kết dính đóng vai trò chất nhờn giúp cho hỗn hợp bê tơng có độ dẻo Sau đơng kết hồ kết dính có khả đông kết hạt cốt liệu với tạo thành đá nhân tạo bêtông Bêtông loại vật liệu sử dụng rộng rãi ngành: Xây dựng dân dụng, giao thơng, thuỷ lợi, bêtơng có ưu điểm sau: - Cường độ chịu nén tương đối cao - Vật liệu sản xuất dễ khai thác sử dụng địa phương - Khả linh hoạt cao atọ thành dạng khác tính chất khác - Bêtơng kết hợp với cốt thép tạo vật liệu có khả chịu lực cao Các nhược điểm bêtông: - khối lượng riêng  = 2000 2500 (kg/m3) - cách âm cách nhiệt - khả chống ăn mòn yếu 1.2 Phân loại bê tơng Hiện có nhiều loại bê tơng ứng với loại cơng trình có loại bê tơng tương ứng Vì bêtơng phân loại theo loại sau: -Theo dạng cốt liệu phân ra: Bêtông cốt liệu đặc, cốt liệu rỗng, bêtôngcốt liệu đặc biệt( chống phóng xạ , chịu nhiệt, chịu axít) -Theo khối lượng thể tích phân ra: + Bêtơng đặc biệt nặng (  > 2500kg/m3), dùng cho kết cấu đặc biệt + Bêtông nặng  = 2200 2500(kg/m3), chế tạo từ đá sỏi bình thường, dùng cho kết cấu chịu lực + Bêtông tương đối nặng  = 1800 2200(kg/m3), dùng chủ yếu cho kết cấu chịu lực + Bêtông nhẹ  = 500 1800 (kg/m3), gồm có bêtơng cốt liệu rỗng, bêtơng tổ ong (bêtong khí bêtông bọt) chế tạo từ hỗn hợp chất kết dính, nước cấu tử silíc nghiền mịn chất tạo rỗng + Bêtông đặc biệt nhẹ loại bêtông tổ ong bêtơng cốt liệu rỗng có  < 500(kh/m3) - Theo công dụng bêtông phân ra: + Bêtơng thường, kết cấu bêtong cốt thép(móng, cột, dầm ) + Bêtông thuỷ thuỷ công, dùng để xây đập, phủ lớp mái kênh + Bêtông dùng cho mặt đường sân bay lát vỉa hè + Bêtông dùng cho kết cấu bao che + Bêtông công dụng đặc biệt bêtơng chịu nhiệt, chịu axít chống phóng xạ + Bêtơng trang trí Trạm trộn bêtơng ngày phải đáp ứng nhu cầu khách hàng về: Mác bêtơng, thành phần cấp phối bêtơng, Do để tính chọn thiết bị định lượng cho trạm trộn bêtông cần phải xác định khối lượng tối đa thành phần cốt liệu cho 1m3 bêtông Theo kinh nghiệm thực tế định khối lượng tối đa thành phần phối liệu cho m3 hỗn hợp bêtông sau: - Khối lượng đá dăm(  = 1800kg/m3) mdmax= 1500kg; Vdmax= 0.83m3 - Khối lượng cát(  = 1600kg/m3) mcmax= 1000kg/m3; Vcmax= 0.62m3 - Khối lượng nước (  = 1000kg/m3) mnmax= 400 kg/m3; Vnmax= 0.4m3 - Khối lượng ximăng PC – 30 (  = 1400kg/m3) mxmax= 700kg/m3; Vxmax= 0.5m3 1.3 Lựa chọn phương án thiết kế trạm trộn bêtông 1.3.1 Khái niệm chung trạm trộn bêtông Trạm trộn bêtông dùng để sản sản xuất hỗn hợp bêtông(dạng khô ướt) để cung cấp cho phân xưởng tạo hình cho cơng trình xây dựng bản, trạm trộn bêtông thường gồm ba phận chính: Kho chứa nguyên liệu cát, đá, ,các thiết bị định lượng máy trộn bêtông Giữa phận có thiết bị nâng- vận chuyển phễu chứa trung gian 1.3.2 Phân loại trạm trộn bêtơng a) Theo phương pháp bố trí thiết bị trạm trộn - Trạm trộn bêtông dạng tháp Tất phối liệu vận chuyển lần lên cao nhờ thiết bị nâng vận chuyển (băng tải, gàu tải, vít tải, máy bơm ximăng ) Trên đường rơi tự chúng quy trình cơng nghệ tiến hành( định lượng, nạp vào máy trộn, nhào trộn nhả vào thiết bị vận chuyển hỗn hợp bêtơng) + Ưu điểm trạm trộn có thời gian chu kỳ làm việc nhỏ nhất, bố trí nhiều máy trộn tầng, tự động hoá, tiện lợi suất cao( Q  240m3/h) + Nhược điểm trạm trộn cồng kềnh, bunke chứa phối liệu khơ phải có sức dự trữ đảm bảo cho trạm trộn làm việc vòng hai giờ, vốn đầu tư ban đầu lớn khó khăn việc rời chuyển - Trạm trộn bêtông dạng bậc Các thiết bị công tác bố trí theo khối chức độc lập mặt riêng liên hoàn thiết bị nâng- vận chuyển, bunke chứa định lượng bunke tập kết phối liệu khô định lượng Khối nhào trộn gồm thiết bị định lượng chất lỏng( nước phụ gia), máy trộn bêtông phễu nạp hỗn hợp bêtông cho cho thiết bị vận chuyển + Ưu điểm trạm trộn là: vốn đầu tư ban đầu không cao, tháo lắp di chuyển dễ dàng, gọn nhẹ suất tương đối cao, Q  120m3/h 10 q - Ap lực gió lớn điều kiện làm việc Vùng áp lực gió tính tốn vùng IV bảng 5.1 trang 234 TL [5], q = 155(N/m) Vì chiều cao Silơ 11,8m nên để thuận tiện tính tốn ta chọn hệ số kể đến tăng áp lực gió n1 = n2 = 1,1 c1,c2 – hệ số cản khí động học, với kết cấu ống hộp c1 = c2 = 1,1  - hệ số động lực học kể đến đặc tính sung động tải trọng gió  =1 2,5  0,34 Diện tích phần kết cấu vỏ Silơ A1 = 2,5.6 + 1,9 = 17,698(m2) Với kết cấu cột đỡ Silô: A2 = 0,2.5,5 + 2.0,08.0,7 = 1,212(m2) Đường kính cột đỡ Silô D = 0,2m, với thép chữ L dài 0,7m rộng 0,08m Thay số liêụ vào ta có : Wg1= 155.1,1.1,1 1.17,698 = 3319,3( N) Wg2= 155.1,1.1,1.1.1,212 = 227,31(N) b Xác định trọng tâm Silô Z2 G2 Z1 ZC G1 Gc Hình 5.5 Sơ đồ xác định trọng tâm ximăng Silô 62 Gọi trọng tâm Silô Zc xác định sau: Trước hết : G2.Z2 = G21.Z21 + G22.Z22 + G23.Z23 = 2G21.Z11 + G23.Z23, Với Z21 trọng tâm phần tam giác phễu Silô, Z23 trọng tâm phần chữ nhật phễu: 2 Z21 = H2 = 1,9 = 1,26(m), Z23 = H2 = 0,95(m) G21=G22 = xm (V -  D 2.H ) 2   G23 = xm  D22.H2, G1 = G21 + G22 + G23 = V2 xm Thay số ta có : G2 = V2 xm = D12  ( + D22 + D1.D2 )H xm = +0,34.2,5/4+0,342/4).1,9.1,4 = 4,5(T) 3,14.0,342 G23 = 1,4 .1,9 = 0,241(T) 1 G21 = (G1 – G13) = (4,5 – 0,241) = 2,1295(T), Thay vào ta có: 2.G21.Z 21  G23.Z 23 2.2,1295.1,26  0,241.0.95 G2 4,5 Z2 = = = 1,243(m) Z1 = H1/2 + H2 = + 1,9 =4,9(m) G1 = V1 xm  D12 3,14.2,52 = 1,4 H1 = 1,4 = 41,2125(T) Gc = G1 + G2 = 41,2125 + 4,5= 45,7125(T) Mà: Zc.Gc = Z1.G1 + Z2.G2 , G1.Z1  G2 Z 41,2125.4,9  4,5.1,241  GC 45,7125 Zc = = 4,54(m) Vậy trọng tâm cách đáy 4,54(m) 63 3,14(2,52/4 - Xác định nội lực Mômen uốn chân cột tải trọng gió gây có giá trị : M = Wg1.HG1 + 4.Wg2.HG2 (5.14) H1  H 5,5  HG1 = 5,5 – H2 + = 5,5 – 1,9 + = 9,35(m) 5,5 HG2 = = 2,75(m) Suy ra: M = 3319,3.9,35 + 4.227,31.2,75 = 28535,8(N.m) Mỗi cột chịu mômen uốn là: M Mc = = 28535,8 = 7134(N.m) Cột đỡ Silô chịu đồng thời nén uốn , với đường kính bao ngồi Dc = 20(cm), đường kính dt = 17,6(cm) Y X Hình 5.6 Tiết diện cột đỡ Silơ Đặc trưng hình học tiết diện cột đỡ: F =  (102 – 8,82) = 70,84(cm2) Mômen chống uốn cột: 64  DC3 d [1  ( t ) ] 16 DC WX = = 628,5(cm3) 5.3.2 Kiểm tra cột a Kiểm tra bền cột Kiểm tra bền cột theo công thức:  MX MY N = F + J X x + J Y y (5.15) Trong đó: N- Lực nén Silơ cột GC N= = 45,71 = 11,43 (T) Mơ men qn tính tiết diện trục quán tính x y  JX = JY = Ip = 32 (Dc4 – dt4) = 6284,8(cm4) MX, My mơmen uốn tải trọng gió trục x y Coi trục y phương với hướng gió trục x vng góc với hướng gió nên My = 0, Mx =71340(dN.cm) Chọn vật liệu thép BCT3 có R = 2150(dN/cm2)  M X 11430 71340 MX N N = F + J X x = F + W X = 70,84 + 628,5 = 280(dN/cm2) Vậy   R Thoả mãn điều kiện bền b Kiểm tra ổn định cột Kiểm tra ổn định cột theo công thức : N F   R  (5.16) 65  - Hệ số phụ thuộc vào độ mảnh cường độ tính tốn  thép Độ mảnh tính theo cơng thức: l0 imin Trong đó: l0 – chiều dài tính tốn liên kết với ngàm l0 =  l = 2.5,5 = 11(m) = 1100(cm) imin – bán kính quán tính nhỏ tiết diện cột imin =  l0 imin J F = 6284,8 70,84 = 9,42(cm) 1100 = 9,42 =116,8 Tra bảng 13-1 trang 262 TL[6] ta hệ số  = 0,47 11430 N Từ (5.16) ta có: F = 70,84 = 170 (dN/cm2) 0,47.2150.1 =1011(dN/cm2) Vậy cột cho đảm bảo điều kiện ổn định CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ MÁY CÂN CỐT LIỆU 6.1 Giới thiệu máy cân cốt liệu a) Lựa chọn phươg án định lượng cốt liệu Trong chọn phương án định lượng cốt liệu khung cân Cụm gầu skíp nằm hai đường ray liên kết hàn với khung cân Khung cân tỳ lên ba đầu cân điện tử loại ngàm công xôn (hình 6.1) Ba đầu cân đặt lệch 120 mặt phẳng chứa đầu cân 66 Đ ừơng dâ y cáp tín hiệu Hỡnh 6.1 Đầu cân loại ngàm b)Nguyên lý hoạt động cân Máy cân cốt liệu hoạt động theo nguyên tăc cộng dồn Trạm trộn bêtông dạng bậc làm việc chu kỳ với suất 45m /h ta phải chọn loại đầu cân điện tử dạng ngàm côngxôn cách bố trí khung cân đầu cân ( hình 6.2) Với loại đầu cân đáp ứng yêu cầu độ xác định lượng  1% thời gian chu kỳ định lượng (đối với cốt liệu T =  10s; ximăng nước T  25s) 67 250 250 N N P1 240 30 164 0 P1 N 130 P2 1000 P2 260 Hình 6.2 Sơ đồ tải trọng tác dụng lên khung cân Trong sơ đồ trên: N – phản lực đầu cân, có giá trị N = 831(kG) P - tải trọng hai bánh xe trước gầu, P = 748(kG) P - trọng hai bánh xe sau gầu, P = 500(kG) Khung cân bắt bulông đai ốc lên đầu cân, đầu cân ngàm vào khung sàn trạm trộn hai bulông đai ốc Các trạm trộn bêtông dạng bậc làm việc chu kỳ đại làm việc với suất cao Q  120 m /h nhờ ứng dụng công nghệ thông tin đại trang bị thiết bị định lượng làm việc chu kỳ có đầu cân điện tử loại cảm ứng lực siêu nhạy đảm bảo độ xác cao( 0,5%) nhờ cấu bù sai số máy tính cơng nghiệp hiên đại Khối lượng thành phần cốt liệu đá 1, đá 2, cát người điều khiển mặc định trước từ bàn điều khiển theo công thức định sẵn Khi người điều khiển định xả đá theo cửa xả thiết bị định 68 lượng cốt liệu bắt đầu làm việc Bộ phận cảm biến khối lượng liên tục báo tín hiệu trọng lượng hình điện tử Khi xả đủ lượng đá tự động chuyển sang cửa xả tiếp tục xả cát Khối lượng đá1, đá cát cộng dồn lại hiển thị hình 6.2 Tính tốn khung cân Các loại cốt liệu xả vào gầu tải Ba đầu cân chịu tải trọng phần có tổng khối lượng là: G = Gcl + Ggàu + Gkc Với: G c l – Trọng lượng cốt liệu, G c l = 1932(kG) G g u – Trọng lượng gàu, G g u = 315(kG) G k h – Trọng lượng khung, G k h = 247(kG) Ba đầu cân đặt lệch 120 đầu cân chịu lực G/3 = 831(kG) Trong sơ đồ ( Hình 6.2) liên kết bulơng đai ốc khung cân với sàn coi liên kết loại hai Với tải trọng sơ đồ sử dụng chương trình tính tốn kết cấu SHAP 2000 ta có kết chuyển vị, nội lực chọn vật liệu sau: - Các 1, 2, 3, 4, 5, 7, vật liệu chế tạo thép CT3 có hình dạng tiết diện chữ U, kích thước mặt cắt ( hình 6.3) 140 8,1 4,9 58 69 Hình 6.3 - Thanh vật liệu chế tạo thép CT3 có kích thước ( hình 6.4) 100 4,5 40 Hình 6.4 - Các sàn lại hai đoạn ray chọn thép CT3 làm vật liệu chế tạo thép hình chữ L ( hình 6.5) 75 80 80 75 b) a) Hình 6.5: a)Mặt cắt sàn b) Mặt cắt ray 70 SAP2000 v7.42 File: TUAN N-m Units PAGE 5/24/04 21:07:17 HUCE J O I NT R EACTI O N S JOINT LOAD F1 F2 F3 M1 M2 M3 TT -1.1446 0.0000 831.5000 0.0000 0.0000 0.0000 25 TT 0.5723 -1.7413 830.7500 0.0000 0.0000 0.0000 29 TT 0.5723 1.7413 830.7500 0.0000 0.0000 0.0000 SAP2000 v7.42 File: TUAN N-m Units PAGE 5/24/04 21:17:33 HUCE J O I N T D I S PLAC E M E N T S JOINT LOAD U1 U2 U3 R1 R2 R3 TT 1.383E-03 6.072E-06 -2.370E-03 -9.955E-04 -8.427E-04 -2.815E06 TT 3.726E-06 3.089E-06 -3.628E-06 -2.350E-03 2.508E-03 -1.772E-03 TT 2.815E-06 1.383E-03 -6.072E-06 -2.370E-03 9.955E-04 -8.427E-04 71 TT -3.726E-06 3.089E-06 3.628E-06 -2.350E-03 -2.508E-03 -1.772E-03 TT -2.846E-06 1.390E-03 TT 0.0000 0.0000 TT 2.846E-06 1.390E-03 TT 0.0000 0.0000 TT 0.0000 0.0000 2.688E-04 -1.942E-06 -1.978E-03 0.0000 2.892E-04 2.492E-06 -9.481E-04 0.0000 2.688E-04 1.942E-06 -1.978E-03 0.0000 0.0000 2.892E-04 -2.492E-06 -9.481E-04 0.0000 0.0000 -1.772E-03 0.0000 25 TT 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -5.037E-04 -1.099E-03 29 TT 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 5.037E-04 -1.099E-03 SAP2000 v7.42 File: TUAN N-m Units PAGE 5/24/04 21:07:17 HUCE J O I NT R EACTI O N S JOINT LOAD F1 F2 F3 M1 M2 M3 TT -1.1446 0.0000 9352.5000 0.0000 0.0000 0.0000 25 TT 0.5723 -1.7413 7793.7500 0.0000 0.0000 0.0000 29 TT 0.5723 1.7413 7793.7500 0.0000 0.0000 0.0000 SAP2000 v7.42 File: TUAN N-m Units PAGE 5/24/04 21:17:47 72 HUCE F RAM E E LE ME NT F O RC ES FRAME LOAD LOC P V2 V3 T M2 M3 TT 0.00 6178.22 694.54 -923.61 1.181E-02 -94.37 1251.85 5.0E-01 6178.22 694.54 -923.61 1.181E-02 367.44 904.58 1.00 6178.22 694.54 -923.61 1.181E-02 829.25 557.32 TT 0.00 6178.22 -694.54 -923.61 -1.181E-02 -94.37 5.0E-01 6178.22 -694.54 -923.61 -1.181E-02 -1251.85 367.44 -904.58 1.00 6178.22 -694.54 -923.61 -1.181E-02 829.25 -557.32 TT 0.00 6291.78 -694.54 -3.394E-01 4.757E-03 2.953E-01 5.0E-01 6291.78 -694.54 -3.394E-01 4.757E-03 4.650E-01 1.00 6291.78 -694.54 -3.394E-01 4.757E-03 6.347E-01 0.00 6291.78 694.54 -3.394E-01 -4.757E-03 2.953E-01 5.0E-01 6291.78 694.54 -3.394E-01 -4.757E-03 4.650E-01 1.00 6291.78 694.54 -3.394E-01 -4.757E-03 6.347E-01 -1349.52 -1002.25 -654.98 TT 1349.52 1002.25 654.98 TT 0.00 6.1E-01 1.22 1.82 2.43 -1.07 -1.07 -1.07 -1.07 -1.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 TT 73 0.00 -1.823E-02 0.00 -1.823E-02 0.00 -1.823E-02 0.00 -1.823E-02 0.00 -1.823E-02 -2.00 -2.00 -2.00 -2.00 -2.00 0.00 694.54 -6178.22 -3.200E-01 -4.785E-01 -2.773E-01 -1251.85 4.3E-01 694.54 56.78 -3.200E-01 -4.785E-01 -1.397E-01 8.6E-01 694.54 56.78 -3.200E-01 -4.785E-01 -2.064E-03 1.29 694.54 56.78 -3.200E-01 -4.785E-01 1.355E-01 1.72 694.54 6291.78 -3.200E-01 -4.785E-01 2.732E-01 345.23 320.81 296.40 -1349.52 10 TT 0.00 -6.595E-01 6.1E-01 -6.595E-01 1.22 -6.595E-01 1.82 -6.595E-01 2.43 -6.595E-01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.684E-01 1.832E-01 0.00 2.684E-01 1.832E-01 0.00 2.684E-01 1.832E-01 0.00 2.684E-01 1.832E-01 0.00 2.684E-01 1.832E-01 11 TT 0.00 694.54 -6291.78 3.200E-01 4.785E-01 2.732E-01 1.355E-01 -1349.52 4.3E-01 694.54 -56.78 3.200E-01 4.785E-01 8.6E-01 694.54 -56.78 3.200E-01 4.785E-01 -2.064E-03 1.29 694.54 -56.78 3.200E-01 4.785E-01 -1.397E-01 1.72 694.54 6178.22 3.200E-01 4.785E-01 -2.773E-01 296.40 320.81 345.23 -1251.85 12 TT 0.00 6.1E-01 1.22 1.82 2.43 -923.29 -923.29 -923.29 -923.29 -923.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.655E-01 0.00 -2.655E-01 0.00 -2.655E-01 0.00 -2.655E-01 0.00 -2.655E-01 93.89 93.89 93.89 93.89 93.89 13 TT 0.00 923.28 -4676.25 5.723E-01 0.00 2.611E-02 -831.88 3.0E-01 923.28 -4676.25 5.723E-01 0.00 -1.477E-01 588.53 74 6.1E-01 923.28 -4676.25 5.723E-01 0.00 -3.216E-01 9.1E-01 923.28 -4676.25 5.723E-01 0.00 -4.954E-01 2008.94 3429.35 1.22 923.28 -4676.25 5.723E-01 0.00 -6.692E-01 4849.77 14 TT 0.00 923.28 4676.25 -5.723E-01 0.00 -6.692E-01 4849.77 3.0E-01 923.28 4676.25 -5.723E-01 0.00 -4.954E-01 3429.35 6.1E-01 923.28 4676.25 -5.723E-01 0.00 -3.216E-01 9.1E-01 923.28 4676.25 -5.723E-01 0.00 -1.477E-01 2008.94 588.53 1.22 923.28 4676.25 -5.723E-01 0.00 2.611E-02 -831.88 37 TT 0.00 -694.54 6291.78 8.6E-02 -694.54 6291.78 1.7E-01 -694.54 6291.78 2.6E-01 -694.54 6291.78 3.4E-01 -694.54 6291.78 1.41 1.41 1.41 1.41 1.41 2.63 4.713E-01 1509.39 2.63 3.501E-01 968.30 2.63 2.289E-01 427.21 2.63 1.077E-01 -113.89 2.63 -1.347E-02 -654.98 1.41 1.41 1.41 1.41 1.41 -2.63 4.713E-01 -1509.39 -2.63 3.501E-01 -968.30 -2.63 2.289E-01 -427.21 -2.63 1.077E-01 113.89 -2.63 -1.347E-02 654.98 42 TT 0.00 -694.54 -6291.78 8.6E-02 -694.54 -6291.78 1.7E-01 -694.54 -6291.78 2.6E-01 -694.54 -6291.78 3.4E-01 -694.54 -6291.78 43 TT 0.00 -693.97 -1501.97 -3.321E-01 2.63 1.431E-02 -557.32 3.4E-01 -693.97 -1501.97 -3.321E-01 2.63 1.286E-01 -40.64 6.9E-01 -693.97 -1501.97 -3.321E-01 2.63 2.428E-01 476.04 1.03 1.38 -693.97 -693.97 -1501.97 -3.321E-01 -1501.97 -3.321E-01 2.63 3.570E-01 2.63 4.713E-01 992.72 1509.39 44 TT 0.00 -693.97 1501.97 -3.321E-01 3.4E-01 -693.97 1501.97 -3.321E-01 75 -2.63 1.431E-02 557.32 -2.63 1.286E-01 40.64 6.9E-01 -693.97 1501.97 -3.321E-01 -2.63 2.428E-01 -476.04 1.03 1.38 -693.97 -693.97 1501.97 -3.321E-01 1501.97 -3.321E-01 76 -2.63 3.570E-01 -992.72 -2.63 4.713E-01 -1509.39 ... tiêu thụ hỗn hợp b tông mà lựa chọn phưong án thiết kế trạm trộn b tông cho phù hợp đại Phương án thiết kế trạm trộn lựa chọn theo trạm trộn đặc trưng phổ biến a) Trạm trộn b tông dạng tháp làm... án thiết kế trạm trộn bêtơng Trạm trộn bêtơng phải có khả sản xuất bêtơng hỗn hợp (dạng khơ dạng ướt) có nhiều mác b tông với thành phần cấp phối khác với thời gian điều chỉnh nhỏ Trạm trộn b tông. .. Vxmax= 0.5m3 1.3 Lựa chọn phương án thiết kế trạm trộn b tông 1.3.1 Khái niệm chung trạm trộn b tông Trạm trộn b tông dùng để sản sản xuất hỗn hợp b tông( dạng khô ướt) để cung cấp cho phân xưởng
- Xem thêm -

Xem thêm: Thiết kế trạm trộn bê tông dạng bậc (bản vẽ autocad), Thiết kế trạm trộn bê tông dạng bậc (bản vẽ autocad), LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ TRẠM TRỘN, Khối lượng cát vàng dùng cho 20 mẻ, Silô chứa ximăng có nhiệm vụ cung cấp ximăng cho bộ phận định lượng thông qua vít tải, đồng thời là kho trung gian trong quá trình vận chuyển ximăng từ kho chứa đến vị trí trộn., + = + = 0,3169 < 1, Hình 5.4 Sơ đồ tải trọng gió tác dụng lên Silô, Hình 5.6 Tiết diện cột đỡ Silô, CHƯƠNG 6. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÁY CÂN CỐT LIỆU

Từ khóa liên quan

Gợi ý tài liệu liên quan cho bạn