ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S CHƯƠNG I : ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH.VÀ TÌNH HÌNH ĐỊA CHẤT THỦY VĂN NƠI THI CÔNG I.1.KHÁI QUÁT VỀ CÔNG TRÌNH : I.1.1.Khí tượng Công trình thuộc khu vực đông nam - vùng nhiệt đới gió mùa, nên khí hậu chia làm mùa rõ rệt: mùa mưa từ tháng đến tháng 10, mùa khô từ tháng 11 đến tháng năm sau Nhiệt độ trung bình hàng năm vào khoảng 26°C – 27°C; Khí hậu biến động, có thiên tai khí hậu (không gặp thời tiết lạnh hay nóng, trường hợp mưa lớn, bão bão có bão nhỏ, ngắn…) I.1.2.Nắng : Sau khu vực miền Nam Trung Bộ khu vực tuyến qua nơi có số nắng cao thứ hai Việt Nam Trung bình hàng ngày có khoảng nắng, tháng có số nắng cao tháng với trung bình ngày thấp tháng với trung bình ngày I.1.3.Mưa Khu vực tuyến qua nằm vùng mưa XVIII Phân bố mưa năm tập trung vào thời kỳ từ tháng V đến tháng XI - thời kỳ thònh hành gió mùa Tây Nam Tổng lượng mưa thời kỳnày chiếm khoảng 85% tổng lượng mưa năm Ngược lại, thời kỳ từ tháng 12 đến tháng năm sau thời kỳ thònh hành gió Đông – Đông Bắc, lượng mưa tương đối ít, chiếm 15% tổng lượng mưa năm Phân bố mưa có biến động lớn từ năm qua năm khác, lượng mưa Lượng mưa năm mưa nhiều gấp lần lượng mưa năm mưa SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S I.1.4.Chế độ ẩm Biến trình độ ẩm năm tương ứng với biến trình mưa, thời kỳ mưa nhiều độ ẩm lớn vào thời kỳ mùa khô độ ẩm nhỏ Tổng lượng bốc trung bình năm lên tới gần 1700 mm Biến trình năm lượng bốc trung bình ngược với biến trình năm độ ẩm không khí Hàng năm, tháng III tháng có lượng bốc lớn tới 215 mm tháng X tháng có lượng bốc nhỏ khoảng 100 mm I.1.5.Gió Trên đòa hình phẳng vùng đồng bằng, gió đổi chiều rõ rệt theo mùa có hướng thònh hành phù hợp với hướng gió mùa toàn khu vực Vào mùa đông, hướng gió thònh hành Đông Bắc vào Mùa hạ, hướng gió thònh hành Tây Nam Tây, hướng chiếm ưu tuyệt đối mùa gió mùa mùa hạ Dựa vào biểu đồ hoa gió ta xác đònh hướng gió mùa (để xác định điểm đặt vật liệu cho cơng trình) I.1.6.Nhiệt độ Đặc điểm bật chế độ nhiệt khu vực có nhiệt độ cao không thay đổi năm Nhiệt độ trung bình năm đạt tới 27°C Biến trình năm nhiệt độ có dạng xích đạo với hai cực đại ứng với thời gian mặt trời qua thiên đỉnh hai cực tiểu vào thời gian độ cao mặt trời nhỏ Qua tháng nhiệt độ biến thiên Chênh lệch nhiệt độ trung bình tháng nóng tháng lạnh vào khoảng – 4°C Dao động ngày đêm nhiệt độ mạnh với biên độ dao động ngày đêm vào khoảng đến 8°C I.1.7.Nước Kết phân tích mẫu nước sông khu vực cầu đánh sau: Tên nước : Bicacbônát clorua kali natri manhê canxi; SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S Nước có tính chất : ăn mòn lớn nên ta phải có biện pháp bảo vệ công trình I.1.8.Thủy văn Đây sông cấp V nên tần suất dao động nhỏ.thuyền bè nhỏ qua lại đủ điều kiện cho trôi I.2.QUY MÔ, TIÊU CHUẨN KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH I.2.1.Quy mô công trình Cầu BTCT vónh cửu I.2.2.Tiêu chuẩn kỹ thuật Áp dụng hệ thống khung tiêu chuẩn Bộ GTVT phê duyệt Quyết đònh số 2529/QĐ-BGTVT ngày 14/8/2007 việc xây dựng công trình I.2.3.Tải trọng Hoạt tải thiết kế HL93+3(kN) theo Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272 - 05 I.2.4.Tónh không thông thuyền Sông (25x3.5)m cấp V nên tónh không thông thuyền I.2.5.Khổ cầu Hiện thiết kế có quy mô mặt cắt ngang sau : Chiều rộng phần xe chạy : 2x3.500 = 7.00 (m) Phần bồ hành : 2x1 = 2.00 (m) Lan can : 2x0.25 = 0.50 (m) Dải an toàn : 2x0.25 = 0.50 (m) Tổng cộng : = 10.00(m) I.3.GIẢI PHÁP THIẾT KẾ I.3.1.Vò trí cầu Vò trí cầu xác đònh tim tuyến tim dòng chảy sông Tim tuyến vuông góc với tim dòng chảy I.3.2.Sơ đồ cầu chiều dài cầu Sơ đồ kết cấu nhòp sau : x33(m) Chiều dài cầu L=165(m) tính đến mép sau tường ngực mố SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S I.3.3.Mố trụ cầu: Mố cầu ta chọn mố nặng chữ U Trụ ta chọn trụ đặc thân hẹp I.4.KẾT CẤU NHỊP: I.4.1.Dầm chủ Dầm BTCT DƯL 40MPa căng sau tiết diện chữ “I”, với độ nhòp 33(m), chiều cao dầm 1.20(m), khoảng cách tim dầm (m) I.4.2.Mặt cầu - Mặt cầu cấu tạo từ lớp : + Bản mặt cầu BTCT 30Mpa đổ chỗ hệ ván khuôn để lại BTCT 30Mpa chiều dày 200mm + Lớp mui luyện tạo dốc 2% chiều dày trung bình 40mm + Trên mặt cầu phủ lớp phòng nước dày 4mm; + Lớp bê tông ASPHALT dày 60mm I.4.3.Lan can Gồm phần: : Gờ lan can BTCT 30MPa : Thép khung + Kích thước hình học sau SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S I.4.4.Hệ thống thoát nước mặt cầu + Các cửa thu nước mặt cầu bố trí dọc theo bó vỉa cách khoảng ~ 10(m) xả trực tiếp thông qua ống nhựa Φ100(mm) I.4.5.Khe co giãn + Khe co giãn cao su rộng 50mm I.5.KẾT CẤU PHẦN DƯỚI I.5.1.Kết cấu mố Gồm có mố - Kết cấu mố dạng tường chắn BTCT 30Mpa đổ chỗ; - Mỗi mố gồm 24 cọc BTCT 40Mpa tiết diện 35x35cm, chiều dài cọc 36m(chưa bao gồm phần đập đầu cọc phần cọc ngàm vào bệ) - Tim bệ mố theo phương ngang cầu đặt vuông góc với tim dọc cầu; - Sau mố đặt độ dài 5m BTCT 30MPa suốt chiều rộng phần xe chạy - Mái taluy tứ nón phạm vi 15m đường đầu cầu gia cố đá hộc xây vữa 10Mpa, chân khay taluy đá hộc xây vữa 10Mpa; - Vật liệu đắp tứ nón đầu mố loại với vật liệu đắp đường I.5.2.Kết cấu trụ Cầu gồm trụ - Kết cấu trụ dạng đặc thân hẹp(hay hình ova) BTCT 30Mpa đổ chỗ - Móng trụ gồm cọc BTCT 30Mpa tiết diện 35x35cm, chiều dài cäc với trụ 36m(chưa bao gồm phần đập đầu cọc phần cọc ngàm vào bệ) Hệ móng: cọc đóng BTCT đúc sẵn 40 MPa, kích thước mặt cắt cọc 35x35cm Chiều dài cọc quy định vẽ định thức có kết thi cơng cọc thử SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S CHƯƠNG II : ĐÁNH GIÁ SƠ BỘ NGUỒN CUNG CẤP NGUYÊN VẬT LIỆU MẶT BẰNG BỐ TRÍ VẬT LIỆU XÂY DỰNG – MÁY MÓC THI CÔNG II.1.CHUẨN BỊ VẬT LIỆU VÀ NGUỒN CUNG CẤP VẬT LIỆU: Tiếp nhận hồ sơ thiết kế kết cấu,thiết kế thi công,dự toán công trình Cụ thể hóa nguồn cung cấp vật tư,kết cấu đúc sẵn Mở tài khoản ngân hàng,ký kết hợp đồng Xây dự láng trại,tổ chức đời sống cho công nhân công trình Làm đường công trình đường vào công trình Tổ chức kho bãi tập kết nguyên liệu,cấu kiện đúc sẵn Lắp ráp thiết bò giới kết cấu,đà giáo phụ tạm Giải phóng mặt thi công lân can SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S Chuẩn bò sẵn số lượng cần thiết vật liệu xây dựng cấu kiện lắp gép đủ để khởi công công trình thời gian Xây dựng hệ thống điện nước.thông tin chiếu sáng… v.v Làm cầu tạm.cầu chống phục vụ thi công II.1.1.nguồn cung câp nguyên vật liệu: công trình say dựng cách sở sản xuất không xa.Đường vận chuyển tương đối thuận lợi cho việc vận chuyển vật lean giới vật liệu dễ sản xuất khai thác.đảm bảo yêu cầu kỹ thuật II.1.2.Vận chuyển vật liệu: Cốt thép vận chuyển tới công trình dạng cuộn,thanh phải đảm bảo chất lượng không bò hen gỉ Kho vật liệu thép không cách xa 100m Thép hình thiết kế theo chủng loại,thiết kế riêng Khi bốc xếp ý không quăng, cẩu nặng cần có biện pháp bảo vệ,chống cong vênh bảo vệ sơn chống gỉ Xi măng vận chuyển tới công trường oto.kho xi măng đảm bảo điều kiện chống ẩm,chữa nhiều loại xi măng khác tiện lợi cho việc vận chuyển II.2.CHUẨN BỊ MẶT BẰNG VÀ VẬT LIỆU: Để san ủi mặt thi công sử dụng máy san,máy ỉu kết hợp với công nhân.Mặt cần phải phẳng đử rộng để bố trí máy móc thi công phương tiện vận chuyển,ở mép bở sông chuẩn bò bean bãi.Cẩu xếp cho phao vận chuyển vò trí thi công Vật liệu tập kết kho bãi tai công trường.có thể dùng phương tiện thô sơ để vận chuyển vật liệu tới bãi thi công (nếu cần) SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S II.3.MÁY MÓC THI CÔNG: Đơn vò thi công phải đảm bảo máy móc đầy đủ cho trình thi công thiếu thuê từ công ty khác nhằm đảm bảo tiến độ thi công.Bao gồm máy sau (Máy đóng cọc.Máy đào,Cần trục,Cẩu lắp……)và thiết bò lao lắp thi công móng trụ cầu.nhân công có tay nghề cao II.4.NHÂN LỰC VÀ TÌNH HÌNH ĐỊA PHƯƠNG: Đơn vò thi công có độ ngũ cán kỹ thuật cao có lực kinh nghiệm.nhiệt tình công tác.Bên cạch đội ngũ công nhân lành nghề với số lượng đông đảo nên đảm bảo tiến độ thi công chất lượng kỹ thuật công trình theo thời gian quy đònh Việc thi công đơn vò trợ giúp công ty.và ủng hộ đòa phương.Dân cư khu vực ổn đònh tham gia bảo vệ tài sản trật tự an ninh xung quanh công trình cao CHƯƠNG III : SỐ LIỆU VÀ TRÌNH TỰ THI CÔNG III.1.SỐ LIỆU ĐẦU VÀO VÀ TRÌNH TỰ THI CÔNG: III.1.1.PHƯƠNG PHÁP VÀ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Phương pháp thi công cẩu lắp Số nhòp : nhòp Thông số móng 24 cọc đóng 35x35 (cm) Chiều dày cọc nằm đất tinh từ đáy bệ L=36m Số lớp đòa chất thiết kế trụ sông Thông số đòa chất gồm có lớp đòa chất sau: + Lớp : cát hạt vừa dày 5.5m, γ = 1.73 T/m3 , ϕ =220 Từ ta tra ε =0.75 trạng thái cát hạt trung SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S + Lớp : đất sét pha cát dẻo vừa dày 7.5m, γ = 1.82 T/m3 , ϕ =100 Từ ta tra ε =0.91,C=0.148(kg/cm2) (0.5< Il ≤ 0.75) trạng thái sét + Lớp : đất sét chặt, γ = 1.89 T/m3 , ϕ =7.50 Từ ta tra ε =0.77,C=0.486(kg/cm2)(0.25< Il ≤ 0.5) trạng thái đất dẻo cứng III.1.2.THÔNG SỐ MÓNG VÀ MỰC NƯỚC THI CÔNG: III.1.2.1.Kích thước móng: Móng 24 cọc ta bố trí sau theo chiều rộng (song song với nhòp cầu) ta chọn cọc.theo chiều dài (vuông góc với kết cấu nhòp cầu) ta chon cọc Khoảng cách từ tim – tới – tim không nhỏ 750mm hay 2.5D chiều rộng cọc (chọn giá trò lớn) kích thước cọc 35x35cm nên 2.5D = 2.5x0.35= 0.875m => Vậy ta chọn khoảng cách từ tim – tới – tim 1.2m Khoảng cách tư tim cọc tới tới mép bê tông móng lớn 225mm => Vậy ta chọn khoảng cách từ tim – tới – mép bê tông móng sau: + Theo chiều dài ta chọn từ tim – tới – mép 400mm + Theo chiều rộng ta chọn từ tim – tới – mép 450mm Đỉnh cọc thiết kế ngàm vào bệ móng 300mm => Vậy ta chọn khoảng cách khoảng cách cọc ngàm vào bệ 500mm Chiều dày bệ móng 1.5m Kích thước móng biểu thò hình sau: SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S III.1.2.2.Kích thước trụ: Dựa vao kích thước móng ta xác định kích thước móng dựa theo thơng số sau a ≥ 0.5 => chon a = 1.5m Chiều rộng(a) chiều dài(b) bệ  b ≥ 0.5 => chon b = 1.0m => Kích thước trụ sau (1.5x6)m III.1.2.3.Chon mực nước thi cồng khổ thông thuyền chiều dài nhòp,khổ cầu Thông số mực nước : + Mực nước cao (MNCN = +5.5m.) tính từ mặt đất sau sói + Mực nước thi công ta chọn (MNTC=MNTT =+4m) tính từ mặt đất sau sói + Mực nước thấp (MNTN = +2.5m) tính từ mặt đất sau sói Khổ thông thuyền : + Sông cấp V nên khổ thông thuyền (25x3.5)m Chiều dài nhịp: + Dầm chữ I , chiều dài nhòp 33m + Chiều dài toàn cầu (5x33=165)m SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S I THÉ P GÓ C LX75X75X5 THÉ P BẢ N DÀ Y 4mm III III V.2.2.3.2.Tính toán ván khuôn: Dựng máy trộn bê tong dung tích 1m3 có suất N=10,64 (m3/h) Diện tích mặt cắt ngang thân trụ : F =10,28 m Chiều cao bê tông là: h= N 10, 64 = = 1, 04m F 10, 28 Xác đònh chiều cao bê tông 4.5 là: H = 4.5h = 4,68(m) Xác đònh áp lực bê tông tươi: ⇒ Pmax = 1,3.(200 + 2500.0,7) = 2535 (kG/m2 SVTH :THAÙI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 46 THÉ P GÓ C LX75X75X5 THÉ P BẢ N DÀ Y 4mm ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S Ap lực trung bình bê tông lên ván khuôn: Pqđ = Fal 0,5 × ( 200 + 2535 ) × 0, + 2535 × ( 4, 68 − 0, ) = = 2360,37 KG / m H 4, 68 ( γR 4,12 m R q ) Pmax Pt =f (x) Tính toán ván khuôn số I: Ta có: H=4,5.h0 = 4,68 (m) > l = 0,5 (m) H - R = 4,68-0,7=3,98 (m) >l = 0,5 (m) - Thép ván khuôn tính kê bốn cạnh ngàm cứng mơmen uốn lớn nhịp xác định theo cơng thức: Mmax = α.Pqđ.b2 Trong đó: + α: hệ số phụ thuộc vào tỷ số a/b Có a/b = 50/50 = => tra bảng 2.1/62 sách THI CƠNG CẦU BÊTƠNG CỐT THÉP Ta có: α = 0,0513 ⇒ Mmax = 0,0513x2360,37x0,52 = 30,27 (kG.m) SVTH :THAÙI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 47 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S Mômen kháng uốn 1m bề rộng thép bản: Wx = 100.0,4 = 2,667(cm ) Kiểm tra cường độ thép bản: σ max = M max ≤ Ru Wx Trong : + Ru: cường độ tính tốn thép chịu uốn, Ru = 2100(kG/cm2) σ max = 30, 27.102 = 1134,98( kG / cm ) < Ru = 1900( kG / cm ) 2, 667 => Vậy điều kiện cường độ thép thoả mãn - Kiểm tra độ võng thép bản: f =β× Pqđ × b E.δ ≤[ f ]= l (đối với mặt bên) 250 Trong đó: + Pqđ1 : áp lực quy đổi khơng tính lực xung kích Pqđ = Fal1 H Pmax = γ R = 2500.0,7 = 1750 (Kg/m2) 1  1  Fal1 =  × R + ( H R ) ữì Pmax =  × 0, + ( 4, 68 − 0, ) ữì1750 = 7577.5 ( kG / m ) 2  2  H R (xem hình bên) P*m ax => Pqd = Fal1 7577,5 = = 1619,12 Kg / m H 4, 68 ( ) SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 48 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S + β hệ số phụ thuộc tỷ soá a/b = 0,5/0,5 = 1=> β = 0,0138 + b =50cm =0,5m +δ = 0,4cm chiều dày thép + E môđuyl đàn hồi ván thép E = 2,1.106(kG/cm2) 0,161912 × 50 × 0, 0138 = 0,104cm => f = 2,1×106 × 0, 43 [f] = l 50 = = 0,2cm 250 250 Có: f = 0,104cm < [f] = 0,2cm => Vậy điều kiện độ võng nhịp thép đảm bảo V.2.2.3.3.Kiểm toán khả chiệu lực thép sàn: Đối với thép sương ngang thép sườn đứng: Các thép sườn ngang xem dầm liên tục kê gối thép sườn đứng Thép sường ngang chiệu áp lực bê tông lớn chiều dài thép.Vì momen uốn tiết diện (trên 1m bề rộng) xác đònh theo công thức sau: Mttmax = 0,1.P1qđ a Trong đó: + a : Khoảng cách gữi thép sườn đứng a=0,5m + P1qđ: Áp lực bêtơng phân bố thép sườn ngang Ta có H = 4.68m > 1m nên : ( P1qd = Pqd × ω = 2360,37 ×1× 0,5 = 1180,185 Kg / m ) Momen lớn nhòp là: tt M max = 0,1× Pqd1 × a = 0,1× 1180,85 × 0,52 = 29,5 ( Kg m ) SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 49 GVHD: Th.S 50 50/2 THÉ P GÓ C L75x75x5 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU Ptt 50 50 50 150 Biểu đồ ngang sườn dầm : Chọn thép sườn ngang loại thép góc L75x75x5 có thông số sau đây: + F = 7,39cm2 + Jx = 39,5cm4 + ix = 2,31cm + Wx = 17,1cm3 + Z = 2.02cm Kiểm tra điều kiện cường độ: σ max= M max ≤ Ru Wx + Ru: cường độ tính tốn thép chịu uốn: Ru = 2100(kG/cm2) => σ max = 2950 = 172,52(kG / cm ) < R u = 2100( kG / cm ) 17,1 Vậy điều kiện cường độ thép sườn ngang thỏa mãn Kiểm tra độ võng thép sườn ngang: f =β× P1qđ × b E ×δ ≤[ f ]= l 250 Pqd = Pqd × ω = 1619,12 ×1× 0,5 = 809,56 ( Kg / m ) SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 50 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU => = f = GVHD: Th.S 0, 085906 × 504 × 0, 0138 l 50 = 0, 028cm < [ f ] = = = 0, 2cm 0,5 × 2,1.10 250 250 => Vậy điều kiện cường độ thép sườn ngang thỏa mãn: V.2.2.3.4.Kiểm tra sức chiệu lục căng: Thanh căng bố trí vò trí giao sương đứng sườn ngang (Bố trí theo hình hoa mai) Diện tích chiệu áp lực ngang bê tông tươi lên căng: F = 2.a.l = x 0,5x0,5 = 0,5(m2) Lực kéo tác dụng lên căng: T = Pqđ.F = 2,36037x0,5 = 1,18(T) Chọn thang căng Ø10 có Fa = 0,785(cm2); Ro=1900(kG/cm2) 50 50 150 50 THẸP GỌC 75X75X5 50 50 50 50 200 Điều kiện bean căng: σ= T ≤ R0 = 1900(kG / cm ) Fa 1,18.103 = 1503, 2(kg / cm ) < R0 = 1900(kg / cm ) => σ = 0, 785 => Vaäy căng đủ khả chiệu lực Tính toán ván khuôn số III: SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 51 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S III THÉ P GÓ C LX75X75X5 THÉ P BẢ N DÀ Y 4mm Ta có: H=4,5.h0 = 4,68 (m) > l = 0,75 (m) H - R = 4,68-0,7=3,98 (m) >l = 0,75 (m) - Thép tính kê cạnh ngàm cứng có mơmen uốn lớn nhịp xác định theo cơng thức: Mmax = α.Pqđ.b2 Trong đó: + α: hệ số phụ thuộc vào tỷ số a/b Có a/b = 0,75/0,5 = 1,5 => tra bảng 2.1/62 sách THI CƠNG CẦU BÊTƠNG CỐT THÉP Ta có: α = 0,06472 ⇒ Mmax = 0,06472x2360,37x0,52 = 38.19 (kG.m) Mômen kháng uốn bề rộng thép bản: Wx = 75 × 0, 42 = 2, 0(cm3 ) Kiểm tra cường độ thép bản: σ max = M max ≤ Ru Wx Trong : + Ru: cường độ tính tốn thép chịu uốn, Ru = 2100(kG/cm2) SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 52 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU σ max = GVHD: Th.S 38,19 ×102 = 1909,5(kG / cm ) < Ru = 2100(kG / cm ) Trong đó: Ru = 2100 (KG/Cm2) : cường độ gíơi hạn thép => Vậy điều kiện cường độ thép thoả mãn - Kiểm tra độ võng thép bản: f =β× Pqd = Pqđ × b E.δ ≤[ f ]= l (đối với mặt bên) 250 Fal1 7577,5 = = 1619,12 Kg / m H 4,68 ( ) ( Pqd = Pqd × ω = 1619,12 × 0,5 × 0, 75 = 607.17 Kg / m ) + β hệ số phụ thuộc tỷ số a/b = 0,75/0,5 = 1,5=> β = 0,02486 + b =50cm =0,5m +δ = 0,4cm chiều dày thép + E modnl đàn hồi thép E = 2,1.106(kG/cm2) 0, 060717 × 504 × 0, 02486 = 0, 07cm => f = 2,1×106 × 0, 43 [ f]= l 75 = = 0,3cm 250 250 Có: f = 0,104cm < [f] = 0,2cm =>Vậy điều kiện độ võng thép sườn ngang thỏa mãn V.2.2.3.5.Kiểm tra khả thép sườn: chiệu lực Đối với thép sườn ngang Thép sườn ngang chiệu áp lực betong lớn chiều dài thép.Vì momen uốn tiết diện nó(trên 1m bề rộng) xác đònh công thức sau V.2.2.3.5.1 Mttmax = 0,1.P qđ a Trong đó: SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 53 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S + a :Khoảng cách thép sườn đúng, a = 0,75m + P1qđ : Ap lực bê tông phân bó thép sườn ngang Ta có H = 4,68m > 1m nên: ( Pqd = Pqd × ω = 2360,37 × 0, 75 × 0,5 = 885, Kg / m ) + Momen lớn nhòp: 50 50/2 tt M max = 0,1× 885, × 0, 752 = 49,8 ( Kg.m ) 870 BIỂU ĐỒ ÁP LỰC NGANG SƯỜN DẦM Vậy ta chọn loại ván khuôn hình bán nguyệt thép sàn ngang chiệu tác dùng lực dọc N lên vòng ván khuôn B =1,4m s s s s N =S = B/2 P max× H × (l − 0, 25 × H ) B 2360,37 × 4, 68 × (6 − 0, 25 × 4, 68) 1,5 × = = 6669,34 ( kG ) l ng suất pháp tác dụng lên thép là: σ max M tt max N = + WX F Chọn thép sườn ngang loại thép góc L75x75x5 có thông số sau đây: SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 54 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S + F = 7,39cm2 + Jx = 39,5cm4 + ix = 2,31cm + Z = 2,02 cm + Wx = 17,1cm3 σ max 38,19.102 6669,34 = + = 1125,82( kG / cm ) 17,1 7,39 σ max = 1125,82( kG / cm ) < Ru = 2100( kG / cm ) =>Vậy điều kiện độ võng thép sườn ngang thỏa mãn V.2.2.3.5.2 Kiểm tra độ võng: P tc l f = 127.E.J Trong đó: Ptc = Pmax a Pmax = Ptcmax= γ R = 2500.0,7 = 1750 KG/m2 ⇒ Ptc = 1750.0,5 = 875 kG/m=875 10-2kG/cm E = 2,1 106 KG/Cm2 , J = JX = 39,5 Cm4 , l = 0,75m = 0,75 102 Cm 875 ×10−2 ×0, 754 ×108 f = = 0, 026Cm 127 ×2,1×106 ×39, Mặt khác: [f]= l 0, 75.102 = = 0, 3cm 250 250 Ta thaáy f = 0,026cm< [ f ] = 0.3cm => Vậy thỏa mãn điều kiện độ võng: V.2.2.3.5.3 Kiểm tra thép sườn ngang: SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 55 F 0,87 m GVHD: Th.S 0,44m0,43m ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU 0,70m Chiều dài thép tính toán: L = 0,5+0,5 = 1m H - R = 4,68-0,7=3,98 (m) >l = 1(m) => Dùng Ptt để tính toán thép sườn ngang Thép sườn ngang xem dầm liên tục kê lên gối gối thép ngang Diện tích : F = 0,75x1=0,75(m2) Thép sườn ngang chiệu tải trọng Ptt = Pmax × a Trong đó: ⇒ Pmax = 1,3.(200 + 2500.0,7) = 2535 (kG/m2 Là áp lực ngang lớn bê tông tươi a=0,75m ( Ptt = Pmax × a = 2535 × 0, 754901, 25 kG / m ) Momen lớn thép sườn ngang: Ptt × l 1774,5 × 1, tt M max = = = 177, 45kG.m 10 10 Chọn thép sườn ngang loại thép góc L75x75x5 có thông số sau đây: + F = 7,39cm2 + Jx = 39,5cm4 + ix = 2,31cm + Wx = 17,1cm3 + z = 2.02 cm σ max = M tt max 177, 45.102 = = 1037, 72kG / cm WX 17,1 SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 56 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MAÄU GVHD: Th.S σ max = 1037, 72kG / cm < Ru= 2100 KG/Cm2 =>Vậy điều kiện thỏa mãn Tính toán giằng: 0,44m0,43m V.2.2.3.5.4 F 0,7 m 0,70 m Diện tích chiệu áp lực bê tông giằng: F = 1,5x0,5=0,75(m2) Lực kéo tác dụng lên giaèng T = F.Pmax = 0,75x2535 = 1901,25 (KG) Chọn giằng thép AI , Φ12 có Ra = 1900 KG/Cm2 , Fa = 1,131 Cm2 ng suất lớn tác dụng lên giằng T 1901.25 σ max = = = 1680,86kG / cm Fa 1,131 σ max = 1680,86kG / cm < Ra= 1900 KG/Cm2 =>Vậy điều kiện giằng thỏa mãn V.2.3.Thi công xà mũ: V.2.3.1.Chọn phương pháp thi cơng: Sau bê tông thân trụ đạt >70% cường độ ta tiến hành bước giống thân trụ Để làm giàn giáo cho phận thi công xà mũ ta chốt thép chữ I vào trụ(trong trình thi công) độ cao thiết kế thép chữ I ngàm chặt vào tru độ sâu khoảng 0.5m Các cưa thi công Lắp dựng hệ dàn công tác cho trình thi công Đánh bề mặt thân trụ lắp đặt ván khuôn,cốt thép xà mũ trụ Chuẩn bò vật liệu vật tư đá SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 57 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S Dùng máy trộn bê tông bãi trộn bê tông trộn xong vận chuyển tói vò trí thi công tiến hành bơm đổ ống vòi voi, Để kiểm tra chất lượng bê tông thùng trộn ta lấy kiểm tra độ sụt trước đổ bê tông Sau ngày bảo dưỡng tiến hành tháo ván khuôn V.2.3.2.Tính toán ván khuôn xà mũ: V.2.4.Biện pháp đổ bảo dưỡng bê tông móng thân trụ: V.2.4.1.Biện pháp đổ bê tông: Đối với bê tông bòt đáy sử dụng phương pháp vữa dâng Cốt liệu lớn (đá) đổ xuống ván khuôn trước,sau qua hệ thống ống dẫn chôn sẵn từ trước vữa xi măng cát bơm rout xuống tận đáy ván.Vữa đẩy nước chèn kín khe rỗng khối cốt liệu xắp xếp từ trước.Dưới áp lực đònh đầu vòi vữa xi măng lan tỏa hủ kín diện tích ván khuôn dâng cao dần theo thời gian vữa hóa cứng dần liên kết khối đá thành khối bê tông vững Sử dụng phương pháp vữa dâng để đổ móng trụ cầu: Đối với móng trụ ta chon phưng pháp đổ sau lắp dựng ván khuôn cốt thép xong ta đổ bê tông thông qua ống vời voi.ống có nhiệm vụ vận chuyển bê tông từ máy tới hố móng mà ta cần thi công Trộn bê tông đặt tai trạm trộn : Cấp phối (xi măng,cát đá) phải theo thiết kế – cấp phối nhà thầu xây dựng kiểm tra,thời gian phải đủ để vật liệu trộn SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 58 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S Trình tự đổi vật liệu vào máy trộn:trước hết đổ 1520% lượng nước,sau dó đỏ ximang cót liệu lúc,động thời đổ dần liên tục phần nưới Trong trình trộn để tránh bê tông bám dính vào cữ sau làm việc cần đổ vào thùng trộn cốt liệu lớn mẻ trộn quay máy trộn khoảng phút,sau cho cát xi măng vào trộn thời gian quy đònh Vận chuyển vật liệu: Bê tông đổ máy trộn trạm trộn vận chuyển oto tới nơi thi công đổ vào máy nhời vời voi vận chuyển tới đòa điểm cần đổ Đổ bê tông: Trước đổ bê tông:kiểm tra lại hình dáng kích thước khe hở ván khuôn.cốt thép sàn giáo.sàn tho tác.chuẩn bò ván gỗ làm sàn công tác Chiều cao rơi tự bê tông không 1.5m-2m để tránh phân tầng bê tông Khi đổ bê tông phải đổ trình tự đònh,đổ từ xa tới gần từ từ chố thấp trước đổ theo lớp xong lớp đầm lớp Ta sử dụng đầm dùi thi công chiều dày lớp bê tông tuân theo bảng 16TCNVN44523:1995 để phù hợp với bán kính đầm Bê tông phải đổ liên tục không ngừng tùi tiện Khi trời mưa phải che chắn ko để nước mưa rơi vào bê tông Đối với trụ ta chia làm lần đổ bê tông lầ đổ phân nửa Đầm bê tông: Đầm bê tông nhằm làm cho bê tông đặc bean ko suất lỗ rỗng bean không bò rỗ làm cho bê tông bám chặt vào cốt thép yêu cầu đầm phải đầm kỹ không bỏ sót bảo đảm thời gian,nếu không đủ thời gian bê tông không lèn chặt không bò rỗng lỗ ngược lại đầm lâu bê tông nháo đá sởi to lắng xuống vữa xi măng lên bê tông không đồng SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 59 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU NGUYỄN ĐÌNH MẬU GVHD: Th.S Đối với sàn dùng đầm bàn để đầm đầm mặt phải kéo tư từ dải chồng lên 5-10cm thời gian đầm chỗ khoảng 30-50s Đói với cột đầm dùng đầm dùi để đầm chiều sâu lớp bê tông đầm dùi khoảng 30-50cm khoảng cách di chuyển đầm dùi không 1.5 bán kính tác dụng đầm.thời gian đầm khoảng 20-40s ý đầm sai leach cốt thép V.2.4.2.Biện pháp bảo dưỡng bê tông: Bảo dưỡng bê tông phương pháp tưới nước: Bảo dưỡng bê tông tức tực công việc cung cấp nước đầy đủ cho trình thủy hóa xi măng – trình đông kết hóa cứng bê tông.trong điều kiện bình thường.ngay sau đổ trời nắng ta phải tiến hành che phủ bề mặt để tránh trường hợp trắng bề mặt bê tông ảnh hưởng tới cường độ nhiệt độ 15oC trở lên ngày đâu phải tưới nước thường xuyên để gữi ẩm khoảng tưới lần ban đêm lần ngày sau ngày tưới lần.tưới nước dùng cách phun không tưới trực tiếp lên bề mặt bê tông đông kết Nước dùng cho bảo dưỡng phải thỏa mãn yêu cầu kyx thuật nươc dùng trộn bê tông trình bảo dưỡng không để bê tông trắng mặt SVTH :THÁI MINH VƯƠNG - LỚP: 10CCD1 - MSSV:1006070 Trang 60 ... + 22,18 ( T / m ) 3  3  Tổng momen gây lật: ΣM lât = M 11 + M 12 + M + M + M + M + M 61 + M 62 ΣM lât = 16 + 21, 33 + ( 3t + 28, 2t +1 8, 27 ) + 3, + ( 0, 525t + 4, 94t + 3, 22 ) +2 0, 39 +. .. =  t + × 0, + ữì E4 = ( 0,5t + 4,35 ) × ( 1, 05t + 0, 74 ) = 0,525t + 4,94t + 3, 22 ( T / m ) 2  M = E5 × ( 0,5t + 4, ) = 3,17t × ( 0,5t + 4, ) = 1,59t + 14,9t ( T / m ) 2  M = h6 + ữì... + ( 1, 43t −13, 44t − 48, 68 ) + ( 0, 25t + 0, 728t − 9, 08t +1 6, 4 1) = 0, 25t + 5, 683t +1 0, 62t + 50, 42 Tổng momen giữ: ΣM lât = M + M + M + M 71 + M ΣM giu = 1, 33 + ( 1, 59t +1 4, 9t ) +