ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG BÊ TÔNG TÀI LIỆU CHO TRƯỚC I.ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU CÔNG TRÌNH -Công trình có kích thước hình vẽ Bê tông lót M100 dày 10cm, phận khác M200, vữa lót M75 dày 3cm Vật liệu dùng để xây dựng công trình có tính chất lý sau: Loại vật liệu Khối lượng riêng Độ ẩm W(%) (T/m3) Khối lượng đơn vò (T/m3) Đá dăm 3,1 1,35 Cát 2,6 1,55 Ximăng 2,7 1,65 YÊU CẦU A THUYẾT MINH Tính tóan khối lượng Phân đợt, phân khoảnh đổ bê tông, chọn cường độ đổ bê tông thiết kế Xác đònh cấp phối bê tông, dự trù vật liệu ximăng, cát , đá Tính số máy trộn, thiết kế trạm trộn Chọn phương án vận chuyển số lượng công cụ vận chuyển để vận chuyển cốt liệu vận chuyển vữa Bố trí đổ bê tông, kiểm tra điều kiện không phát sinh khe lạnh Thiết kế ván khuôn theo yêu cầu giao B BẢN VẼ -Một vẽ khổ A1 thể phân đợt, phân khoảnh đổ bê tông, thiết kế trạm trộn, bố trí đổ bê tông thiết kế ván khuôn theo yêu cầu giao CHƯƠNG I : TÍNH TOÁN KHỐI LƯNG CHƯƠNG II:PHÂN ĐT,PHÂN KHOẢNH ĐỔ BÊTÔNG, CHỌN CƯỜNG ĐỘ ĐỔ BÊTÔNG THIẾT KẾ I Mục đích : - Các cấu kiện bê tông công trình thủy lợi thường có diện tích thể tích lớn, kết cấu thường bố trí khe lún, khe co giãn, khe thi công v.v -Đồng thời, điều kiện thi công không cho phép thi công đổ lần xong, mà phải phân chia thành nhiều đợt, thi công thời gian dài Việc phân khoảnh đổ hợp lý tăng nhanh tốc độ thi công, đảm bảo chất lượng, tránh nứt nẻ, phát sinh khe lạnh trình thi công sử dụng - Khoảnh đổ lớn, công tác dựng lắp ván khuôn giảm, tốc độ đổ bêtông nhanh, tăng tính hoàn chỉnh, giảm lượng công tác xử lý khe thi công, dễ sinh khe lạnh tỏa nhiệt khó khăn Với khoảnh đổ nhỏ ngược lại - Việc phân khoảnh đổ, xác đònh kích thước đợt đổ phụ thuộc đặc điểm kết cấu công trình, suất trạm trộn, phương tiện vận chuyển, cấp phối bê tông, điều kiện thi công điều kiên khí hậu v.v nhân tố chủ yếu ảnh hưởng đến việc xác đònh kích thước khoảnh đổ II Phân khoảnh – phân đợt đổ bêtông: Căn vào kết cấu công trình, vào điều kiện thi công : máy móc, thiết bò mặt thi công, chiều cao kết cấu để chọn kích thước ván khuôn tiêu chuẩn đợt, khoảnh đổ bêtông phân sau : Đợt 1: Đổ bêtông lót thân cống Đợt 2: Đổ bêtông móng thân cống Đợt 3: Đổ bêtông lót sân tiêu Đợt 4: Đổ bêtông móng sân tiêu Đợt 5: Đổ bêtông móng tường cánh hạ lưu Đợt 6: Đổ bêtông móng tường cánh thượng lưu Đợt : Đổ bêtông tường bên trụ bin từ trình 10 đêùn cao trình 13 Đợt : Đổ bêtông tường cánh hạ lưu từ cao trình 9.5 đến cao 12.5 Đợt : Đổ bêtông tường cánh thượngï lưu từ cao trình 10 đến cao 12.5 Đợt 10 : Đổ bêtông tường bên trụ bin từ cao trình 13 đêùn cao trình 16 Đợt 11 : Đổ bêtông tường cánh hạ lưu từ cao trình 12.5 đến cao 15 Đợt 12 : Đổ bêtông tường cánh thượngï lưu từ cao trình 12.5 đến cao 15 Đợt 13 : Đổ bêtông tường ngực Đợt 14 : Đổ bêtông cầu công tác Đợt 15 : Đổ bêtông cầu giao thông - Công tác phân đợt, phân khoảnh đổ bêtông chọn cường độ bêtông thể cụ thể bảng Trong : +Thời gian ca tiếng KLuong vua N ca  Nca – suất ca máy trộn có dung tích 250 l , Nca xác đònh sau: -Năng suất kỹ thuật máy trộn tính công thức : 3.6 V f N mt  k tg (m /h) t1  t  t3 -Trong đó: V- dung tích máy trộn , =250 lít ktg- hệ số lợi dụng thời gian (0.9- 0.95) t1 – thời gian nạp vâït liẹâu, phễu di động =15s t2 – thời gian trộn =60s t3 – thời gian xả = 30s +soá ca = 3.6 250 0.67 x0.9 5.4(m /h) 15  60  25 -Năng suất sử dụng ( có tính thêm hệ số sử dụng thời gian kt) : Nsd = Nkt.kt = 5.4x 0.8 = 4.32 (m3/h)  Nca =Nsd = 4.32x7 = 30.24(m3/ca) - Căn vào kết tính toán cường độ đổ bêtông đợt bảng 4, ta vẽ biểu đồ biểu diển cường độ đổ bêtông nhö  N mt  5.18 m3/h 2.75 4.7 5.284.96 5.275.27 4.654.65 4.19 3.28 3.653.45 2.46 0 dot 10 15 sau : Từ biểu đồ cường độ thi công bêtông, ta chọn cường độ thi công bêtông thiết kế ứng với cường độ đổ bêtông lớn trình thi công : Qtk = QIX =5.28 (m3/h) CHƯƠNG III : XÁC ĐỊNH CẤP PHỐI BÊTÔNG I MỤC ĐÍCH VÀ YÊU CẦU Mục đích: Trước đúc bêtông cần thiết kế thnàh phần cấp phối bêtông nhằm mục đích : + Đảm bảo yêu cầu kỹ thuật đề ra; Cường độ, yêu cầu chống thấm, chống xâm thực + Đảm bảo yêu cầu thiết kế điều kiện thi công khó khăn dễ dàng kích thước phận công trình mỏng hay dày, cốt thép mau hay thưa, đầm tay hay đầm máy … + Thực tiết kiệm nguyên vật liệu, bảo đảm hạ giá thành công trình Yêu cầu vật liệu tính cấp phối: + Vật liệu chế tạo bêtong bao gồm xi măng, cát, đá, nước, phụ gia, thoã mãn điều 4.4 đến 4.6 QPTL D6-78 II.TÍNH TOÁN CẤP PHỐI BÊTÔNG II.1 Phương pháp tính: Tính cấp phối bêtông theo phương pháp thể tích tuyệt đối Nghóa là, coi phần thể tích cảu xi măng, cát, nước lấp đày thể tích lỗ rỗng đá, thể công thức sau (theo QPTL D6-78) Tính cho 1m3=1000lít C C C   N 1000lit Vb Vac  Vad  Vax  N 1000lit hay Vb   ac ad ax Trong đó: + Vb, Vac, Vad, Vax, N: Thể tích bêtông, cát, đá, xi măng, nước (lít) + C, D, X, N: Khối lượng cát, đá, xi măng, nước (lít) + ac , ad , ax : Khối lượng riêng cát, đá, xi măng (T/m3) 1.Tính cấp phối cho số hiệu bêtông: a Tính cho bêtông Mác 100: -Tra TCVN 53-98 bảng cấp phối cho m3 bêtông Mac ximăng Ximăng(kg) Cát(kg) Đá(kg) Nước(lít) PC30 303 553 1418 138 b Tính cho bêtông Mác 200: + Độ sụt bêtông: Tra bảng F18, QPTL – D6-78 trang 165 Đối với đầm bêtông náy chọn Sn=2~4 + Chọn đường kính lớn đá(Dmax): Theo điều 4.8, QPTL – D678 trang 115: - Theo chiều dày nhỏ cảu kết cấu: Với chiều dày nhỏ kết cấu 20cm: Dmax 20 6, 66cm 66mm - Theo khoảng cách hai cốt thép: Khoảng cách nhỏ cốt thép 20cm: Dmax 20 13cm 130mm - Theå dung tích máy trộn; Giả sử dùng máy trộn lớn 0,5m3: Dmax 150mm Kết luận: Vậy, để thoã mãn điều kiện trên, chọn Dmax 40mm N + Chọn tỉ lệ theo yêu cầu sau: X * Yêu cầu cường độ: X + Dựa vào công thức: Rb K Rx (  0,5) (1) N Trong : - Rb: Cường độ bêtông tuổi 28 ngày; Rb=200KG/cm2 - Rx: Cường độ ximăng tuổi 28 ngày (thí nghiệm theo phương pháp khô); xi măng dùng ximăng pooclăng PC30 có Rx=300KG/cm2 - K: Hệ số phụ thuộc vào cốt liệu thô; dùng vật liệu trung bình K=0,5 R X  b  0,5 (2) + Từ công thức (1) suy ra: N K Rx X 200   0,5 1,83 + Thay giá trò vào công thức (2): N 0,5.300 N  0,546 Vậy X 1,83 * Yêu cầu độ bền vững công trình thuỷ công: Tra bảng F.17, QPTL D6-78, trang 164 Đối với phận công trình N 0, nằm vùng mực nước thay đổi (nước ngọt), ta có X Kết luận: Chọn tỷ lệ nhỏ điều kiện để tính toán N 0,546 Vậy chọn X + xác đònh lượng nước: Với Dmax =40mm, Sn=2~4 Tra bảng F.19, QPTL D6-78, trang 165 chọn N=170 lít (ứng với m=33%)  rd oc C  - Xác đònh tỉ lệ m  (3) C  D rd oc  oc Trong đó: C, D: Khối lượng cát, đá;  : Hệ số tăng cát đá Đối với máy đầm  1 ~ 1, Ở chọn  1, ; oc : Khối kượng đơn vò cát, oc 1,5T / m3 ;  1, 0, 41 rd : Độ rỗng cát rd 1  od 1  ad 2, Trong đó: Khối lượng riêng đá ad 2, 7T / m Khôí lượng đơn vò đá od 1, 6T / m Thay giá trò vào công thức (3) ta được: m  1, 2.0, 41.1,5 0,35 hay 0, 41.1,5  1,5 35% Như phải tăng lượng nước lên 2% Vậy N=170.1,02=173,5 lít N 173,5 X  318kg  N  0,546 + Xác đònh lượng xi măng:   X + Xác đònh lượng đá: Theo phương pháp thể tích tuyệt đối (xi măng + cát + nước thể tích lỗ rỗng đá): C D X Vb     N 1000 (4) ac ad ax C X D   N  rd (5) ac ax ad 1000 D  (*) Từ (4), (5) rút ta có: rd  od ad Trong đó: -  : Hệ số dòch chuyển Tra bảng F.20, QPTL D6-78, trang 167 N 0,546 Với lượng dùng xi măng m3 bê tông 318kg, tỉ lệ X  1,35 1000 D 1389kg 1,35 Thay giá trò vào công thức (*) ta được: 0, 41  1, 2, + Xác đònh lượng cát:   X  D   N   ac Lượng cát xác đònh theo công thức: C 1000    ax ad     318 1389    173,5   2, 545kg Thay gía trò tính trên: C 1000    3,1 2,   Như liều kượng cấp phối bêtông tính toán với vật liệu cát, đá khô (W=0): N=173,5lít; X=318kg; C=545kg; D=1389kg + Hiệu chỉnh thành phần cấp phối bêtông với vật liệu cát, đá có độ ẩm tự nhiên: - Độ ẩm cát Wc=3%= 0,03 - Độ ẩm đá Wd=2%= 0,02 - Lượng cát C’= C.(1+0,03) = 545.1,03 = 561kg - Lượng đá D’= D.(1+0,02) = 1389.1,02 = 1417kg - Lượng nước N’=N-((C.0,03)+(D.0,02)0 = 173,5-((318.0,03)+(1389.0.02)) = 136 lít - Lượng xi măng X’ = X = 318kg Kết luận: Tỉ lệ cấp phối cho m3 bê tông Mac 200 là; X:C:D:N = 1,00:1,76:4,45:0,43 + Xác đònh hệ số sản lượng: (Hệ số dùng việc xác đònh khối lượng vật liệu cho cới trộn hỗn hợp bêtông) 1000 S HB  X ' C ' D' + Hệ số xác đònh theo công thức:   ox oc od Trong đó: - X’, C’, D’: Khối lượng xi măng, cát, đá hiệu chỉnh theo độ ẩm tự nhiên - ox , oc , od : Khối lượng đơn vò xi măng, cát, đá: ox 1,3T / m3 , oc 1,5T / m3 , od 1, 6T / m3 - Thay giá trò vào công thức ta có: S HB  1000 0, 664 318 561 1417   1,3 1,5 1, CHƯƠNG4 :TÍNH SỐ MÁY TRỘN,THIẾT KẾ TRẠM TRỘN I Chọn máy trộn bêtông Chọn máy trộn bêtông CB – 30B Có thông số chủ yếu sau : - Dung tích công tác thùng trộn V = 250 lít - Dung tích xuất liệu VXL = 165 lít - Số mẻ trộn : 30 cối - Cở đá lớn cho phép dmax =40mm II Cấp phối vật liệu cho cối trộn Sản lượng bêtông cối trộn : V = 250.f = 250x0.67 = 167.5 lít Trong : f = 0.67 hệ số sản lượng Lượng vật liệu cho mẻ trộn ( tính cho bêtông M200) X.V 275x167.5 X'    46.06 (lít)=143kg 1000 1000 C=123.71kg Đ=867.7kg -Hiẹu chỉnh theo bao xi măng 1mẻ trộn 2bao ximăng + 86kg cát+606.8kgđá -Kiểm tra sai số nạp ximăng=(100*1)/3100=0.0312m3 cát = (86*1)/2600 =0.0301m3 đá = (606.8*1)/2500 = 0.2227 V=283.3 đảm bảo yêu cầu III Tính số máy trộn n Ta có : Q 5.28 n  tk  1.22 NSD 4.32 Vậy chọn số máy trộn n = máy làm việc + máy dự trữ V Bố trí trạm trộn Ở , ta chọn hình thức bố trí trạm trộn theo dạng thủ công – di động dọc theo tuyến cống Chương V PHƯƠNG ÁN VẬN CHUYỂN I phương án vận chuyển cốt liệu Các loại cốt liệu đá dăm, cát, đá, cốt liệu cách nơi công trình L = 200m, để vận chuyển cốt liệu công trường kòp thời đảm bảo tiến độ thi công Ta chọn phương án vận chuyển xe cải tiến Vò trí đổ vật liệu gần máy trộn Khối lượng vận chuyển : - ximăng : 568 Tổng trọng lượng : 4641tấn(xi,cát ,đacác loại)ù + Chu kỳ vận chuyển : T =2h + Số chu kỳ vận chuyển ca : + Khối lượng ca vận chuyển : N = 4.T = 4.10 = 40 tấn/ca với T = 10 : tải trọng xe 4641 116 ca Số ca vận chuyển cần thiết : n = 40 Số ngày thi công : tháng nắng x25ngày + 1tháng mưax18ngày =168 ngày Thời gian làm việc : 1ca/ngày 116  0.69 Số phương tiện cần để vận chuyển : nX = 168 Để không bò động trình tập kết vật liệu ta chọn số phương tiện vận chuyển xe II Phương án vận chuyển vữa Những yêu cầu kỹ thuật vận chuyển vữa bêtông : - Không làm cho vữa bêtông phân cỡ, để đảm bảo yêu cầu giải pháp là: đường vận chuyển phẳng tránh gồ ghề, giảm số lần bốc dỡ, không bê tông rơi tự từ cao xuống, độ cao đổ lớn 2.5 – m phải có phễu, vòi voi máng đổ - Không để vữa bêtông sinh tượng ninh kết ban đầu - Đảm bảo cấp phối vữa bêtông theo yêu cầu thiết kế : thiết bò đựng vữa bêtông không bò rò rỉ, chở vữa bêtông không nên đày để tránh rơi vãi, phải che mưa, nắng - Vận chuyển vữa bêtông từ trạm trộn đến khoảnh đổ cần phải đảm bảo tốc độ đổ bêtông, tránh để sinh khe lạnh khoảnh đổ - Trên sở bố trí trạm trộn di động dọc tuyến cống, đường thi công dọc theo tuyến cống, khoảng cách vận chuyển từ trạm trộn tới khoảnh đổ nhỏ, ta chọn phương án vận chuyển vữa bêtông xe cải tiến có dung tích thùng 180 lít * Năng suất thực tế xe vận chuyển vữa : 3.6xVtt N xK b =2.4(m3/h) T1  T2  T3  T4  T5 Trong : Vtt : Dung tích vữa thực tế mà xe chở , Vtt = 180 lít = 0.18m3 T1 : Thời gian nạp vữõa vào thùng xe, T1 = (60~80)s, ta chọn T1 = 60s T2, T3 : Thời gian vận chuyển có tải taûi 2xL max 2x50x3600  72s V 5x1000 T4 : thời gian trở ngại dọc đường, T4 =20s T5 : thời gian đổ vữa bêtông,T5 =20s Kb : hệ số lợi dụng thời gian, Kb = 0.8 * Tính số xe chở vữa : Số xe chở vữa tính theo công thức : Q 5.28 n  TK   2.2 N 2.4  Chọn số xe chở vữa bêtông 2xe chở + xe dự trữ T2 + T3 = Chương V BỐ TRÍ ĐỔ BÊ TÔNG KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN KHÔNG PHÁT SINH KHE LẠNH I Bố trí đổ bêtông Những yêu cầu đổ bêtông Khi đổ phải liên tục, lớp bêtông đổ sau phải kòp trùm lên trước lớp bêtông bắt đầu ngưng kết, tránh tượng sinh khe lạnh làm ảnh hưởng chất lượng công trình Bố trí phương án đổ bêtông - Khoảnh đổ bêtông lót M100: Đợt đổ sau xử lý nên xong Đây khoảnh đổ có chiều dày nhỏ nên ta đổ bêtông theo phương pháp đổ lên ( đổ lượt hết ) - Khoảnh đổ đáy, sân tiêu năng: Ta bố trí đổ bêtông theo phương pháp lớp nghiêng với góc nghiêng  =10o - Khoảnh đổ tường, trụ bin: chiều cao lớn diện tích khoảnh đổ nhỏ nên ta chọn phương pháp đổ lên Bố trí đổ bêtông cho khoảnh đổ điển hình Bố trí đổ bêtông cho khoảnh đổ VA: Đây khoảnh đổ bêtông cho đáy thân cống nên ta bố trí đổ bêtông theo phương pháp lớp nghiêng với góc nghiêng  =10o Diện tích khoảnh đổ: 9,55x1 55 (m2) Sin10o II Kiểm tra điều kiện phát sinh khe lạnh - Khi đổ bêtông vào khoảnh đổ, cần kiểm tra để không phát sinh khe lạnh bêtông, công thức chung để kiểm tra điều kiện không phát sinh khe lạnh bêtông là: K.N.(T1  T2 ) F h Trong đó: F : diện tích bề mặt bêtông đổ, m2 N : suất thực tế trạm trộn, m3/h K : hệ số trở ngại vận chuyển, lấy K = 0.9 T1 : thời gian ninh kết ban đầu bêtông, h T2 : thời gian vận chuyển bêtông từ trạm trộn đến vò trí khoảnh đổ, h h : chiều dày lớp đổ bêtông * Kiểm tra điều kiện phát sinh khe lạnh cho khoảnh đổ VA chọn phần : F = 55 (m2) N = 8.64 (m3/h) T1 = 1.5 (h) T2 = S/V = 0.07(h) S : chiều dài quảng đường từ trạm trộn tới khoảnh đổ V : vận tốc xe chở vữa bêtông 0.98x8.64x(1.5  0.07)  h 0.22m 55 Vậy với chiều dày lớp đổ bêtông h < 0,22m thoả mản điều kiện không phát sinh khe lạnh đổ bêtông F 9,55.h  Chương VI THIẾT KẾ VÁN KHUÔN TRỤ BIN ĐƠN I Yêu cầu ván khuôn Ván khuôn kết cấu tạm, trực tiếp ảnh hưởng tới tốc độ thi công chất lượng công trình.Vì ván khuôn phải đảm bảo yêu cầu sau: - Đúng hình dạng, kích thước vò trí phận công trình theo thiết kế - Ván khuôn phải vững chắc, ổn đònh, chiệu tải trọng không biến dạng trò số cho phép - Mặt ván khuôn phải phẳng, nhẳn, kín không để vữa bêtông chảy đầm - Dựng lắp, tháo dỡ dễ dàng tháo dỡ ván khuôn bò hư hỏng không làm hư hại đến mặt bêtông, ván khuôn phải luân chuyển nhiều lần - Do ván khuôn chiếm mặt tương đối lớn, nên cần bố trí nơi để ván khuôn cho không ảnh hưởng đến công việc khác Không mà phải tạo điều kiện thuận lợi cho công tác khác dựng cốt thép, đổ, san, đầm bêtông II Thiết kế ván khuôn Trong khuôn khổ đồ án ta tính toán thiết kế ván khuôn cho khoảnh đổ điển hình Ta chọn khoảnh đổ trụ bin đơn khoảnh đổ có chiều cao chiều dài tương đối lớn để thiết kế ván khuôn Thiết kế ván khuôn tiêu chuẩn Theo tình hình điều kiện thi công công trình , khả cung cấp vật tư thiết bò từ nguồn vật liệu sẳn có vùng này, ta chọn loại ván khuôn tiêu chuẩn gổ Trên sở kích thước trụ bin : - chiều dài : L = 12m - chiều dày : D = 0.9m - chiều cao khoảnh đổ : H = 2m Để ván khuôn phù hợp với hình dạng , kích thước khoảnh đổ , ta thiết kế ván khuôn tiêu chuẩn có kích thước (1x2)m Khi lắp dựng ván khuôn sẻ đặt đứng b.Tổ hợp lực tác dụng : Theo “QPTL D6-78” ứng với ván khuôn tường có chiều dày lớn 10cm , tổ hợp lực tính toán : *Trường hợp tính toán khả chòu lực ván khuôn đà giáo : qTT = n1.q1TC + n2.q2TC FTT = n1.F1TC + n2.F2TC Trong : qTT , FTT : tổ hợp lực tính toán q1TC , F1TC : tải trọng tiêu chuẩn áp lực ngang hổn hợp bêtông đổ vào thành ván khuôn Để xác dònh lực ta cần tính toán : + H : chiều cao lớp bêtông sinh áp lực ngang đổ theo phương pháp lên N xT H  TT E NTT : suất trạm trộn , NTT = 8.64 m3/h T1 : thời gian ninh kết ban đầu bêtông , T1 = 1.5 (h) E : diện tích thực tế khoảnh đổ E = DxL = 0.75x12 = m2  H = 1.44m + Ro : Chiều dài chầy đầm , với máy đầm C- 376 có : Ro = 490mm = 49cm + Với trường hợp H > Ro ta có công thức xác dònh lực : q1TC = γ bxRo γ b : khối lượng đơn vò bêtông đầm chặt , lấy γ b = 2500daN/m3 10 Suy : q1TC = 2500x0.49 = 1225 daN/m2 R 0.49 TC F1 γ R o (H  o ) 1225x(1.44  ) 1463.9 daN/m b 2 - q2TC , F2TC : tải trọng động tiêu chuẩn phát sinh đổ hổn hợp bêtông gây nên q2TC = 200 daN/m2 Khi : F2TC = q2TC xH = 200x1.44 =288 daN/m - n1 : hệ số vượt tải ứng với tải trọng áp lực ngang hổn hợp bêtông , n1 = 1.3 - n2 : hệ số vượt tải ứng với tải trọng động đổ hổn hợp bêtông , n2 = 1.3 ( n1 , n2 lấy theo bảng F8 “QPTL D6-78 ) Sơ đồ lực tác dụng trường hợp : Ro = 0.49m H = 1.44m qTT = 1.3x1225 + 1.3x200 = 1852.5 daN/m2 FTT = 1.3x1463.9 + 1.3x288 =2277.47 daN/m Sơ đồ lực tác dụng trường hợp sau : * Trường hợp tính toán biến dạng ( chuyển vò ) ván khuôn đà giáo : qTC = q1TC = 1225 daN/m2 FTC = F1TC = 1463.9 daN/m Và sơ đồ lực tác dụng sau : 11 * Trường hợp kiểm tra ổn đònh mảng kết cấu ván khuôn , xét tới tải trọng đẩy ngang gió Ở , kết cấu ván khuôn không cao m so với mặt nên không cần xét tải trọng * Khi tính toán số phận giằng chống , cần tính với trọng lượng thân ván khuôn giằng chống Sơ lấy qbt = 60 daN/m2 Sơ thiết kế kết cấu ván khuôn Các phận ván khuôn 1.ván mặt , 2.nẹp ngang , nẹp dọc , bu lông , 5.đây chằng Kích thước cụ thể kết cấu ván khuôn xác đònh thông qua tính toán khả chòu lực Do ván khuôn đứng chòu lực tác dụng di động dần từ lên phải chọn vò rí bất lợi để tính Ta tính với kết cấu a Xác đònh chiều dày mặt t : Xác đònh chiều dày mặt t thông qua khả chòu lực * Sơ đồ tính toán : Với H = 1.44m > L = 0.5m (h , l : chiều cao hổn hợp bêtông sinh áp lực ngang khoảng cách hai nẹp ngang ) Trong trường hợp , để đơn giản thiên an toàn , coi lực tác dụng lên ván mặt phân bố : qTT = 1852.5 daN/m2 Coi ván mặt dầm đơn có gối tựa nẹp nằm ngang , lực tác dụng lên dầm đơn lực phân bố q V Dùng ván mặt rộng b = 25cm , lực phân bố qV tính sau : qV = qTT b = 1852.5x0.25 = 463.125 daN/m 12 Xaùc đònh nội lực : Với sơ dồ chòu lực ván mặt , ta tính toán vẽ biểu đồ mômen , theo xác đònh mômen lớn xuất ván mặt : 463.125x0.47 M max  51.15 daN.m * Xác đònh chiều dày ván mặt t theo điều kieän : M M x6 σ max  max  max m.k.[ ] W bxt M max x6  t b.m.k.[ ] Trong : m : hệ số điều kiện làm việc , lấy m = k : hệ số điều chỉnh ứng suất cho phép gổ , tuỳ thuộc loại gỗ điều kiện chòu lực , lấy theo bảng F7 “QPTL D6-78” , với loại gỗ thường , kết cấu chòu uốn lấy k =0.9 [  ] : ứng suất cho phép gỗ , lấy theo bảng F6 “QPTL D678” , với ván chòu uốn [  ] = 1.5x106 daN/m2 13 suy : t  0.03 laáy t = 3cm Kiểm tra ván mặt theo điều kiện độ võng : q TC xbxL4 f max  x [f] 384 ExJ Trong : E : môđun đàn hồi gỗ , E = 9.109 daN/m2 J : mômen quán tính mặt b.t3 0.25x0.033 J  0.56x10 12 12 [f] = L/400 =0.5/400 = 0.00125m 1225x0.25x 0.54 x 0.00005m < 0.00125 m Suy : f max  384 9.109 x0.56x10- Vậy ván mặt đảm bảo độ võng b Tính toán nẹp ngang * Sơ đồ tính toán – biểu đồ nội lực : Với H > L , lực tác dụng lên nẹp lực phân bố qNTT = qTTxL = 1852.5x0.5 =926.25 daN/m2 Từ sơ đồ chòu lực , ta dựng biểu đồ mômen uốn tính Mmax = 28.95 daN.m * Xác đònh kích thước tiết diện ngang theo khả chòu lực : M M x6 σ max  max  max m.k.[ ] W bxh Choïn h = 1.5b x6 max = 0.038m 2.25xk.m.[σ] Choïn b = 0.04m , h = 0.06m * Kiểm tra điều kiện chuyển vò : TC q N xbxL f max  x [f] 384 ExJ Trong : qNTC = qTC.L = 1225x0.5 =612.5 daN/m2 b.h 0.04x0.063 J  0.72x10 m 12 12 [f] = L/400 = 0.5/400 = 0.00125m  b 3 M 14  f max  x 612.5x0.04x0.5 3.10 m < 0.00125m 384 9.109 x0.72x10- Vậy nẹp ngang đảm bảo độ võng c Tính toán đà dọc * Sơ đồ lực tác dụng – biểu đồ mômen Lực tác dụng lên đà dọc lực tập trung từ nẹp ngang truyền xuống Q’ Q’ : tổng lực diện tích LxLT Khi H > L : Q’ = qTT.L1.L = 1852.5x0.5x0.5 = 463.125 daN Từ sơ đồ chòu lực ta tính toán vẽ biểu đồ mômen uốn , theo biểu đồ ta có : Q ' xL 463.125x1 M max   115.78 daN.m 4 * Kích thước mặt cắt ngang xác đònh từ điều kiện : M M x6 σ max  max  max m.k.[ ] W bxh  b 3 M x6 max = 0.061 2.25xk.m.[σ] Choïn b = 7cm  h = 10.5 cm * Kiểm tra điều kiện chuyển vò : ' Q TC xL f max  x [f] 48 ExJ Trong : Q’TC = qTC.L.L1 = 1225x0.5x0.5 = 306.25 daN 0.07x0.1053 J  b.h  6.75x10 m 12 12 [f] = L2/400 =1/400 = 0.0025m Suy : fmax = 0.00011m < 0.0025m Vậy đà dọc thỏa mãn điều kiện độ võng d Tính toán bu lông - Lực tác dụng lên bu lông giằng tổng áp lực tập trung khoảng cách hai bu lông gần theo chiều ngang : Pb = FTT.L3 Trong : 15 + L3 : khoảng cách hai bu lông kề theo chiều ngang Bu lông bắt đà dọc : L3 = L1 = 0.5m + FTT : tổ hợp lực tính toán , FTT = 2277.47 daN/m Suy : Pb = 2277.47x0.5 = 1138.735 daN - Điều kiện chòu lực bu lông : Pb  [N]kb =FThxRkb = π.d o xRkb 4.P b   b π.R k Trong : + FTh : diện tích thu hẹp bu lông đoạn có ren vặn + : đường kính ren bu lông + Rkb : cường độ tính toán bu lông chòu kéo , Rkb = 1400 daN/cm2 Suy :  1.02 Choïn = 11mm , d = 13mm e Tính toán dây giằng Dây giằng cố đònh đầu ván khuôn , bỏ qua lực tác dụng gió nên vai trò dây giằng để điều chỉnh ván khuôn đặt vò trí Ngoài lực căng điều chỉnh tông , dây giằng không chòu tác dụng lực khác Vì ta chọn đường kính dây giằng theo cấu tạo d = 6mm , khoảng cách gữa dây giằng kề 1m Tuy nhiên , lúc lực căng dây tác dụng lên bu lông giằng , để an toàn cho bu lông , ta chọn lại đường kính bu lông ( ngoaøi ) laø = 12mm vaø d = 14mm Như , ván khuôn thiết kế có kích thước cụ thể cho kết cấu sau : + ván mặt : - nhỏ : 25x200x3 cm - tiêu chuẩn : 100x200x3 cm + Nẹp ngang : - dài : 100cm - tiết diện ngang : 4x6 cm + Đà dọc : - Dài : 210 cm - tiết diện ngang : 7x10.5 cm + Bu lông : - Đường kính :  12 mm - Đường kính :  14 mm + Dây giằng : đường kính dây  mm 16 17 18 ... đối lớn để thi t kế ván khuôn Thi t kế ván khuôn tiêu chuẩn Theo tình hình điều kiện thi công công trình , khả cung cấp vật tư thi t bò từ nguồn vật liệu sẳn có vùng này, ta chọn loại ván khuôn... Không mà phải tạo điều kiện thuận lợi cho công tác khác dựng cốt thép, đổ, san, đầm bêtông II Thi t kế ván khuôn Trong khuôn khổ đồ án ta tính toán thi t kế ván khuôn cho khoảnh đổ điển hình Ta chọn... bêtông F 9,55.h  Chương VI THI T KẾ VÁN KHUÔN TRỤ BIN ĐƠN I Yêu cầu ván khuôn Ván khuôn kết cấu tạm, trực tiếp ảnh hưởng tới tốc độ thi công chất lượng công trình.Vì ván khuôn phải đảm bảo yêu