Đang tải... (xem toàn văn)
* Đồ Án Thủy Công Thiết kế Cống Lộ Thiên- Thầy Lê Hồng Phương Đại Học Thủy Lợi * Đồ án thiết kế cống lộ thiên dưới sự hướng dẫn của thầy giáo Lê Hồng Phương Trường Đại Học Thủy Lợi Sinh viên Thực Hiện Trần Nguyên Hiếu 53CTL1 thực hiện 2015 * ĐỒ ÁN MÔN HỌC THẾT KẾ CỐNG LỘ THIÊN ĐỀ SỐ 45 PHẦN A: TÀI LIỆU I) Nhiệm vụ công trình: cống B xây xựng ven sông Y ( chịu ảnh hưởng của vùng thủy chiều để : -Tiêu nước cho 30 000 ha ruộng. -Ngăn triều và giữ nước ngọt. -Kết hợp tuyến đường giao thông với loại xe 8 đến 10 tấn đi qua.
N : CTTHTTL GVHD: Lấ HNG PHNG Đồ án môn học thết kế cống lộ thiên Đề Số 45 phần A: tàI liệu I) Nhiệm vụ công trình: cống B xây xựng ven sông Y ( chịu ảnh hởng vùng thủy chiều để : Tiêu nớc cho 30 000 ruộng Ngăn triều giữ nớc Kết hợp tuyến đờng giao thông với loại xe 810 qua II) Các mực nớc lu lợng tiêu: Trờng hợp Chỉ tiêu Đề 45 Lấy nớc Qmaxtiêu Zkhống chế (m /s) Zsôngmi ZTKsông đồng 3,70 (m) (m) 3,54 Zđồng Zsôngmax n (m) (m) 57 Ngăn triều 0,05 (m) 6,15 0,07 III ) Tài liệu kênh tiêu Zđáy kênh = -1,00 Độ dốc mái m = 1,5 Độ nhám n = 0,025 Độ dốc đáy i =10 -4 IV) Tµi liƯu vỊ giã vµ chiỊu dµi trun sãng: TÇn st P% V(m/s) 20 30 50 28,0 26,0 22,0 18,0 16,0 14,0 Trêng hỵp Zsông bình th- Zsông ờng D (m) 200 300 V) Tài liệu địa chất: - Đất thịt từ cao độ +1,00-1,00 - Đất cát pha từ -1,00-20,00 - Đất sÐt tõ -20,00 -40,00 SV:TRẦN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 -1- ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG C¸c tiêu lý đất cống Loại đất Thịt Cát pha Sét k (T/m3) 1,47 1,52 1,41 TN(T/m3) 1,7 1,75 1,69 Độ rỗng n 0,4 0,38 0,45 TN (®é) 19 23 12 bh (®é) 16 18 10 Ctn (T/m2) 1,50 0,50 3,50 Kt (m/s) �10-7 �10-6 �10-8 HÖ sè rỗng e 0,67 0,61 0,82 Hệ số nén (m2/N) 2,2 2,0 2,3 Hệ số không Chỉ tiêu VI ) Thời gian thi công: - Thời gian thi công công trình năm V )Yêu cầu Xác định cấp công trình tiêu thiết kế Tính toán thuỷ lực xác định chiều rộng cống giải tiêu Chọn cấu tạo phận cống Tính toán thấm ổn định cống ` SV:TRN NGUYấN HIU LP 53CTL1 -2- ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG PhÇn B: thuyết minh I) Giới thiệu công trình : Vị trí, nhiệm vụ công trình : dể : Cống B xây dựng ven sông Y ( chịu ảnh hëng cđa vïng triỊu ) - Tiªu níc cho 30 000 ruộng - Ngăn triều nớc - Cống xây dựng tuyến đờng giao thông với xe loại 8-10 qua Cấp công trình tiêu thiết kế: a/ Cấp công trình: Theo tiêu chuẩn VN 285 2002 cấp công trình xác định dựa theo tiêu chí sau: Theo chiều cao công trình loại nền: Sơ chọn chiều cao công trình là: = Zmaxsông(chống lũ) + d Zđáy kênh = 6,15 +0,85 - (-1) =8m với d độ vợt cao an toàn lấy d = 0,85m Tra theo QCVN 04-05-2010 bảng P1-1 với đối tợng đập bê tông đất Ta có công trình thuộc công trìng cấp III - Theo nhiệm vụ công trình: CT tới cho 30.103 Tra bng 1: Phân cp công trình thy li (xác nh theo 2012/BNNPTNT ).ta có cấp công trình cấp II QCVN 04-05: Vậy chọn cấp công trình cho trờng hợp bất lợi nhất, ta chọn cấp công trình II b/ Các tiêu thiết kế: Dựa vào cấp công trình (cấp II) theo QCVN 04-05-2012 ta xác định đợc: - Tần suất lu lợng mực nớc lớn tính toán ổn định kết cấu: P = 0,5% - Trọng lợng thân n = 1,05 - áp lực thẳng đứng trọng lợng dất 1,1 - áp lực bên đất 1,2 - Tải trọng động đất 1,1 - Hệ số điều kiện làm việc: Theo bảng P1-5 cã m= 1,00 - T¶I träng giã 1,3 SV:TRẦN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 -3- ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG - HÖ sè tin cËy: theo bảng P1-6 có Kn = 1,15 - Tần suất mực nớc lớn sông khai thác P = 10; II) Tính toán thuỷ lực cống: 1) Mục đích: Xác định diện tính toán tiêu phần (lập quy trình đóng mở cống không yêu cầu đồ án này) 2) Tính toán kênh hạ lu: - Bài toán đặt là: Ta biết i = 10 -4 ; Zđáy kênh = -1,00 Độ dốc mái m = 1,5 Độ nhám n = 0,025 Lu lợng tính toán Q = 57 (m3/s) Tính bề rộng kênh (B) Độ sâu mực nơc kênh : TK hh = Z song - Zđáy kênh = 3,54- (-1) = 4,54 m Dựa vào phơng pháp đối chiếu mặt cắt lợi thuỷ lực Với mặt cắt kênh lợi thuỷ lực thì: với m = 1,5 m0 m m 1.52 1.5 2.106 � 4.m0 f(Rln )= i 1 Q = 4.2,106.57 104 676, 64 Tra TCVN 4118 :2012 phô lơc H bang K1 víi n =0,025 f(R ln)=676,64 � Rln = 2,88 Ta cã : h h 4,54 1,576 Tra b¶ng K3 TCVN 4118:2012 víi m = 1,5 : = = Rln Rln 2,88 1,576 b = 3,055; Rln b = Rln.3,055 = 2,88.3,055 = 8,8(m); Chän b = 9(m); = (b +mh)h = (9 + 1,54,54)* 4,54 = 64,56(m2); B = b + 2mh = + 2*1,5*4,54 = 22,62(m); SV:TRẦN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 -4- GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG 1, m = = m 1, ĐỒ ÁN : CTTHTTL B Hình : Mặt cắt kênh Kiểm tra lại mặt cắt đà chọn với m = 1,5; b = ; h = 4,54; - Theo TCVN 4118 : 2012 Vmax < [Vkx] [Vkx] = k.Q0,1 = 0,53.570,1 = 0,79m3/s (víi k = 0,53 lµ hƯ sè phơ thc đất lòng kênh, đất đáy lòng kênh cát pha) - Mà Vmax= 57 Qmax = = 0,88(m/s); 64,56 Vậy Vmax >[Vkx] = 0,79 không thoả mÃn điều kiện thuỷ lực: không xói Chọn lại b =9,5 m - nªn Vmax = 57 =0,68 < [Vkx] = 0,79 m3/s tháa m·n (12 1,5.4,54).4,54 b 12 2, >2 tháa m·n h 4,54 KÕt luËn: ta chän bỊ réng kªnh b = 12 m - 2) Tính toán diện cống: a) Trờng hợp tính toán: Chọn chênh lệch mức nớc thợng hạ lu nhỏ, cần tháo Qtk - Qtk = Qtieumax = 57 m3/s - Z = Zđồng khống chế -ZsôngTK = 3,7-3,54 = 0,16 m b) Chọn loại đập cao trình ngỡng cống: - Để tăng khả tháo ta chọn ngỡng cống ngang với đáy kênh thợng lu Znc = -1,0 m - Hình thức ngỡng cống là: Đập tràn đỉnh rộng c) Xác định bề rộng cống: SV:TRN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 -5- ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: Lấ HNG PHNG Sơ đồ tính toán diện cống Zh p H0=4,7 - h 1,0 hh Định trạng thái chảy: Đập tràn đỉnh rộng chảy ngập thoả mÃn điều kiện: hn hn > ( )pg = 0,75 0,8 Ho Ho hn hk > ( )pg = 1,21,4 hk Ho hc hn = hh - P1 =4,54 - = 4,54 ta có: H = Zđôngkhống chế - Zđáy kênh = 3,7- (-1)= 4.7 m; chênh lệch mực nớc thợng hạ lu nhỏ coi V0 = m/s 1.0,682 V0 H o= H + = 4,7 + = 4,72 (m); 2.9,81 2g hn hn 4,54 = = 0,96 > ( )pg = 0,75 0,8 Ho 4, 72 Ho Chế độ chảy sau đập tràn đỉnh rộng chế độ chảy ngập Do chênh lệch mực nớc thợng hạ lu nhỏ nên tính toán gần bỏ qua độ cao hồi phôc Zhp = h = hn = 4,54(m) - TÝnh bỊ réng cèng b: Tõ c«ng thøc cđa đập tràn đỉnh rộng chảy ngập co hẹp bên: Q = n g b.h g ( Ho h) Trong ®ã: Q = 57(m3/s): g = 9,81(m3/s); Ho = 4,72(m); h = 4,54(m); Chọn cửa vào tơng ®èi thuËn Tra b¶ng cumin ta cã: mgt = 0,34 Từ mgt = 0,34 tra bảng 14_4 thủy lực đợc ngt = 0,90 g : hƯ sè co hĐp bªn: g = 0,5 + 0,5 Sơ giả thuyÕt: 0 = 0,95; SV:TRẦN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 -6- ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG g = 0,5 �0,95 + 0,5 = 0,975 b = 57 = 7,61(m); 0,90 �0,975 �4,54 �9,81�(4, 72 4,54) VËy chän b = 7,8 m TÝnh xác lại bề rộng cống: Chọn số khoang n = 2, khoang có bề rộng b = 3,9 m, chọn mố lợn tròn có d = 1m, mố bên tờng lợn tròn r = 0,5 m Tõ ®ã Suy 0’ = �b Bdk = 7,8 = 0,65 12 b b d = 7,8 = 0,8 7,8 Tra phô lôc 14-8 đập không ngỡng có co 0,5 r = =0.064 7,5 b hĐp bªn ta cã m = 0,35 Từ ta lại tra bảng 14_4 bảng tra thuû lùc ta cã : ntt = 0,93 gtt = 0,5.0,8+0,5 =0,9 b’ = 57 = 7,77(m); 0,93 �0,9 �4,54 �9,81�(4, 72 4,54) Ta thÊy b’=7,77 b=7,8 m - Kiểm tra lại trạng thái chảy đà định Ta có q = Q 57 = = 7,7,3(m2/s) b 7,8 Tõ q = 7,3 (m /s) hk = VËy ta chän bÒ réng cèng b = 7,8 m q 1.7,32 = 1,76(m) g 9,81 hn hn 4,54 = = 1,2,58 > ( )pg = 1,21,4; hk 1, 76 hk Trạng thái chảy qua cống trạng thái chảy ngập 3) Tính toán tiêu phòng xói: a) Trờng hợp tính toán: - Khi tháo lu lợng qua cống với chênh lệch mực nớc thợng hạ lu lớn Khi Z sông lớn, Z đồng phụ thuộc vào lu lợng lấy Chế độ nối tiếp hạ lu phụ thuộc quy trình vận hành (chế độ đóng mở cửa van), yêu cầu tính toán với trờng hợp đơn giản mở cửa SV:TRN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 -7- ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG - MNTL = Zkhèng chÕ ®ång = 3,7(m) - MNHL = Zmins«ng = 0,05 (m) b) Lu lợng tiêu năng: Với cống tiêu vùng triều, cống đặt gần sông nên nói chung mực nớc hạ lu cống không phụ thuộc lu lợng tháo qua cống.Khi Qtt khả tháo lớn ứng với mực nớc tính toán đà chọn Qtt = Qmaxtiêu= 57 (m3) Kiểm tra trạng thái chảy: V0= 57 Q = = 0,68 m/s (12 1,5 �4,54)4,54 V 1.0, 682 = 3,7-(-1) + = 4,72 (m) đồng- Zđáy kênh) + 2g 2.9,81 - H0 = (Z - hh = Zminsông - Zđáy kênh =0,05- (-1) =1,05 (m) - hh hh 1, 05 = = 0,22 < ( ) (0,7 �0,85 ) � ch¶y tù H0 H pg 4, 72 khống chế b) Xác định kích thớc bể tiêu năng: Chọn biện pháp tiêu năng: Có thể đào bể, xây tờng đào bể xây tờng kết hợp Trong trờng hợp cống đặt đất, biện pháp đào bể thờng hợp lý biện pháp khác Vậy ta chọn hình thức tiêu đào bể Tính toán kÝch thíc - ChiỊu s©u bĨ : d = h ''c ( hh Z ) Trong : hệ số chảy ngập, chọn =1,05 h ''c độ sâu liên hiệp sau nớc nhảy Z2 chênh lệch đầu nớc cuối bể bào kênh, tính nh đập tràn đỉnh rộng Z2 = qk qc gn2 hh2 g ( h ''c ) q lu lợng đơn vị chảy qua bể tiêu qb = Q = 57 = 5,8 ( m3 ) 7,8 2.0,5 Bcuoibe Q 57 qk = = = 4,78 ( m3 ) Bk 12 hh mực nớc hạ lu sau bể hh =Zsôngmin Zđáy kênh hh = 0,05- (-1) =1,05 (m) Theo phơng pháp xác định đợc d cách tính dần : Khi cha đào bể SV:TRN NGUYấN HIẾU – LỚP 53CTL1 -8- ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG Ta cã E0 = H0=4,72 (m) q F(c) = Eo2 ®ã: = 0,95 hc" c" E o 5,8 � F(c) = =0,6 0,95.4,72 Tra b¶ng 15-1 (b¶ng tra thđy lùc ) ta cã : ''c = 0,602 � hc" c" E o =0,602.4,72 = 2,84 (m) (h ''c - hh)= 2,84-1,05 = 1,79 Vì hc Z2 điều phụ thuộc vào d nên phải tính gần theo phơng pháp thử dần Giả thiết 1: Sơ chän dogt1 = h”c - hh = 1,79 (m) Th× Eo’ = Eo + = 4,72 + 1,79 = 6,51(m) F() = q 5,8 = 0,37 E o' 0,95.6,51 � ”c = 0,49 hc” = ”c.E’o = 0,49.6,51 3,19 m Thay c¸c giá trị vào biểu thức (2) ta đợc: 5,82 4, 752 Z2 = = (m) 2.9,81 1, 05.3,19 2.9,81.0,952.1, 052 - ta cã: = dott1 = 1,05.3,19 - (1,05 + 1) = 1,3 (m) Ta thÊy dogt1 dott1 khác ta cần giả thiết lại giá trị chiều sâu bể * giả thiết 2: d 0gt = 1,3(m) Eo’= 4,72 + 1,3 = 6,02(m) F(c ) = q E '3 o = 5,8 0,95.6, 02 = 0,41 SV:TRẦN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 -9- ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG � ”c = 0,514 hc” = ”c.E’o = 0,514.6,02 3.1m Z2 = 4, 752 5,82 = 0,99m 2.9,81.0,952.1, 052 2.9,81.(1, 05.3,1) dott2 = .hc” - (hh + Z2) = 1,05.3,1 – (1,05 + 0,99) = 1,2(m) Ta thÊy dogt2 vµ dott2 khác ta cần giả thiết lại giá trị chiều sâu bể gt * giả thiết 3: d = 1,2(m) Eo’= 4,72 + 1,2 = 5,92(m) F(c ) = q E '3 o = 5,8 0,95.5,92 = 0,42 � ”c = 0,519 hc” = ”c.E’o = 0,519.5,92 3,07m Z2 = 4, 752 5,82 0,99m 2.9,81.0,952.1, 052 2.9,81.(1, 05.3, 07) dott3 = .hc” - (hh + Z2) = 1,05.3,07 – (1,05 + 0,99) = 1,18(m) - Ta thÊy dogt3 dott3 VËy ta cã chiÒu sâu bể tiêu d = 1,2 (m) - Chiều dài bể tiêu Lb: Lb = L1 + 0,8Ln Trong đó: L1: chiều dài nớc rơi từ ngỡng xuống sân tiêu tính theo công thức TrÐc t« - U xèp L1 = hk (P +0,35hk ) hk = 2 H 4, 72 3,15(m) 3 L1 = 3,15(0 0,35.3,15) �3, 73(m) Ln = 4,5 hc” = 4,5.3,07 = 13,8(m) VËy lb = 3,73 + 0,8.13,8 = 14,77 (m) � chän Lb =14,8 m III) Bè trÝ c¸c bé ph©n th©n cèng: 1) Th©n cèng: a) Cưa van: V× kÝch thíc cđa khoang cèng b = 3,9 (m), chọn van phẳng b Tờng ngực: Bố trí để giảm chiều cao lực đóng mở - Các giới hạn tờng: SV:TRN NGUYấN HIU LP 53CTL1 - 10 - ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG ThĨ tÝch trơ V = H.F = 15,785.7 = 110,5 (m3) Gtp = 2,4.110,5 = 265,2 (T) - Trọng lợng trụ bên: Diện tích mặt cắt: trụ bên có điện tích thể tích trơ gi÷a F =15,785 (m3) � G = 110,5 (m3) Gtb = 2,4.104,18 = 265,2 (T) Trọng lợng cầu giao th«ng: 50 50 100 500 50 200 50 +7,8 20 30 50 300 30 50 20 Chiều dài cầu: L = 9,8 +1 = 10,8 (m) +Diện tích mặt cắt ngang: F= 2.0,1.0,2 + 2.0,2.0,5 +4,6.0,3 +0,3.0,5= 1.77(m 2) Ggt =.L.F = 2,4.10,8.1,77 = 45,9 (T) Träng lỵng cưa van: thép Gcv = q.H.lo (GT thuỷ công tập I) Trong ®ã: lo : chiỊu réng cưa van =bcưa cèng + 0,3 =3,9 + 0,3 = 4,2m H: ChiÒu cao cửa van = m (đáy tờng ngực + 0,5-Zđáykênh) q:Trọng lợng phần động cửa van phẳng tính cho 1m2 lỗ cống q 60 H c lo daN / m (Hc:cột nớc tính toán tâm lỗ cống /2 = 3,5m) q 60 3,5.4, 22 177,1daN / m2 1, 771KN / m Gcv = (1,771.6.4,2).2 = 89,3 (KN)= 89,3 (T) Trọng lợng cầu công tác: Chiều dài cầu công tác: L = B+1 =9,8 +1 =10,8 m diện tích mặt cắt ngang: F1 = 0,1.0,8.2+0,2.4,2 =1 F2=2.0,2.5,8+0,2.2.3 =3,52 m2 cã khoang vËy coi nh cã hàng cột chống mố mố bên hàng cét dµy 0,4 m - SV:TRẦN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 - 22 - ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG Gct = .V = 2,4.[F1.L+ F2 2.0,4] = 2,4.[1.10,8+3,52.2.0,4]=32,7 (T) 680 20 80 420 20 300 20 Trọng lợng tờng ngực: Chiều dài tờng ngực: Lt= bc = 7,8m Diện tích mặt cắt ngang tờng: F = 0,2.0,4.2 + 2,1.0,2= 0,58 m2 V= F.Lt= 0,58.7,8 = 4,524 m3 Gtn = 2,4.4,524 = 10,86 (T) 20 250 210 20 - 20 20 - träng lỵng níc cống: Cột nớc phía sông: H=Zsôngmax-Zđáy=6,15-(-1)=7,15 m Ta giả sử cửa van cách cột nớc phía sông khoảng 10 m th×: SV:TRẦN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 - 23 - ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG Gn song= VchªnhlƯch.n = 1.7,8.7,15.10 = 557,7(T) Cét níc phÝa đồng H=Zdôngmin-Zđáy=0,07-(-1)=1,07 m Gn đong= Vchênhlệch.n = 1.7,8.1,07.5= 41,73(T) áp lực thuỷ tĩnh: Nh đà tính toán lới thấm ta có: Wt= 25,05 (T/m) Trên toàn đáy cống: Wt=38,55.9,8=377,79 T - áp lực đẩy thấm ngợc: Wth =50,325 T/m Trên toàn cống Wth =50,325.9,8=493,2 T Trọng lợng đất chân khay : 0, 61 bh k n 1,52 1,9 T/m3 1 0, 61 - G®c=1,9 13 14 1.9,8=251,37 T - Cầu thả phai 50 30 20 50 20 40 20 50 30 Cầu thả phai Khe phai F=2.(0,2.0,5+0,3.0,3)=0,95 m2 Gp= n b.F =1.0,95.7,8 =7,41 T 2:C¸c lùc ngang: gåm có áp lực nớc sông: ET = n.H12.Bc/2 = 1.8,652.9,8/2=366,6(T) Điểm đặt cách đáy khoảng 8,65/3=2,88 m, Phơng ngang hớng từ phía sông lu đồng áp lực nớc đồng: Eh = n.Hh2.Bc/2 = (1.2,572.9,8)/2 = 32,4(T) Điểm đặt cách đáy khoảng 1,07/3=0.86m, Phơng ngang hớng từ phía đồng sông áp lực chủ động chân khay thỵng lu: SV:TRẦN NGUN HIẾU – LỚP 53CTL1 - 24 - ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG Pcd dn Z K cd 2c K cd Víi Kcd=tg2(450- /2) = tg2(45 -18/2) = 0,528 C=0,3 T/m; dn k n (1 n) =1,52-1(1-0,38)=0,9 (T/m2) Z=1m , - t¹i Z=1,5 ta cã: Pcd=0,9.(1,5).0,528-2.0,3 0,528 =0,27 T t¹i Z=0 ta cã: Pcd= -0,43 T t¹i Z=0.82 ta cã Pcd=0 2.C EcTL= (dn H K c 2.C K c ).( H K ) Bc dn c - - E=0,5.0,27.0,82.9,8=1,08 T điểm đặt cách mép mặt đoạn(1,5-0,82)/3=0,23 m áp lực đất bị động chân khay h¹ lu: - EbHL = H (2.C K b dn H K B 2.C K b ) Bc = 1,5.( 2.0,3 1,894 0,9.1,5.1,894 2.0,3 1,894 ) 9,8 Kb= tg2(45 +/2) = 1,894 ; Ebhl = 30,87 (T) , điểm đặt cách mép mặt đoạn 0,667m SV:TRN NGUYấN HIU LP 53CTL1 - 25 - ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HNG PHNG Kết tính toán lực tác dụng ST T Tên lực K H P(T) + Bản đáy Trụ Trụ bên Cầu giao thông Tờng ngực Cầu công tác Cửa van Nớc cống Nớc cèng ¸p lùc thÊm G 361,6 265,2 10 11 12 13 14 15 16 17 ¸p lùc thủ tÜnh Ap lùc nớc phía sông Ap lực nớc phía đồng Ap lực đất bị động Trọng lợng đất chân khay Cầu thả phai Ap lùc ®Êt chđ ®éng ® Gt T(T) + p Gt 265,2 b Gg 45,9 t Gt 10,86 n Gc 32,7 t Gc 89,3 nt P(T) + 0,9 0,9 0,9 0,9 343,5 251,9 251,9 43,6 0,9 0,9 T(T) + Tay đòn (m) Mo + (Tm) 0 0 2,5 109 10,32 2,5 -25,8 31 2,5 -77,5 85 2,5 -212,5 557,7 2,5 1394, 25 208,6 1627, 56 Gn 557,7 0,9 Gn 41,73 41,73 -493,2 -493,2 3,3 377,7 377,7 v s đ Gt h Gtt Gn son g Gn ®o 366, -366,6 2,88 1055, +32, +32,4 0,64 20,7 +30, 87 0,8 +24,69 24,69 0 ng Eb Ed 251,3 c Gp 14,82 0.9 14,1 0 1,2 -1,296 1,296 Ec -1,08 SV:TRẦN NGUYÊN HIẾU – LỚP 53CTL1 251,3 - 26 - ĐỒ ÁN : CTTHTTL GVHD: LÊ HỒNG PHƯƠNG Tæng - - 997,1 -296,7 1707, 26 P Mo σ = P W KÕt tính toán lực đợc tổng hợp bảng díi ( trang sau): Ta cã 997,11 1707, 26 11, 4(T / m ) 147 367,5 997,11 1707, 26 2,14(T / m ) 147 367,5 maz c) Phán đoán khả trợt: Xét điều kiện: - Chỉ số mô hình N maz N lim B.I Trong đó: B: Chiều rộng mảng , B = 15m dn : Dung träng ®Êt nỊn (dung träng ®Èy nỉi) dn k n (1 n) =1,52-1(1-0,38)=0,9 (T/m2) N.lim = N (cát chặt ) 11,14 0,83 N lim 15.0,9 Chỉ số kháng trợt: tg = tg + CI/tb > 0,45 : gãc ma s¸t = 180 CI: lực dính đợn vị đất = 0,3(t/m 2) tg = tg18 +0,3/6,64 = 0,37