I, LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1,CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG Sử dụng bê tông cấp độ bền B25 có: Rb=14,5Mpa ; Rbt=1,05 Mpa Sử dụng thép: +Nếu ᶲ10 mm dùng thép AIII có: Rs=Rsc=365 Mpa 2, Lựa chọn giải pháp kết cấu cho sàn: Chọn giải pháp sàn sườn tồn khối, khơng bố trí dầm phụ, có dầm qua cột 3, Chọn kích thước chiều dày sàn -Chọn chiều dày sàn nhà theo công thức: hs  D L  4000  100(mm) m 40 -Chọn chiều dày sàn hành lang chiều dày sàn phòng để dễ thi cơng -Với sàn mái, tải trọng khơng lớn nên chọn chiều dày h sm =80 (mm) 4, Lựa chọn kết cấu mái: Kết cấu mái dùng hệ mái tôn gác lên xà gồ, xà gồ gác lên tường thu hồi 5, Lựa chọn kích thước tiết diện dầm, cột a, dầm phòng Nhịp dầm L=L1=7,5m Chọn chiều cao dầm: hd  L 7500   625(mm) m 12 =>chọn hd=650 (mm) , bề rộng b=220 mm b, Chọn dầm hành lang Nhịp dầm L=L2=2,8 m Chọn chiều cao dầm: hd  L 2800   467(mm) m => chọn hd=500 (mm) , bề rộng b=220 mm c, Dầm dọc nhà Nhịp dầm L=B=4 m Chiều cao dầm chọn: hd  L 4000   363(mm) m 11 => chọn hd=400 mm , bề rộng b=220 mm Chọn dầm dọc đỡ lan can 22x50 cm d, lựa chọn tiết diện cột Diện tích tiết diện cột xác định theo công thức: A  k N Rb * Xác định tải trọng phòng: -Hoạt tải tỉnh tốn: Ps  P tc n  400.1,  480 (daN/m 2) -Tĩnh tải tính tốn Tiêu chuẩn ɣ(daN/m3) Các lớp vật liệu Chiều dày (mm) (daN/m 2) -Gạch ceramic 10 2000 20 -Vữa xi măng mác 50 20 2000 40 -Sàn BTCT toàn khối 100 2500 250 -Vữa chát trần mác 50 10 2000 20 -Tổng tĩnh tải tính toán: gs=22+52+275+26= 375 (daN/m 2) n 1,1 1,3 1,1 1,3 Tính tốn (dan/m 2) 22 52 275 26 -Tổng tải trọng phân bố sàn nhà: qs=ps+gs=480+375=855 (daN/m 2) * Xác định tải trọng hành lang: -Hoạt tải tỉnh tốn: ps=ptc.n=300.1,2=360 daN/m -Tĩnh tải tính tốn: Tiêu chuẩn ɣ(daN/m3) Các lớp vật liệu Chiều dày (mm) (daN/m 2) -Gạch ceramic 10 2000 20 -Vữa xi măng mác 50 20 2000 40 -Sàn BTCT toàn khối 100 2500 250 -Vữa chát trần mác 50 10 2000 20 -Tổng tĩnh tải tính tốn: gs=22+52+275+26=375 (daN/m ) n 1,1 1,3 1,1 1,3 Tính tốn (dan/m 2) 22 52 275 26 -Tổng tải trọng phân bố sàn hành lang: qhl=ps+gs=360+375=735 (daN/m 2) * Xác định tải trọng sàn mái: -Hoạt tải tỉnh tốn: ps=ptc.n=75.1,3=97,5 (daN/m 2) -Tĩnh tải tính toán: Tiêu chuẩn (daN/m 2) 40 200 20 Các lớp vật liệu Chiều dày (mm) -Vữa xi măng mác 50 20 -Sàn BTCT toàn khối 80 -Vữa chát trần mác 50 10 -Trọng lượng xà gồ, mái tôn -Tổng tĩnh tải tính tốn: gs=52+220+26+30= 328 (daN/m 2) ɣ(daN/m3) 2000 2500 2000 n 1,3 1,1 1,3 -Tổng tải trọng phân bố sàn mái: qm=ps+gs=97,5+328=425,5 (daN/m 2) Tính tốn (daN/m 2) 52 220 26 30 * Diện sàn chịu tải cột hình vẽ sau: 4000 4000 110 7500 2800 A B C * Cột trục B: L1 7,5   15 (m2) 2 ->Lực tải sàn nhà truyền vào: N B1  qs S B1  855.15  12825 (daN) -Diện truyền tải từ sàn nhà: S B1  B -Diện truyền tải từ sàn hành lang: S B  B.L2  4.2,8  11, (m2) ->Lực tải hành lang truyền vào: N B  qhl S B  735.11,  8232 (daN) L1 7,5 ).H t  514.(4  ).3,8  15137 (daN) 2 7,5  2,8).2  3878 (daN) -Lực tường thu hồi truyền vào: N3  gt Lt ht  296.( -Lực sàn mái truyền vào: N  qm ( S B1  S B )  425,5.(15  11, 2)  11148 (daN) -Lực tường ngăn 220 truyền vào: N3  gt ( B  ->Nhà sàn thường, sàn mái: N   ni Ni  3.(12825  8232  15137)  1.(3878  11148)  123608 (daN) Chọn k=1,1 Ta có diện tích sơ cột trục B: A  Chọn tiết diện 22x50 có A=1100 (cm 2) *Chọn cột trục A cột trục B: 22x50 cm k N 1,3.123608   1109 (cm2) Rb 145 6, Mặt bố trí kết cấu cao độ sàn tầng C-22x50 D-22x65 C-22x50 10 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 4000 D-22x50 D-22x40 C-22x50 D-22x40 D-22x65 D-22x50 C-22x50 D-22x50 7500 2800 A B C II, Sơ đồ tính tốn khung phẳng 1, Sơ đồ hình học +15.20 D-22x40 D-22x40 D-22x50 3800 D-22x65 D-22x50 C-22x40 +11.40 C-22x40 D-22x40 D-22x40 D-22x50 3800 D-22x65 D-22x50 C-22x40 +7.60 C-22x40 D-22x40 D-22x40 D-22x50 3800 D-22x65 D-22x50 C-22x50 +3.80 C-22x50 D-22x40 D-22x40 D-22x50 3800 D-22x65 D-22x50 C-22x50 C-22x50 +0.00 500 -0.50 500 -0.50 7500 A 2800 B C 2, Sơ đồ kết cấu a, Nhịp tính tốn dầm -Xác định nhịp tính tốn dầm AB: t t h h 220 220 300 300 l AB  L1    c  c  7500      7420 (mm) 2 2 2 2 -Xác định nhịp tính tốn dầm BC: t h 220 400 lBC  L2   c  2800    2890 (mm) 2 2 b,Chiều cao cột: -Chiều cao cột lấy khoảng cách trục dầm Do chiều cao dầm thay đổi nên ta lấy dầm hành lang để tính tốn -Xác định chiều cao tầng 1: Chiều sâu chơn móng chọn 0,5m kể từ cốt +0,00m =>hm=500 (mm) => ht1  H t  Z  hm  hd 500  3800  500  500   4550 (mm) 2 -Chiều cao tầng 2,3,4 lấy 3,8m Ta có sơ đồ kết cấu sau: 3800 D-22x65 D-22x50 C-22x40 C-22x40 3800 D-22x65 D-22x50 C-22x40 C-22x40 3800 D-22x65 D-22x50 C-22x50 C-22x50 4550 D-22x65 D-22x50 C-22x50 C-22x50 7420 2890 III, Xác định tải trọng đơn vị 1, Tĩnh tải đơn vị -Tĩnh tải sàn phòng: gs=375 daN/m -Tĩnh tải sàn hành lang: ghl=375 daN/m -Tĩnh tải sàn mái: gm=298 daN/m -Tường xây 220: gt2 =514 daN/m -Tường xây 110: gt1=296 daN/m 2,Hoạt tải đơn vị: -Hoạt tải sàn phòng: ps=480 daN/m -Hoạt tải sàn hành lang: phl=360 daN/m -Hoạt tải sàn mái sênô: pm =97,5 daN/m IV,Xác định tĩnh tải đặt vào khung 1, Tĩnh tải tầng 2,3,4 B 7500 2800 C 220 A 4000 g=375 daN/m2 4000 220 g=375 daN/m2 220 G G A+ G G cot B+ G C cot g ht g tg G t2 G G dd 7420 dd 2890 TĨNH TẢI PHÂN BỐ TT Loại tải trọng cách tính Phép tính Do trọng lượng tường xây dầm cao: 3,8-0,65=3,15 (m) gt  514.3,15 Kết (daN/m) 1619 Do tải trọng truyền từ sàn vào dạng hình thang với tung độ lớn nhất: Do tải trọng truyền từ sàn hành lang vào dạng hình tam giác với tung độ lớn nhất: g ht  375.(4  0, 22) 1418 gtg  375.(2,8  0, 22) 968 Trọng lượng thân dầm 22x65 nhà Gdd  2500.0, 22.0, 65.1,1 393 Trọng lượng thân dầm dọc 22x50 hành lang Gdd  2500.0, 22.0,5.1,1 303 Phép tính Kết (daN) 968 TT GA Loại tải trọng cách tính Do trọng lượng thân dầm dọc 22x40: Do trọng lượng tường xây dầm dọc cao: 3,8-0,4=3,4 m (trừ nửa ô cửa số) Do trọng lượng sàn truyền vào 2500.4.0, 22 x0, 4.1,1 514.[(4  0, 22).3,  1, 2.1,6] 5619 375 (4  0, 22) (4  0, 22) 2 Tổng TT GB 7927 Loại tải trọng cách tính Phép tính Do trọng lượng thân dầm dọc 22x40 +trọng lượng tường xây cao 3,4m trừ (nửa ô cửa sổ +nửa ô cửa chính)+trọng lượng sàn nhà truyền vào: Do trọng lượng sàn hành lang truyền vào: 375 [(4  0, 22)  (4  2,8)].(2,8  0, 22) 1205 8823 TT Loại tải trọng cách tính Phép tính Do dầm dọc đỡ lan can 22x40 cm Do trọng lượng lan can 110, chiều cao: 1m Do trọng lượng sàn hành lang truyền vào 2500.4.0, 22 x0, 4.1,1 296.4.1 Kết (daN) 7618 Tổng GC 1340 Tổng 375 [(4  0, 22)  (4  2,8)].(2,8  0, 22) Kết (daN) 968 1184 1205 3357 Cột 22x40 cm 22x50 cm Kí hiệu C40 C50 Phép tính 2500.0,22.0,4.3,8.1,1 2500.0,22.0,5.3,8.1,1 Trọng lượng cột (daN) 920 1150 2, Tĩnh tải tầng mái A B 2800 C 220 7500 g =298 daN/m2 4000 Sê Nô Sê Nô 4000 m 220 g =298 daN/m2 m 1000 110 110 220 g G g G g t1 G ht mA 1000 mB g G dd G g mt 7420 10 mC tg 2890 dd mt e,Chọn cốt thép dọc cho dầm *Dầm tầng 2: 14,4cm2 25,45cm2 D9 13,98cm2 D10 6,46cm2 3Ø25 (14,73cm2) 2Ø25+1Ø28 (15,98cm2) 4Ø25+1Ø28 (25,8cm2) 2Ø14 2Ø22 (7,6cm2) A C B *Dầm tầng 3: 12,41cm2 25,45cm2 D11 13,98cm2 D12 6,38cm2 3Ø25(14,73cm2) 2Ø25+1Ø28 (15,98cm2) 4Ø25+1Ø28 (25,8cm2) 2Ø14 2Ø22 (7,6cm2) A C B *Dầm tầng 4: 9,85cm2 21,5cm2 D13 13,98cm2 D14 6,49cm2 2Ø25 (9,82cm2) 3Ø25+2Ø25 (24,54cm2) 3Ø25 (14,73cm2) 2Ø14 2Ø22 (7,6cm2) A B 36 C *Dầm tầng mái: 2,58cm2 13,27cm2 D15 15,67cm2 D16 3,17cm2 2Ø22 (7,6cm2) 2Ø25+1Ø28 (15,98cm2) 2Ø25+1Ø28 (15,98cm2) 2Ø14 2Ø22 (7,6cm2) A B C 2,Tính tốn bố trí cốt đai cho dầm a, TÍnh tồn cốt đai cho phần tử dầm ( tầng 2, nhịp AB ): bxh=22x65 cm -Từ bảng tổ hợp ta chọn lực cắt nguy hiểm cho dầm: Q=214,85 kN -Bê tông cấp độ bền B20 có: Rb=14,5 MPa Rbt=1,05 Mpa -Thép AI có: Rsw =175 Mpa -Quy đổi tải trọng: Tĩnh tải phân bố đều: g=393+1619+0,877.1418=3255 (daN/m)=32550 (N/m) Hoạt tải phân bố đều: p=0,877.1920=1684 (daN/m)= 16840 (N/m) -Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chính: 0,3R b b.ho  0,3.14,5.106.0, 22.0,  574200( N )  Q  214850( N ) -Kiểm tra cần thiết đặt cốt đai: Qb  0,5.Rbt b.ho  0,5.1, 05.106.0, 22.0,  69300( N )  Q  214850( N ) -Tính Qdb2 2148502  0,5 p  q  0,5.16840  49390 6.Rbt b.ho2 6.1, 05.106.0, 22.0, 62 qsw    68725( N / m) 0, 75 0, 75 Tính co  2.Rbt b.ho2 2.1, 05.106.0, 22.0, 62   1,556(m)  2ho  1, 2(m) qsw 68725 37 -> Lấy co  2.ho  1, 2(m )để tính lại: qsw  Q  0,75.Rbt b.ho 214850  0,75.1,05.106.0, 22.0,6   123222( N ) 1,5.ho 1,5.0,6 qsw  0, 25.Rbt b  0, 25.1, 05.106.0, 22  57750( N / m)  123222( N / m) -Chọn cốt đai ф8, nhánh-> Asw  -Khoảng cách cốt đai: 3,14.0, 0082  5, 024.105 (m ) Stt  n Asw Rsw 2.5,024.105.175.106   0,143(m) qsw 123222 h -Khoảng cách : Sct  min( ,500)  375(mm) -Khoảng cách : S max  1,5.Rbt b.ho2 1,5.0,9.106.0, 22.0,   0,5(m) Q 214850 -> Chọn khoảng cách cốt đai : S  min( Stt , Sct , S max )  0,143(m) Vậy chọn cốt đai nhánh ф8 a 140 b, Tính tốn cốt đai cho dầm 11,13,15 *Ta thấy dầm 11,13 có lực cắt xấp xỉ dầm 11 Ta chọn cốt đai tương tự dầm 11: ф8 a 140 *Tính cốt đai cho dầm 15: Q=127,69 kN -Quy đổi tải trọng: Tĩnh tải phân bố đều: g=1150+0,877.1126=2137 (daN/m)=21370 (N/m) Hoạt tải phân bố đều: p=0,877.390=342 (daN/m)= 3420 (N/m) -Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chính: 0,3R b b.ho  0,3.14,5.106.0, 22.0,  574200( N )  Q  127690( N ) -Kiểm tra cần thiết đặt cốt đai: Qb  0,5.Rbt b.ho  0,5.1, 05.106.0, 22.0,  69300( N )  Q  127690( N ) Qdb 1276902  0,5 p  q  0,5.3280  24230 6.Rbt b.ho2 6.1, 05.106.0, 22.0, 62 -Tính qsw    13449( N / m) 0, 75 0, 75 38 Tính co  2.Rbt b.ho2 2.1, 05.106.0, 22.0, 62   3,52(m)  2ho  1, 2(m) qsw 13449 -> Lấy co  2.ho  1, 2(m )để tính lại: qsw  Q  0,75.Rbt b.ho 127690  0,75.1,05.106.0, 22.0,6   26378( N ) 1,5.ho 1,5.0,6 qsw  0, 25.Rbt b  0, 25.1, 05.106.0, 22  57750( N / m)  26378( N / m) ->Lấy qsw  57750(N / m ) để tính -Chọn cốt đai ф6, nhánh-> Asw  -Khoảng cách cốt đai: 3,14.0, 0062  2,826.105 (m ) n Asw Rsw 2.2,826.105.175.106 Stt    0,170(m) qsw 57750 h -Khoảng cách : Sct  min( ,500)  375(mm) -Khoảng cách : S max 1,5.Rbt b.ho2 1,5.0,9.106.0, 22.0,    0,83(m) Q 127690 -> Chọn khoảng cách cốt đai : S  min( Stt , Sct , Smax )  170(mm) Vậy chọn cốt đai ф6a170 c, Tính cốt đai cho dầm 10 tầng 2: bxh=22x50 cm -Chọn a=5cm->ho=45cm -Lực cắt nguy hiểm dầm: Q=83,98 kN -Quy đổi tải trọng: g=303+0,625.968=908 (daN/m)=9080 (N/m) p=0,625.1008=630 (daN/m)=6300(N/m) -Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chính: 0,3R b b.ho  0,3.14,5.106.0, 22.0, 45  430650( N )  Q  83980( N ) -Kiểm tra cần thiết đặt cốt đai: Qb  0,5.Rbt b.ho  0,5.1, 05.106.0, 22.0, 45  51975( N )  Q  83980( N ) 39 -Tính qsw Tính co  Qdb2 839802  0,5 p  q  0,5.6300  15380 6.Rbt b.ho2 6.1, 05.106.0, 22.0, 452    17197( N / m) 0, 75 0, 75 2.Rbt b.ho2 2.1, 05.106.0, 22.0, 452   2,33(m)  2ho  0,9(m) qsw 17197 -> Lấy co  2.ho  0, 9(m )để tính lại: qsw  Q  0,75.Rbt b.ho 83980  0,75.1,05.106.0, 22.0, 45   8915( N / m) 1,5.ho 1,5.0, 45 qsw  0, 25.Rbt b  0, 25.1, 05.106.0, 22  57750( N / m)  8915( N / m) 3,14.0, 0062  2,826.105 (m ) -Chọn cốt đai ф6, nhánh-> Asw  -Khoảng cách cốt đai: Stt  n Asw Rsw 2.2,826.105.175.106   0,167(m) qsw 57750 h -Khoảng cách : Sct  min( ,500)  250(mm) -Khoảng cách : S max  1,5.Rbt b.ho2 1,5.0,9.106.0, 22.0, 452   0, 71( m) Q 83980 -> Chọn khoảng cách cốt đai : S  min( Stt , Sct , Smax )  167(mm) Chọn cốt đai ф6a160 d, Tính tốn cốt thép cho dầm 12,14,16 Ta chọn cốt đai ф6a160 cho dầm 12,14,16 40 X, Tính tốn cốt thép cho cột 1,Vật liệu sử dụng Bê tông cấp độ bền B25: Rb=14,5 Mpa Rbt=1,05 MPa Cốt dọc AIII: Rs=Rsc=365 Mpa Tra bảng ta có:  R  0, 405  R  0,563 2,Tính tốn cột 1: bxh=22x50 cm *Số liệu tính tốn -Chiều dài tính tốn: lo=0,7.H=0,7.4,55=3,19(m)=319 cm -Giả thiết a=a’=4 cm -> ho=h-a=50-4=46 (cm) Za=ho-a’=46-4=42 (cm) -Độ mảnh: h  lo 319   6,38  h 50 -> Bỏ qua ảnh hưởng uống dọc Lấy hệ số ảnh hưởng uống dọc:   -Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea  max( H hc 455 50 ; )  max( ; )  1, 67(cm) 600 30 600 30 * Nội lực chọn từ bảng tổ hơp: Ký hiệu cặp nội lực Ký hiệu bảng tổ hợp 1-10 1-14 1-14 Đặc điểm cặp nội lực M(kN.m) N(kN) e1=M/N(cm) ea eo=max(e1,ea) |Mmax| Nmax M,N lớn 195,9 193,16 193,16 1512,1 1512,1 1512,1 12,96 12,77 12,77 1,67 1,67 1,67 13,0 12,77 12,77 -Các cặp nội lực có lực nén nhau, nên ta chọn cặp có |Mmax|=195,9 kN.m ; N=1512,1 kN 41 *Độ lệch tâm eo=13cm-> e  .eo  h 0,5  a  1.0,13   0, 04  0,34(m) 2 -Tính  R ho  0,563.0, 46  0, 259( m) x1  N 1512,1.103   0, 474(m)   R ho  0, 259(m) Rb b 14,5.106.0, 22 -> Trường hợp lệch tâm bé -Tìm x theo phương trình sau: x   x  1 x   o  Với:   (2   R ).ho  (2  0,563).0, 46  1,18 1  2.N e  2. R h o2  (1   R ).ho Z a Rb b 2.1512,1.103.0,34   2.0,563.0, 462  (1  0,563).0, 46.0, 42  0, 645 14,5.10 0, 22 0   N [2.e. R  (1   R ).Z a ].h o Rb b 1512,1.103.[2.0,34.0,563  (1  0,563).0, 42].0, 46   0,124 14,5.106.0, 22 Giải phương trình: x3  1,18.x  0, 645 x  0,124   x  0,35(m) -Diện tích cốt thép: x N e  Rb b.x (ho  ) A s  As '  Rsc Z a  1512,1.103.0,34  14,5.106.0, 22.0,35.(0, 46  365.106.0, 42 Hàm lượng cốt thép:   0,351 )  12, 76.104 (m )  12, 76(cm ) 12, 76 100%  2,52% 22.46 Chọn 325 có As=14,73 cm2 42 Cốt thép bố trí cho cột sau: 220 3Ø25+3Ø25 500 3, Tính tốn phần tử cột 2: bxh=22x50 cm -Chiều dài tính toán: lo=0,7.H=0,7.3,8=2,66(m)=266 cm -Giả thiết a=a’=4 cm -> ho=h-a=50-4=46 (cm) Za=ho-a’=46-4=42 (cm) -Độ mảnh: h  lo 266   5,32  h 50 -> Bỏ qua ảnh hưởng uống dọc Lấy hệ số ảnh hưởng uống dọc:   -Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea  max( H hc 388 50 ; )  max( ; )  1,67(cm) 600 30 600 30 * Nội lực chọn từ bảng tổ hơp: Ký hiệu cặp nội lực Ký hiệu bảng tổ hợp 2-13 2-14 2-14 Đặc điểm cặp nội lực |M|(kN.m) |N|(kN) e1=M/N(cm) ea eo=max(e1,ea) |Mmax| Nmax M,N lớn 144,30 138 138 960,48 1087,2 1087,2 15 12.7 12.7 1,67 1,67 1,67 15,0 12,7 12,7 * Tính cốt thép cho cặp nội lực 1: |M|=144,3 kN.m ; |N|=960,48 kN 43 - Độ lệch tâm eo=15 cm-> e  .eo  h 0,5  a  1.0,15   0,04  0,36(m) 2 -Tính  R ho  0,563.0, 46  0, 259( m) x1  N 960, 48.103   0,301(m)   R ho  0, 259(m) Rb b 14,5.106.0, 22 -> Trường hợp lệch tâm bé -Tìm x theo phương trình sau: x   x  1 x   o  Với:   (2   R ).ho  (2  0,563).0, 46  1,18 1   2.N e  2. R h o2  (1   R ).ho Z a Rb b 2.960, 48.103.0,36  2.0,563.0, 462  (1  0,563).0, 46.0, 42  0,54 14,5.106.0, 22 0   N [2.e. R  (1   R ).Z a ].h o Rb b 960, 48.103.[2.0,36.0,563  (1  0,563).0, 42].0, 46   0, 082 14,5.106.0, 22 Giải phương trình: x3  1,18.x  0,54 x  0, 082   x  0, 292(m) -Diện tích cốt thép: x N e  Rb b.x (ho  ) A s  As '  Rsc Z a  960, 48.103.0,36  14,5.106.0, 22.0, 292.(0, 46  0, 292 ) 365.106.0, 42  3, 4.104 (m2 )  3, 4(cm ) * Tính cốt thép cho cặp nội lực 2,3: |M|=138 kN.m ; |N|=1087,2 kN - Độ lệch tâm eo=12,7 cm-> e  .eo  h 0,5  a  1.0,127   0, 04  0,337(m) 2 -Tính  R ho  0,563.0, 46  0, 259( m) 44 N 1087, 2.103 x1    0,34(m)   R ho  0, 259(m) Rb b 14,5.106.0, 22 -> Trường hợp lệch tâm bé -Tìm x theo phương trình sau: x   x  1 x   o  Với:   (2   R ).ho  (2  0,563).0, 46  1,18 1  2.N e  2. R h o2  (1   R ).ho Z a Rb b 2.1087, 2.103.0,337  2.0,563.0, 462  (1  0,563).0, 46.0, 42 14,5.106.0, 22  0,56  0    N [2.e. R  (1   R ).Z a ].h o Rb b 1087, 2.103.[2.0,36.0,563  (1  0,563).0, 42].0, 46  0, 094 14,5.106.0, 22 Giải phương trình: x3  1,18.x  0,56 x  0, 094   x  0,365(m) -Diện tích cốt thép: x N e  Rb b.x (ho  ) A s  As '  Rsc Z a  1087, 2.103.0,36  14,5.106.0, 22.0,365.(0, 46  280.106.0, 42  4, 44.104 (m2 )  4, 44(cm ) -Ta chọn trường hợp cốt thép lớn hơn: As=4,44 (cm2) -Hàm lượng cốt thép:   4, 44 100%  0,88% 22.46 -Chọn thép : 220 có As=6,28(cm2) 45 0,365 ) Cốt thép bố trí cho cột sau: 220 2Ø20+2Ø20 500 4,Tính tốn cốt thép cho cột tầng 3: bxh=22x40 cm -Chiều dài tính tốn: -Chiều dài tính tốn: lo=0,7.H=0,7.3,8=2,66(m)=266 cm -Giả thiết a=a’=4 cm -> ho=h-a=40-4=36 (cm) Za=ho-a’=36-4=32 (cm) -Độ mảnh: h  lo 266   6, 65  h 40 -> Bỏ qua ảnh hưởng uống dọc Lấy hệ số ảnh hưởng uống dọc:   -Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea  max( H hc 388 40 ; )  max( ; )  1,33(cm) 600 30 600 30 * Nội lực chọn từ bảng tổ hơp: Ký hiệu cặp nội lực Ký hiệu bảng tổ hợp 3-12 3-14 3-14 Đặc điểm cặp nội lực |M|(kN.m) |N|(kN) e1=M/N(cm) ea eo=max(e1,ea) |Mmax| Nmax M,N lớn 127,82 97,9 118,95 597,9 666,8 658,5 21,4 14,6 18 1,33 1,33 1,33 21,4 14,6 18 46 * Tính cốt thép cho cặp nội lực 1: |M|=127,82 kN.m ; |N|=597,9 kN - Độ lệch tâm eo=21,4 cm-> e  .eo  h 0,  a  1.0, 214   0, 04  0,374(m) 2 -Tính  R ho  0,563.0,36  0, 203(m) x1  N 597,9.103   0,187(m)   R ho  0, 203(m) Rb b 14,5.106.0, 22 -> Trường hợp lệch tâm lớn có x1  2a=0,08(m) => Diện tích cốt thép : x 0,187 N (e   ho ) 597,9.103.(0,374   0,36) 2 As  As'   Rsc Z a 365.106.0,32  5,5.104 (m2)  5,5(cm ) * Tính cốt thép cho cặp nội lực 2: |M|=97,9 kN.m ; |N|=666,8 kN - Độ lệch tâm eo=14,6 cm-> e  .eo  h 0,  a  1.0,146   0, 04  0,306(m) 2 -Tính  R ho  0,563.0,36  0, 203(m) x1  N 666,8.103   0,199(m)   R ho  0, 214(m) Rb b 14,5.106.0, 22 -> Trường hợp lệch tâm lớn có: x1  2a=0,08(m) => Diện tích cốt thép : x 0, 209 N (e   ho ) 666,8.103.(0,306   0,36) 2 As  As'   Rsc Z a 365.106.0,32  2,88.104 (m2)  2,88(cm ) * Tính cốt thép cho cặp nội lực 3: |M|=118,95 kN.m ; |N|=658,5 kN - Độ lệch tâm eo=14 cm-> e  .eo  h 0,  a  1.0,14   0, 04  0,3(m) 2 -Tính  R ho  0,563.0,36  0, 203(m) 47 N 658,5.103 x1    0,196(m)   R ho  0, 203(m) Rb b 14,5.106.0, 22 -> Trường hợp lệch tâm lớn có x1  2a=0,08(m) => Diện tích cốt thép : x 0, 206 N (e   ho ) 658,5.103.(0,3   0,36) ' 2 As  As   Rsc Z a 365.106.0,32  2, 42.104 (m2)  2, 42(cm ) -Chọn trường hợp nhiều thép : As  As'  5,5(cm ) -Hàm lượng cốt thép:   5,5 100%  1,39% 22.36 -Chọn 220 có As=6,28 (cm2) Cốt thép bố trí cho cột sau: 220 2Ø20+2Ø20 400 *Bố trí cốt thép cột 4,5,6,7,8 giống cột 2,3: chọn 220 + 220 48 5,Tính tốn cốt thép đai cho cột -Đường kính cốt đai:  sw  min( min 16 ;5mm)  min( ;5)  5mm 4 => Chọn cốt đai 6 nhóm AI - Khoảng cách cốt đai đoạn nốt chồng cốt thép dọc: S  (10 ;500)  160(mm) Chọn S=100(mm) -Các đoạn lại: S  (15 ;500)  240( mm) Chọn S=200(mm) 6,Cấu tạo nút khung -Nút góc nút giao giữa: phần tử dầm 15 phần tử cột -Độ lệch tâm lớn nhất: Chọn cặp nội lực: |M|=71,64 kN.m N=106,08 kN => eo  M 71, 64   0, 675  0,5 N 106, 08 Vậy chọn cấu tạo nút khung theo trường hợp eo>0,5 49 50