Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 LỜI CẢM ƠN Cơng trình thủy lợi “hồ chứa nước Nậm Ngam PA3”có nhiệm vụ trữ điều tiết nước để cấp nước tưới tự chảy cho 1200 ha, ngồi mở rộng đất trơng ăn quả, nuôi trồng thủy sản lấy nước sinh hoạt cho dân vùng hạ du, việc xây dựng cơng trình nhằm đáp ứng mong mỏi nhân dân vùng hưởng lợi Qua 14 tuần làm Đồ án tốt nghiệp với đề tài giao: “Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam PA3” Với lý thuyết học, thân em áp dụng phân tích tài liệu bản: Tài liệu Địa hình, địa chất, tài liệu Khí tượng thuỷ văn, Vật liệu xây xựng, Dân sinh kinh tế, xã hội nhu cầu dùng nước khu vực xây dựng công trình, để từ đưa phương án so sánh, lựa chọn giải pháp kỹ thuật Qua tính tốn cơng trình đầu mối thiết kế sau: - Đập dâng nước đập đồng chất, cao trình đỉnh đập là: đđ = +1144 m bố trí theo tuyến II - Tràn xả lũ bố trí bờ phải đập, chiều rộng tràn lựa chọn B T = 12 m, cao trình ngưỡng tràn ng = +1138,77 m nối tiếp ngưỡng tràn dốc nước thẳng đổ vào bể tiêu vào sông qua kênh dẫn - Cống ngầm lấy nước cống hộp (bxh) = (1.5x2,3) m bố trí bên bờ trái đập Do tài liệu khảo sát địa hình, địa chất thủy văn khu vực xây dựng cơng trình chưa đầy đủ chi tiết việc tính tốn thiết kế chắn chưa thỏa mãn đồng thời kinh tế an toàn Vì cần phải khảo sát kỹ để có đủ tài liệu cần thiết xác sở thiết kế hồ chứa kinh tế kỹ thuật Đất nước ta đất nước nông nghiệp, hàng năm lại thường xuyên xảy lụt lội, hạn hán, đời sống người nơng dân nhiều thiếu thốn khó khăn cơng tác thuỷ lợi quan trọng nghiệp cơng nghiệp hóa, đại hóa đất nước Do lĩnh vực thủy lợi cần đến bàn tay, khối óc Cán kỹ thuật lành nghề Chính lẽ em cố gắng rèn luyện, học tập để không ngừng nâng cao kiến thức ngày thêm u nghề gắn bó với công việc mà thân em lựa chọn Để có kiến thức ngày hơm em khơng thể quên công lao thầy cô giáo Trường đại học Thuỷ lợi, thầy cô cán công tác Trường Cao Đẳng Công Nghệ Kinh tế Thủy lợi Miền Trung giảng dạy giúp đỡ em suốt năm qua SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp với đề tài: " Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam PA3", giúp đỡ tận tình thầy giáo Nguyễn Hồng Long, bạn bè lớp đồng nghiệp đến em hoàn thành đồ án giao Qua đồ án tốt nghiệp em hệ thống toàn kiến thức học Tuy nhiên, kinh nghiệm thiết kế chưa nhiều, khả nhìn nhận tổng thể vấn đề chưa sáng suốt nên Đồ án tốt nghiệp khơng tránh khỏi sai sót Kính mong thầy giáo bảo, góp ý thêm để em tự hồn thiện thân trở thành Kỹ sư cơng trình thủy lợi có chuyên môn vững nhằm phục vụ tốt cho quan công tác trường Cuối em xin chân thành cảm ơn thầy giáo Th.S Nguyễn Hoàng Long tận tình hướng dẫn, tạo điều kiện số liệu, tài liệu tham khảo để giúp cho em hoàn thành Đồ án tốt nghiệp này./ Hội An, ngày 30 tháng năm 2018 Sinh viên thực Nguyễn Văn Vũ SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Mục lục PHẦN I TÀI LIỆU CƠ BẢN Chương Tổng quan cơng trình 1.1 Vị trí nhiệm vụ cơng trình 1.1.1 Vị trí cơng trình .7 1.1.2 Nhiệm vụ cơng trình 1.2 Các điều kiện tự nhiên 1.2.1 Điều kiện địa hình địa mạo 1.2.2 Đặc điểm địa chất 1.2.3 Vật liệu xây dựng .9 1.2.4 Khí tượng thủy văn 10 1.2.5 Dòng chảy lũ 14 1.3 Điều kiện dân sinh kinh tế 16 1.4 Các thông số hồ chứa .18 1.4.1 Đường đặc tính quan hệ Z ~ F, Z ~ V 18 1.4.2 Cấp cơng trình .18 PHẦN II THIẾT KẾ CƠ SỞ 19 Chương Phương án cơng trình đầu mối…………………………………………19 2.1 Tính toán mực nước chết hồ chứa (MNC) .19 2.1.2 Nguyên tắc lựa chọn mực nước chết dung tích chết 19 2.1.3 Xác định mực nước chết 20 2.2 Xác định mực nước dâng bình thường (MNDBT) 21 Chương Tính toán điều tiết lũ .28 3.1 Mục đích…………………………………………………………………………28 3.1.1 Nhiệm vụ….……………………………………………………………………28 3.1.2 Tài liệu có………………………………………………………………….28 SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 PHẦN III THIẾT KẾ CHI TIẾT 38 Chương 4: Thiết kế sơ đập đất 38 4.1 Chọn loại hình thức .38 4.1.1 Xác định kích thước mặt cắt ngang đập .38 4.1.3 Bề rộng đỉnh đập 44 4.4.1 Mục đích, nhiệm vụ trường hợp tính tốn .66 Chương V Thiết kế tràn xã lũ (Phương án Btr=12m) 84 5.1.Tài liệu thiết kế: 84 5.1.2 Vị trí,nhiệm vụ hình thức tràn xả lũ 84 5.1.3 Vị trí ……………………………………………………………………… .84 5.1.4 Nhiệm vụ 84 5.1.5 Lựa chọn hình thức 84 5.4.1 Tính tốn thủy lực ngưỡng tràn 87 5.4.2.Tính tốn thủy lực dốc nước .88 5.5 Chọn cấu tạo chi tiết tràn 113 5.5.1 Bộ phận cửa vào ( nối tiếp thượng lưu) 113 5.5.2 Ngưỡng tràn 113 5.5.3 Nối tiếp sau tràn: Dốc nước 114 5.5.4 Kích thước kết cấu bể tiêu sau dốc nước .115 5.5.5 Kênh hạ lưu 115 Chương Thiết kế cống lấy nước……………………………………… 119 6.1 Vị trí hình thức cống 119 6.1.1 Nhiệm vụ: 119 6.1.2 Tuyến cống hình thức cống 119 6.1.3 Thơng số dùng tính tốn 119 6.2 Thiết kế kênh hạ lưu cống 120 6.2.1 Thiết kế mặt cắt kênh 120 SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 6.3 Tính diện cống 122 6.3.1.Trường hợp tính tốn 122 6.3.2.Tính bề rộng cống 123 6.3.3.Xác định chiều cao cống cao trình đặt cống .130 6.4.Kiểm tra trạng thái chảy tính tốn tiêu 130 6.4.1.Mục đích 130 6.4.2.Trường hợp tính tốn 131 6.4.3.Xác định độ mở cống 131 6.4.4.Tiêu sau cống 139 6.4.5 Cửa vào cửa .139 Chương Tính toán khối lượng 142 7.1 Tính khối lượng giá thành 142 7.1.1 Mục đích tính tốn .142 7.1.2 Ngun tắc tính tốn 142 7.1.3 Tính tốn khối lượng 142 7.2 Tính toán giá thành áp dụng đơn giá hành 149 PHẦN IV CHUYÊN ĐỀ KỸ THUẬT 150 Chương Chuyên đề kỹ thuật Tính toán kết cấu cống ngầm .150 8.1 Mục đích 150 8.2 Các trường hợp tính toán 150 8.3 Số liệu tính toán 150 8.2 Xác định phương trình đường bão hoà vị trí đặt cống ngầm 152 8.3 Xác định ngoại lực tác dụng lên cống 153 8.3.1 Áp lực đất: 154 8.3.2 8.4 8.4.2 Áp lực đất cống: 154 Áp lực nước .155 Áp lực nước đỉnh cống (q2) 155 SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 8.4.3 Áp lực nước hai bên thành cống (p2, p’2 ) 155 8.4.4 Áp lực nước đáy cống q3 .155 8.5 Trọng lượng thân .155 8.5.2 Tấm nắp .155 8.5.3 Tấm bên .156 8.5.4 Tấm đáy .156 8.6 Phản lực r 156 8.7 Sơ đồ lực cuối 156 8.7.2 Các lực thẳng đứng 156 8.7.3 Các lực nằm ngang 156 8.8 Xác định nội lực cống ngầm .158 8.8.2 Mục đích 158 8.8.3 Phương pháp tính tốn 158 8.8.4 Xác định biểu đồ mômen kết cấu 158 8.8.5 Nội dung tính tốn 159 8.8.6 Biểu đồ nội lực cuối .163 8.8.7 Tính tốn bố trí cốt thép 163 8.8.8 Tài liệu tính tốn 163 8.8.9 Tính tốn cốt thép dọc chịu lực 163 8.9 Kiểm tra khả chống nứt 163 SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 PHẦN I TÀI LIỆU CƠ BẢN Chương Tổng quan cơng trình 1.1 Vị trí nhiệm vụ cơng trình 1.1.1 Vị trí cơng trình Cụm cơng trình đầu mối dự kiến xây dựng nằm suối Nậm Ngam, thuộc địa phận Nậm Ngam A xã Pu Nhí Huyện Điện Biên Đơng tỉnh Điện Biên Cách thị xã Điện Biên 20km, cách thị trấn Na Son 23km thuận tiện cho xây dựng cơng trình Vị trí cụm đầu mối có toạ độ : 21030' vĩ độ Bắc 1030 07' kinh độ Đông 1.1.2 Nhiệm vụ cơng trình - Đảm bảo, chủ động nguồn nước mặt tưới cho lúa ăn với tổng diện tích đất canh tác 1200ha - Cấp nước sinh hoạt cho 4500 dân vùng, - Cấp nước nuôi trồng thuỷ sản, cảnh quan du lịch, cải tạo môi trường sinh thái vùng dự án 1.2 Các điều kiện tự nhiên 1.2.1 Điều kiện địa hình địa mạo Suối Nậm Ngam nhánh sơng Nậm Ngam, phát nguyên từ dãy núi Pu Huốt xã Mường Phăng, huyện Điện Biên Diện tích lưu vực tính đến tuyến cơng trình 14,8km2 Xung quanh lưu vực núi cao bao bọc, thung lũng chật hẹp, hạ lưu gần Nậm Ngam A thung lũng mở rộng có chỗ tới 0,9km, cuối suối bị thắt lại bới hai dãy núi có cao độ +1248 có khả tạo thành lòng hồ chứa nước tương đối tốt Lòng suối mùa cạn rộng vài mét nhiên mùa lũ nước chảy tràn cánh đồng rộng gần 200m Đặc điểm địa hình khu vực cụm cơng trình đầu mối tương đối hẹp, mái dốc sườn núi thay đổi từ 500 đến 650 Với khu tưới bị dãy núi phân chia thành mảnh nhỏ chạy dọc thung lũng ven suối, xung quanh bị bao bọc dãy núi, ruộng kiểu phân bố hầu hết xã Pú Nhi 1.2.2 Đặc điểm địa chất 1.2.2.1 Địa chất lưu vực a Phân vùng I: Khu vực có địa hình phẳng hoặc dốc thoải trải dọc hai phía thuộc thềm dọc theo suối Nậm Ngam chi lưu nó, phạm vi phân bố có SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 dạng hẹp kéo dài Đất đá phía thành tạo bồi, lũ tích sơng (a,pQ) với thành phần sét pha, cát pha lẫn sét bụi đến cuội sỏi; thành phần hạt nhỏ thạch anh phenspát Chiều dày tầng thay đổi từ 3,0 – 8,0m phủ lên tầng phong hoá mạnh đá cát sạn kết b Phân vùng II: Khu vực có địa hình dốc chiếm đa phần diện tích hồ sườn đồi dãy núi dọc cánh trái đường viền hồ Đây vùng phát triển thành tạo có nguồn gốc sườn tích (dQ); thành phần chủ yếu đất sét pha nặng đôi chỗ có lẫn tảng lăn, tảng sót, kích thước từ 0,2 – 1,5m; Chiều dày trung bình từ 1,5 - 3,0m c Phân vùng III: Tầng đá gốc đá grano diorit, Điorit thạch anh phong hoá vừa, mức độ nứt nẻ đá từ trung bình đến Trong lòng hồ, diện lộ bề mặt thường dạng nhỏ dạng khối độc lập nơi tầng phủ mặt bị bào mòn Phía đầu sườn vai phải đập, tầng đá gốc xuất lộ dạng Batolit lớn có sườn dốc đứng Nhìn chung tầng đá gốc có cấu tạo dạng khối, cường độ cứng chắc, nứt nẻ 1.2.2.2 Địa chất lòng hồ Địa chất vùng lòng hồ Nậm Ngam có lớp tầng phủ dày, gồm lớp đất có hàm lượng sét cao tính thấm nước từ yếu đến trung bình; Tầng đá gốc có chiều dày hàng Km thường nằm sâu, cấu tạo khối nứt nẻ nhỏ nên tính thấm nước yếu; Tầng đá gốc bị ảnh hưởng vò nhàu, đập vỡ đứt gãy kiến tạo Dọc theo đường viền hồ dãy núi cao ngăn cách nước tốt với lưu vực khác; Những điều kiện cho thấy hồ có khả trữ nước tốt khơng xảy tượng thấm nước từ hồ sang lưu vực lân cận Bảng 1 Chỉ tiêu lý vật liệu đất Vật liệu Nền đập Lớp 1b Lớp 1c Lớp Lớp 3a Lớp 3b Lớp 1.2.2.3 γw (kN/m3) φ (0) C (kN/m2) K (m/s) μ E (kN/m2) 18,7 18,8 17,8 19,2 18,2 25,0 11026’ 9036’ 13028’ 17021’ 17002’ 350 23,2 13,3 13,6 12,9 11,3 50,0 2,07.10-7 3,28.10-7 4,29.10-7 8,86.10-7 9,28.10-7 7.10-10 0,27 0,28 0,26 0,31 0,33 0,24 3494 3036 2499 3000 3680 30000 Địa chất thuỷ văn Nước mặt nước ngầm khu vực loại nước nhạt Bicacbonat Canxi magiê có độ pH = 7,0 - 7,2; độ kiềm Bicacbonát HCO3-  = 1,52 - 2,59mg/l; hàm lượng ion muối tan khác CL- = 0,16 - 0,24g/l; Mg+  = 0,51 - 0,86mg/l Qua đối SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 chiếu hàm lượng hoá học nước với tiêu quy định tiêu chuẩn ngành 14TCN 78 - 88 nhận thấy: nước khu vực cơng trình khơng có dấu hiệu khả ăn mòn loại bê tơng dùng cho cơng trình thuỷ cơng 1.2.3 Vật liệu xây dựng 1.2.3.1 Đất đắp Trong giai đoạn dự án khảo sát mỏ vật liệu sau: - Mỏ M1: Khu vực dự kiến khai thác vật liệu đất đắp triền đất cao có cao độ từ +1110m đến +1125m Diện khai thác M1 chiều dài 250m, chiều rộng 60m, diện tích khai thác S1 = 15000 m2, chiều sâu khai thác trung bình đạt từ 2,0m đến 3,0m sau bóc bỏ lớp thảm thực vật rễ bề dày từ 0,2-0,4m, tổng trữ lượng khai thác mỏ (được đánh giá cấp A) với trữ lượng là: 37500m3 - Mỏ M2: Phạm vi dự kiến khai thác có chiều dài 500m, chiều rộng 300m, diện khai thác S2 = 150000m2 Với chiều sâu tầng khai thác thác đạt từ 3,0m đến 4,0m sau bóc bỏ lớp thực vật rễ 0,2 - 0,3m, mỏ cho phép khai thác với tổng trữ lượng là: 500000m3 Đất khai thác mỏ chủ yếu đất sét pha màu nâu đỏ, nâu vàng, xám vàng lẫn dăm mảnh, chiều dày khai thác lớp > 2,0m Trong giai đoạn tiến hành khảo sát 02 mỏ vật liệu đắp phía hạ lưu đập Gồm có 02 VL3, VL4, có vị trí trữ lượng sau: - Mỏ đất VL3 (khảo sát giai đoạn TKKT): Nằm phía hạ lưu tuyến đập, bên cạnh đường vào Nậm Ngám A, cách vị trí đập khoảng 1.5 km Khu vực dự kiến khai thác phần đối có kích thước 200m x 200.m, diện tích S = 40 000 m Độ sâu khai thác dự kiến đạt khoảng > m Trữ lượng đạt khoảng 200 000 m Kết cho thấy đất vật liệu sét pha nặng mầu nâu hồng, xám nâu đốm trắng chứa sạn nhỏ, đất có trạng thái cứng - Mỏ đất VL4 (khảo sát giai đoạn TKKT): Nằm phía hạ lưu tuyến đập, bên cạnh đường vào Nậm Ngám A, trước đoạn rẽ vào đường Nậm Ngám C, cách vị trí đập khoảng 2.0 Km Khu vực dự kiến khai thác đối có kích SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 thước 300m x 400.m, diện tích S = 120 000m Độ sâu khai thác dự kiến đạt khoảng từ 3-5 m Trữ lượng đạt khoảng 400 000 m Kết cho thấy đất vật liệu sét pha nặng mầu nâu hồng, đốm trắng lẫn sạn nhỏ, đất có trạng thái cứng Bảng 1.2 Tổng hợp tiêu lý bãi vật liệu VL3 Chế bị Bão hoà Chỉ tiêu lý Đầm nén Proctor: Khối lượng riêng  Độ ẩm tốt W tư (%) KL thể tích khô max: cmax T/m3 Chế bị: cCB = 0,95* cmax Độ ẩm chế bị W tư (%) Khối lượng thể tích WCB T/m3 Khối lượng thể tích khơ cCB T/m3 Góc nội ma sát  (độ) Lực dính C (kG/cm2) Hệ số nén lún a 1-2 ( cm2/kG) Hệ số thấm K (m/s) Hệ số trương nở Htn (%) 2.68 23.7 1.54 23.7 1.81 1.46 24019’ 0.305 0.025 30.9 1.91 19042’ 0.206 0.030 4.08x 10-8 3,5 1.2.3.2 Cát, đá, sỏi, xi măng: Vật liệu xây dựng cung cấp TP Điện Biên có trữ lượng dồi dào, chất lượng tốt Đường vận chuyển thuận tiện, khoảng cách từ công trình đến Thành phố 28km đường cấp IV 1.2.4 Khí tượng thủy văn 1.2.4.1 Tình hình chung Khí hậu vùng dự án nói chung chịu ảnh hưởng vùng nhiệt đới giói mùa: nắng nóng, mưa nhiều, độ ẩm cao, bốc nhiều Nhiệt độ vùng Nậm Ngam mang đặc trưng vùng miền núi, nhiệt độ lên cao vào tháng mùa hè giảm đáng kể vào tháng mùa đơng, có thời điểm xuống tới gần 0 C Lượng mưa chia làm hai mùa rõ rệt : Mùa mưa từ tháng đến tháng 9, mùa khô từ tháng 11 đến tháng 3, tháng 10 tháng hai tháng chuyển tiếp Lượng mưa phân phối không đều, chiếm tỷ lệ nước lớn mùa mưa Mùa khơ lượng mưa ít, nhiên vào tháng 4, tháng 10 xuất vài trận mưa gây lũ Hồ Nậm Ngam nằm nằm suối Nậm Ngam Cơng trình đầu đặt vị trí có toạ độ 21030' vĩ độ Bắc, 1030 07' kinh độ Đơng Tính đến tuyến cơng trình, đặc trưng hình thái lưu vực sau: SVTH: Nguyễn Văn Vũ 10 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư μ = Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Fa +Fa' 100%=0,05% bh Hàm lượng cốt thép lớn μ max =3,5% Fa, Fa’: Diện tích cốt thép miền kéo miền nén kết cấu � Fa ,Fa' >μ bh � � ' Fa +Fa 0,3h0 = 13,2 (cm); h0 = h – a = 0,5– 0,04 = 0,46 (m) => Cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn Ta có sơ đồ ứng suất Trong đó: + e: Là khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu kéo Fa e = e0 + 0,5h – a = 1.0,34+0,5.0,5- 0,04 = 0,55 m = 55 (cm) + e’: Là khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu nén F’a e’ = e0 – 0,5h +a’ = 1.0,34 - 0,5.0,5+ 0,04 = 0,13 m =13 (cm) Hình 8-12: Sơ đồ ứng suất Các công thức bản: + Phương trình hình chiếu: SVTH: Nguyễn Văn Vũ 170 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Kn.nc.N ≤ mb.Rn.b.x + ma.Ra’.Fa’ - ma.Ra.F x Đặt α = h0 phương trình : Kn.nc.N ≤ mb.Rn.b.h0.α + ma.Ra’.Fa’ - ma.Ra.Fa + Phương trình mơmen lấy tâm Fa: x   h0    + ma.Ra’.Fa’(h0 – a’) Kn.nc.N.e ≤ mb.Rn.b.x  Với A = α(1 – 0,5α) phương trình (11-3) trở thành: Kn.nc.N.e ≤ mb.Rn.b.h02.A+ ma.Ra’.Fa’(h0 – a’) Tính Fa Fa’ với     0, A = A = 0,42 Từ cơng thức tính được: K n nc N e  mb Rn b.h02 A0 F  ma Ra'  h0  a ' ' a = 1,15.1.24,87.103.55  1.90.100.462.0, 42 = -51,5 (cm2) 1,1.2700  46   Vì Fa’ < nên lấy Fa’ = max{μmin b.h0;  16} μmin b.h0 = 0,0005 100 46= 2,3 (cm2)  16 = 4,02 (cm2) ' Theo điều kiện cấu tạo: Fa  412  4,52 (cm2) ' Vậy ta chọn cốt thép Fa’ theo điều kiện cấu tạo Fa  412  4,52 (cm2), khoảng cách cốt thép 25cm  Tính Fa biết Fa’, b, h, M, N Từ cơng thức tính được: K n nc N e  ma Ra' Fa'  h0  a' mb Rn b.h02 A= = 1,15.1.24,87.103.55  1,1.2700.4,52  46   1.90.100.462 = 0,053 Từ A = 0,053, tra bảng phụ lục 10 giáo trình KCBTCT α=0.055 Ta thấy   cơng thức: 2.a  0,174 chứng tỏ Fa' đạt a' < Ra' nên lấy x = 2.a' để tính Fa theo h0 k n N '  1,15.1.24,87.13.10 Fa m R (h  a ') 1,1.2700.(46  4) n a c a e  2,98 cm2 So sánh Fa >min.b.h0 = 2,3 (cm2) Vậy ta chọn cốt thép Fa = 414 có Fa= 6,16 (cm2) khoảng cách cốt thép 25cm + Mặt cắt 1: Giá trị nội lực mặt cắt SVTH: Nguyễn Văn Vũ 171 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Các nội lực sau: M1 = 0,86 (T.m); Q1 = (T); N1 = -24,87 (T) e0  M 0,86   0, 035m  3,5cm N 24,87 Ta thấy  e  0,3.h0  13,8 nên cấu kiện cấu kiện chịu nén lệch tâm bé Tiến hành tính tốn tương tự kết sau: e0   e0  0,5h  a =1.3,5+0,5.50-4=24,5cm e '  0,5.h   e0  a ' =0,5.50-3,5-4=17,5 cm Với  e0  3,5  0, 2.h0 =0,2.46=9,2 Ta có: x  h  (1,8  x  50  (1,8  h  1, 4 ) e0 2h0 50  1, 4.0, 6).1.3,5 = 44,74 (cm) 2.46 Ta có: x < h0 nên tính gần ứng suất cốt thép Fa sau: e 1.3,5  a  (1  ) Ra  (1  ).2700 = 2494,57 (kg/cm2) h0 46 Phương trình bản: x kn nc Ne �mb Rnbx (h0  )  ma Ra' Fa' (h0  a ') kn nc N �mb Rn bx  ma Ra' Fa'  ma Fa Cốt thép cấu kiện tính sau: x kn nc Ne  mb Rn bx(h0  ) Fa'  ma Ra' (h0  a ') F 'a  ( 1,15.1.24,87.103.26,  1.90.100.44, 74.(46  1,1.2700.(46  4) 44, 74 ) 2  63, 67 (cm ) ' Ta thấy F a   bh0  2,3 cm2 nên chọn thép bố trí Fa ' �216  4, 02(cm ) � Fa '  412  4,52(cm2 ) Khoảng cách cốt thép 25cm Fa   Fa   (mb Rnbx  ma Ra' Fa'  kn nc N ) ma a (1.90.100.44, 74  1,1.2700.4,52  1,15.1.24,87.103 )  141, 21 cm2 1,1.2494,57 Fa < nên ta chọn bố trí cốt thép theo điều kiện cấu tạo ta chọn cốt thép Fa theo điều kiện cấu tạo Fa = 414 (cm2) có Fa=6,16(cm2), khoảng cách cốt thép 25cm Căn vào kết tính tốn cốt thép cho hai mặt cắt ta có kết bố trí cốt thép cho trần cống sau: + Cốt thép phía ngồi cống: Fngồi = 412  4,52 (cm2), a = 25 (cm) SVTH: Nguyễn Văn Vũ 172 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 + Cốt thép phía cống: Ftrong = 414  6,16 (cm2), a = 25 (cm) b Tính toán bố trí cốt thép cho thành bên cống: + Mặt cắt D Các nội lực là: MD = -8,67(T.m); QD = - 24,57 (T); ND = -40,25 (T) Xét ảnh hưởng uốn dọc: l0 0,5.2,3   2, �10 nên ảnh hưởng uốn dọc với cấu kiện không đáng h 0,5 kể Chọn   e0  M 8, 67   0, 22 (m) = 22 (cm) N 40, 25 Ta thấy  e0  22 �0,3h0  13,8cm nên cấu kiện cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn Tiến hành tính tốn tương tự kết sau: e   e0  0,5h  a  1.22  0,5.50   43 (cm) e '   e0  0,5.h  a '  1.22  0,5.50   (cm) Tính Fa Fa’ với α = α0 = 0,6 A = A0 = 0,42 Từ (8-4) tính được: K n nc N e  mb Rn b.h02 A0 F  ma Ra'  h0  a ' ' a 1,15.1.40, 25.103.43  1.90.100.462.0, 42 = = - 48,17 (cm2) 1,1.2700  46   Vì Fa’ < nên lấy Fa’ = max{μmin b.h0; 216 } μmin b.h0 = 0,0005 100 46 = 2,3cm2; 216 = 4,02 (cm2) ' Theo điều kiện cấu tạo: Fa  412  4,52 (cm2) ' Vậy ta chọn cốt thép Fa’ theo điều kiện cấu tạo Fa  412  4,52 (cm2), khoảng cách cốt thép 25cm  Tính Fa biết Fa’, b, h, M, N Từ cơng thức tính được: K n nc N e  ma Ra' Fa'  h0  a' mb Rn b.h02 A= = 1,15.1.40, 25.103.43  1,1.2700.4,52  46   1.90.100.462 = 0,077 Từ A = 0,077 (Tra phụ lục 10, giáo trình BTCT)    0, 08 SVTH: Nguyễn Văn Vũ 173 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Ta thấy  Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 2.a  0,1739 ho chứng tỏ Fa' đạt a' < Ra' nên lấy x = 2.a' để tính Fa theo kn nc N e� 1,15.1.40, 25.1.103   0,37 (cm2) công thức: Fa  ma Ra  h0  a�  1,1.2700  46   N e' e0 Rnbx + aF'a H0 - a' RaFa So sánh Fa < min.b.h0 = 2,3 cm2 Vậy chọn Fa = 414 có Fa=6,16 (cm2) khoảng cách cốt thép 25(cm) + Mặt cắt Các nội lực sau: M4 = 19,75 (T.m); N4 = e0  N CD  N DC 37, 78  40, 25   39, 015 (T) 2 M 19, 75   0, 51 (m) = 51(cm) N 39, 015 Ta thấy  e0 �0,3h0  13,8 cm nên cấu kiện cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn Tiến hành tính tốn tương tự kết sau: e   e0  0,5h  a  1.51  0,5.50   72 (cm) e '   e0  0,5.h  a '  1.51  0,5.50   30 (cm) Tính Fa Fa’ với α = α0 = 0,6 A = A0 = 0,42 Từ cơng thức tính được: K n nc N e  mb Rn b.h02 A0 F  ma Ra'  h0  a ' ' a = 1,15.1.39, 015.103.72  1.90.100.46 2.0, 42 = - 38,22 (cm2) 1,1.2700  46   Vì Fa’ < nên lấy Fa’ = max{μmin b.h0; 216 } μmin b.h0 = 0,0005 100 46 = 2,3(cm2); 216 = 4,02 (cm2) ' Theo điều kiện cấu tạo: Fa  412  4,52 (cm2) ' Vậy ta chọn cốt thép Fa’ theo điều kiện cấu tạo Fa  412  4, 52 (cm2), khoảng cách cốt thép 25cm Tính Fa biết Fa’, b, h, M, N SVTH: Nguyễn Văn Vũ 174 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Từ (8-4) tính được: K n nc N e  ma Ra' Fa'  h0  a' mb Rn b.h02 A= = 1,15.1.39, 015.103.72  1,1.2700.4,52  46   = 0,14 1.90.100.462 Từ A = 0,14    0,114 2.a   0,1739 h o Ta thấy chứng tỏ Fa' đạt a' < Ra' nên lấy x = 2.a' để tính Fa theo kn nc N e� 1,15.1.39,015.30.103   10, 79 (cm2) công thức: Fa  ma Ra  h0  a�  1,1.2700  46   So sánh Fa > min.b.h0 = 2,3 cm2 Vậy ta chọn cốt thép Fa theo điều kiện cấu tạo Fa = 516 có Fa= 10,05 (cm2), khoảng cách cốt thép 20cm Căn vào kết tính tốn cốt thép cho hai mặt cắt ta có kết bố trí cốt thép cho thành bên cống sau: + Cốt thép phía ngồi cống: Fngồi = 412  4,52 (cm2), a = 25 (cm) + Cốt thép phía cống: Ftrong = 516  10, 05 (cm2), a = 20 (cm) c Tính toán bố trí cốt thép cho đáy cống + Mặt căt A: Các nội lực sau: MA = -8,67 (Tm); QA = -40,25 (T); NA = -26,88 (T) e0  M 8, 67   0,32 (m) = 32 (cm) N 26,88 Ta thấy  e0 �0,3h0  13,8 cm nên cấu kiện cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn Tiến hành tính tốn tương tự kết sau: e   e0  0,5h  a  1.32  0,5.50   53 (cm) e '   e0  0,5.h  a '  1.32  0,5.50   11 (cm) + Tính Fa Fa’ với α = α0 = 0,6 A = A0 = 0,42 Từ (7-4) tính được: Fa'  = K n nc N e  mb Rn b.h02 A0 ma Ra'  h0  a ' 1,15.1.26,88.103.53  1.90.100.462.0, 42 = - 51 (cm2) 1,1.2700  46   Vì Fa’ < nên lấy Fa’ = max{μmin b.h0; 216 } μmin b.h0 = 0,0005 100 46 = 2,3 (cm2); 216 = 4,02 (cm2) ' Theo điều kiện cấu tạo: Fa  412  4,52 (cm2) ' Vậy ta chọn cốt thép Fa’ theo điều kiện cấu tạo Fa  412  4,52 (cm2), khoảng cách cốt thép 25(cm) SVTH: Nguyễn Văn Vũ 175 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3  Tính Fa biết Fa’, b, h, M, N Từ cơng thức tính được: K n nc N e  ma Ra' Fa'  h0  a' mb Rn b.h02 A= = 1,15.1.26,88.103.53  1,1.2700.4,52  46   1.90.100.46 = 0,056 Từ A = 0,056 (Tra giáo trình BTCT)    0, 058 Ta thấy  2.a  0,1739 ho chứng tỏ Fa' đạt a' < Ra' nên lấy x = 2.a' để tính Fa theo công thức: Fa  kn nc N e� 1,15.1.26,88.11.103   2, 73 cm2 ma Ra  h0  a�  1,1.2700  46   N e' e0 Rnbx + aF'a H0 - a' R a Fa So sánh Fa > min.b.h0 = 2,3 cm Vậy ta chọn cốt thép Fa = 414 có Fa= 6,16 (cm2) khoảng cách cốt thép 25(cm) + Mặt cắt 2: Các nội lực sau: M2 = 1,18 (T.m); Q2 = (T); N AD  N DA 16,88  24,57   20, 725 (T) 2 M 1,18 e0    0, 057 (m) = 5,7 (cm) N 20, 725 N2 = Ta thấy  e0 �0,3h0  13,8cm nên cấu kiện cấu kiện chịu nén lệch tâm bé Tiến hành tính tốn tương tự kết sau: e   e0  0,5h  a  1.5,  0,5.50   26, (cm) e '  0,5h   e0  a '  0,5.50  1.5,   15,3 (cm) Với  e0  5,  0, 2h0  0, 2.46  9, Ta có: x  h  (1,8  SVTH: Nguyễn Văn Vũ h  1, 4 ) e0 2h0 176 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 x  50  (1,8  50  1, 4.0, 6).1.5, = 41,43 (cm) 2.46 Ta có: x < h0 nên tính gần ứng suất cốt thép Fa sau: e 1.5,  a  (1  ) Ra  (1  ).2700  2365, 43  kg / cm  h0 46 Cốt thép cấu kiện tính sau: x kn nc Ne  mb Rnbx (h0  ) Fa'  ' ma Ra (h0  a ') F 'a  1,15.1.20, 725.1000.26,  1.90.100.41, 43.(46  1,1.2700.(46  4) 41, 43 ) 2  70, 48 (cm ) ' ' Ta thấy F a  cm2 nên chọn thép bố trí theo điều kiện cấu tạo Fa  412  4,52 cm2 Khoảng cách cốt thép 25cm Fa   (mb Rn bx  ma Ra' Fa'  kn nc N ) ma a Fa   (1.90.100.41, 43  1,1.2700.4,52  1,15.1.20, 725.1000)  139,30(cm ) 1,1.2365, 43 Fa < nên ta chọn bố trí cốt thép chọn cốt thép Fa theo điều kiện cấu tạo Fa = 414 (cm2) có Fa=6,16cm2, khoảng cách cốt thép 25 (cm) Căn vào kết tính tốn cốt thép cho hai mặt cắt ta có kết bố trí cốt thép cho đáy cống sau: + Cốt thép phía ngồi cống: Fngồi = 412  4,52 (cm2), a = 25 (cm) + Cốt thép phía cống: Ftrong = 414  6,16 (cm2), a = 25 (cm) Vậy kết cốt thép dọc chịu lực cống ngầm sau: Cốt thép phía cống Thành Diện Khoảng Loại Số phần tích cách thép Thanh (cm) (cm2) Trần 14 cống 6.16 25 Thành 16 cống 10.05 20 Đáy 14 cống 6.16 25 Cốt thép phía cống Diện Khoảng Loại Số tích cách thép Thanh (cm) (cm2) 4.52 12 25 4.52 12 25 4.52 12 25 Tính tốn cốt thép ngang (cốt xiên): Tính tốn cường độ mặt cắt nghiêng cấu kiện tiến hành theo phương pháp đàn hồi hoặc phương pháp trạng thái giới hạn Ở ta sử dụng phương pháp đàn hồi để tính tốn Điều kiện tính toán: SVTH: Nguyễn Văn Vũ 177 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Khi thoả mãn điều kiện sau cần phải tính tốn cốt xiên cho cấu kiện: 0, m b4 R k  1  0  k n n c Q  m b3 R k c           * 0,9.b.h Trong đó: mb4: hệ số làm việc bê tơng khơng có cốt thép mb4 = 0,9 Rk: cường độ chịu kéo bê tông, Rk = 75(T/m2) kn: hệ số tin cậy, phụ thuộc cấp cơng trình, kn = 1,15 nc: hệ số tổ hợp tải trọng, với tổ hợp tải trọng nc= Q: lực cắt lớn tải trọng tính tốn gây (T) mb3: hệ số điều kiện làm việc bê tông kết cấu bê tông cốt thép Tra bảng phụ lục giáo trình bê tơng cốt thép mb3 = (Phụ thuộc chiều dầy hoặc sườn) Rkc : cường độ chịu kéo tiêu chuẩn bê tông, Rkc = 11,5 (T/ m2) Mặt cắt tính tốn: Ta chọn mặt cắt có lực cắt lớn để tính tốn bố trí cốt thép ngang cho cống Do ta cần tính tốn cho mặt cắt sau: + Với đáy cống: Tính cho mặt cắt qua A: MA = -8,67 (T.m); QA = -40,25(T), NA = -26,88(T) + Với thành bên cống: Tính cho mặt cắt qua D: MD = -8,67 (T.m); QD= -26,88 (T); ND = - 40,25 (T) + Với trần cống: Tính cho mặt cắt qua B: MB = -8,51(T.m); QB = 24,87 (T); NB = -34,49(T) Tính tốn cốt xiên cho đáy cống: 0, m b4 R k  0, 0,9.7,5  4, 05(kg / cm ) k n n c Q 1,15.1.40,25.1000   11,18(kg / cm ) 0,9.b.h 0,9.100.46 m b3 R k c  11,5=11,5(kg / cm ) 0, m b4 R k  1  0  k n n c Q  m b3 R k c 0,9.b.h So sánh: Nên phải tính tốn bố trí cốt xiên cho đáy cống Hình 8-13: Biểu đồ lực cắt phân bố ứng suất kéo Phần ứng suất kéo cốt dọc chịu là: SVTH: Nguyễn Văn Vũ 178 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3  1a  0, 225.  0, 225.11,18  2,52( kg / cm ) Theo điều kiện cấu tạo chọn đường kính cốt đai: d = 8mm � fđ = 0,503 (cm2); số nhánh nđ = 2; khoảng cách cốt đai ađ = 20 (cm) Phần ứng suất cốt đai chịu là:  1d  ma nd f d Rad 1,1.2.0,503.2150   1,19(kg / cm ) b.ad 100.20 Phần ứng suất kéo cốt xiên phải chịu là:  1x    ( 1a   1d )  11,18  (2,52  1,19)  7, 47( kg / cm2 ) x  1x 7, 47   � x  51,92(cm) Ta có: 75  11,18 Cốt xiên đặt nghiêng góc 450, diện tích cốt thép xiên tính theo công thức:  x b 0,5.x. 1x b 0,5.51,92.7, 47.100 Fx  ma Rax  ma Rax  1,1.2150  5,8(cm ) Chọn bố trí thép: với Fx = 5,8 (cm2) ta chọn F = 412 = 4,52 (cm2) để bố trí từ cốt dọc có sẵn bố trí chúng thành lớp Xác định vị trí cốt xiên + Xác định trọng tâm phần diện tích thép xiên x + Từ trọng tâm phần diện tích thép xiên dóng lên trục dầm ta xác định vị trí lớp thép xiên + Khoảng cách từ mép trục cấu kiện tới vị trí thép xiên x1 thì: x1 = x/3 = 51,92/3 = 17,30 (cm) Hình 8-14: Sơ đồ bố trí cốt xiên SVTH: Nguyễn Văn Vũ 179 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Mặt cắt Q 0,6mb 4.Rk Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 0  1a  1x A (kg) 40250 (kg/cm2) (kg/cm2) 4,05 11,18 2,52 D 26880 4,05 7,5 1,69 x (kg/cm2) (cm) 7,47 51,92 4,62 46,2 (cm2) 5,8 F(chọ n) (cm2) 4,52 (cm) 17,3 3,19 4,52 15,4 Fx x1 B 24870 4,05 6,9 1,55 4,16 45,22 2,81 4,52 15,07 Tính tốn cốt xiên cho mặt cắt khác tương tự mặt cắt A, ta có kết ghi bảng sau: Vậy ta chọn diện tích thép xiên Fx = 412 = 4,52 (xm2); a = 25 (cm) 8.9 Kiểm tra khả chống nứt a Mục đích tính tốn Khe nứt phát sinh kết cấu bê tông cốt thép tác dụng tải trọng, thay đổi nhiệt độ, co ngót bê tông nguyên nhân khác Khi ứng suất kéo bê tông vượt trị số cường độ giới hạn, bê tông bị nứt Nếu khe nứt mở rộng nước khí ẩm xâm nhập làm cho cốt thép bị ăn mòn, ảnh hưởng tới làm việc bình thường tuổi thọ cơng trình Do ta phải tính tốn kiểm tra nứt Trong đồ án ta tính tốn khe nứt tác dụng tải trọng b Mặt cắt tính toán Ta dùng tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn để tính tốn kiểm tra nứt cho kết cấu Chọn mặt cắt có mơmen lực dọc lớn ứng với tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn để tính tốn Dựa vào bảng tính tốn giá trị nội lực ta tính tốn kiểm tra nứt cho c c mặt cắt Nội lực tải trọng tiêu chuẩn gây là: Mc = 17,91(T.m) ; Nc = 40, 25  37, 78  39 (T) Điều kiện cấu kiện chịu nén lệch tâm không bị nứt: 1 Rkc e0  Wqd Fqd nc Nc ≤ Nn = Trong đó: Nc - lực nén dọc lệch tâm tải trọng tiêu chuẩn gây Nn - lực nén dọc lệch tâm mà tiết diện chịu trước nứt e0 - độ lệch tâm lực nén dọc tiêu chuẩn: e0 = M c 17,91  0, 46 (m) = 46(cm) = 39 Nc γ1 = mh.γ - hệ số xét đến biến dạng dẻo bêtông miền kéo Hệ số mh γ lấy sau: (theo phụ lục 13,14 giáo trình BTCT) Theo phụ lục 13, với chiều cao mặt cắt h 100cm mh = Theo phụ lục 14 với tiết diện hình chữ nhật γ = 1,75  γ1 = mh.γ = 1,75 = 1,75 SVTH: Nguyễn Văn Vũ 180 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Fqd - diện tích tiết diện quy đổi: Fqd = Fb + n.Fa + n.Fa’ Tiết diện tính tốn hình chữ nhật có thơng số sau: b = 100 (cm) ; h = 50 (cm) ; a = a' = (cm) ; ho = 46 (cm); Fa = 10,05 (cm2) ; Fa' = 4,52(cm2) ; Hệ số qui đổi n - hệ số quy đổi: Ea 2,1.106   8, 75 Eb 0, 24.106 n= a) Xác định giá trị quy đổi: Chiều cao vùng nén ( Khoảng cách từ mép biên chịu nén đến trọng tâm tiết diện qui đổi ) : xn = S qd Fqd Trong đó: Sqđ: mơ men tĩnh qui đổi tiết diện: Sqđ = 0,5.b.h2 + n.(a'.Fa' + Fa.h0) Fqđ: diện tích qui đổi tiết diện : Fqđ = Fb + n.(Fa + Fa') Fqđ = Fb + n.(Fa + Fa') = 100.50+8,75 (10,05+4,52)=5127,49 (cm2) Hình 8.15 Sơ đồ tính tốn giá trị quy đổi Với tiết diện hình chữ nhật ta có : xn  0,5bh  nFa' a '  nFa h0 0,5.100.502  8, 75.4,52.4  8, 75.10, 05.46   25,198(cm) bh  nFa'  nFa 100.50  8, 75.4,52  8, 75.10, 05 Mơ men qn tính qui đổi tiết diện: b ( xn  (h  xn )3 )  n.Fa' ( xn  a ')  n.Fa (ho  xn )2 100  (25,1983  (50  25,198)3 )  8, 75.4,52.(25,198  4)  8, 75.10, 05.(46  25,198) Jqđ = J qd = 1097687,28(cm ) Môđun chống uốn tiết diện: Wqđ = J qd h  xn  1097687, 28  44258, 01(cm3 ) 50  25,198 b) Khả chống nứt tiết diện: SVTH: Nguyễn Văn Vũ 181 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Với cấu kiện chịu nén lệch tâm khả chống nứt tiết diện xác định  1.Rkc Nn = eo  Wqd Fqd theo công thức:  1, 75.11,5 46 =23835,39  58, 01 5127, 49 Tra phụ lục 13 giáo trình '' Kết cấu bê tông cốt thép-ĐHTL'' ta hệ số m h = Tra phụ lục 14 giáo trình '' Kết cấu bê tơng cốt thép -ĐHTL'' ta hệ số =1,75 1 = .mh = 1.1,75 = 1,75 ( : Hệ số chảy dẻo BT với tiết diện chữ nhật ) Độ lệch tâm lực nén dọc tiêu chuẩn: eo = M 17,91   0, 46(m)  46(cm) N 39 +Rkc = 11,5 (kg/ cm2) Thay số vào công thức ta được:  1.Rkc Nn = eo  Wqd Fqd  1, 75.11,5 46 =23835,39  58, 01 5127, 49 So sánh: nc Nc = 1.36,145.103 = 36145 (daN)>Nn = 23835,39 (kG) Ta thấy: nc Nc > Nn nên cấu kiện bị nứt 8.10 Kiểm tra bề rộng khe nứt Bề rộng khe nứt theo công thức thực nghiệm (TCVN 4116-85)   an  kc a 7.(4  100 ) d Ea Trong đó: + an: Bề rộng khe nứt (mm) + k: hệ số, lấy 1,2 cấu kiện chịu kéo + c: hệ số xét đến tính chất tác dụng tải trọng, lấy tải ngắn hạn, 1,3 tải trọng dài hạn +  : hệ số xét đến tính chất bề mặt cốt thép, lấy thép có gờ +  a : ứng suất cốt thép, xác định theo công thức: a  N c (e  Z1 ) Fa Z1 Với: e  .e0  0,5h  a  1.46  0,5.50   67(cm) ; Z1 =  h0 , Fa/bh0=0,00218 tra bảng (5-1) giáo trình BTCT ta có  =0,85 � Z1 = 0,85.46  39,1(cm) a  N c (e  Z1 ) 30209.(46  39,1)   530, 448(kg / cm ) Fa Z1 10, 05.39,1 +  : ứng suất kéo ban đầu cốt thép trương nở bê tông Đối với kết cấu nằm nước,  = 200 (kg/cm2) SVTH: Nguyễn Văn Vũ 182 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3  = Fa/bh0 = 0,218% + d: đường kính cốt thép, d = 16 (mm) � an  1, 2.1,3 530, 448  200 7.(4  100.0, 00218) 16 = 0,0026 (mm) 2,1.106 Cấu kiện cho phép bị nứt với điều kiện: an �agh Tra phụ lục 17 giáo trình BTCT ta có: agh = 0,15 (mm) Vậy an = 0,0026 (mm) < a gh = 0,15 (mm) nên kết cấu đảm bảo điều kiện chống nứt SVTH: Nguyễn Văn Vũ 183 Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư SVTH: Nguyễn Văn Vũ Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 184 Lớp HA13 .. .Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp với đề tài: " Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam PA3" , giúp đỡ tận tình thầy... cho em hoàn thành Đồ án tốt nghiệp này./ Hội An, ngày 30 tháng năm 2018 Sinh viên thực Nguyễn Văn Vũ SVTH: Nguyễn Văn Vũ Lớp HA13 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Thiết kế hồ chứa nước Nậm Ngam – PA3 Mục... lớp đồng nghiệp đến em hoàn thành đồ án giao Qua đồ án tốt nghiệp em hệ thống toàn kiến thức học Tuy nhiên, kinh nghiệm thiết kế chưa nhiều, khả nhìn nhận tổng thể vấn đề chưa sáng suốt nên Đồ án