MỤC LỤC Chương 1: PHƯƠNG PHÁP CHƯNG CẤT TINH DẦU QUẾ 1.1 Phương pháp chưng cất: 1.1.1 Chưng cất với nước: 1.1.2 Chưng cất với nước khơng có nồi riêng: .6 1.1.3 Chưng cất nước có nồi riêng: .7 1.2 Quy trình chưng cất tinh dầu quế: 1.2.1 Xử lý nguyên liệu quế: 1.2.2 Nạp liệu: 1.2.3 Tiến hành chưng cất: .7 1.2.4 Thu nhận tinh dầu: 1.2.5 Đóng gói bảo quản: 1.2.6 Tháo xử lý bã: Chương 2: THIẾT BỊ CHƯNG CẤT 10 2.1 Lượng thiết bị cho sở sản xuất: .10 2.2 Lượng nước cần thiết để bay hơi: 11 2.3 Nhiệt độ chưng cất: 13 2.4 Tính tốn thiết bị: 13 2.4.1 Kích thước thiết bị chưng cất: .13 2.4.2 Nắp thiết bị: 14 2.4.3 Cổ nồi: 14 2.4.4 Vòi voi: 15 2.4.5 Đáy nồi: 15 2.4.6 Giỏ đựng nguyên liệu: 15 2.4.7 Vật liệu làm thiết bị chưng cất: .15 2.4.8 Độ bền nồi chưng cất: 15 2.5 Tính tốn nhiệt cho thiết bị chưng cất: 17 2.5.1 Tính Q1: 17 2.5.2 Tính Q2: 17 2.5.3 Tính Q3: 18 2.5.4 Tính Q4: 18 2.5.5 Tính Q5: 19 2.5.6 Tính Q6: 19 Chương 3: THIẾT BỊ NGƯNG TỤ 21 3.1 Các thông số biết: 21 3.2 Nhiệt lượng để ngưng tụ tinh dầu - nước thành lỏng hoàn toàn: 21 3.3 Nhiệt lượng để làm lạnh hỗn hợp tinh dầu – nước: 21 3.5 Xác định bề mặt truyền nhiệt: 22 3.5.1 Xác định hệ số truyền nhiệt K: 23 3.5.2 Tính ∆t: 26 3.5.3 Bề mặt truyền nhiệt: 26 Chương 4: THIẾT BỊ PHÂN LY 29 Chương 5: LÒ HƠI 30 5.1 Thông số ban đầu: 30 5.2 Tính nhiệt lò hơi: 30 5.2.1 Thể tích khơng khí lý thuyết: 30 5.2.2 Thể tích sản phẩm cháy: 30 5.2.3 Tính entanpy khơng khí khói: 31 5.3 Cân nhiệt lò hơi: 32 5.3.1 Lượng nhiệt đưa vào lò hơi: 32 5.3.2 Các tổn thất nhiệt lò hơi: 32 5.4 Tính nhiệt buồng lửa: 34 5.4.1 Tính thể tích buồng lửa: 34 5.4.2 Nhiệt lượng có ích sinh buồng lửa: 36 5.5 Tính nhiệt độ cuối buồng lửa: 37 5.6 Tính tốn bề mặt trao đổi nhiệt dối lưu: .39 5.6.1 Tổng diện tích trao đổi nhiệt đối lưu: 39 5.6.2 DIện tích trao đỏi nhiệt đối lưu pass2 pass3: 43 5.7 Thiết kế cyclone: 47 5.7.1 Các thông số biết: .47 5.7.2 Các kích thước chi tiết xyclone: 47 5.7.3 Hiệu suất lọc cyclone : 48 5.8 Ống khói : 50 Chương 6: MẠNG NHIỆT 53 6.1 Tính chọn đường kính ống nhánh: 54 6.2 Xác định hệ số tỏa nhiệt đối lưu nước chuyển động ống: .56 6.3 Tính chiều dày lớp cách nhiệt: 58 6.4 Tính thủy lực cho mạng nhiệt 60 6.5 Tính tốn đường ống dẫn nước ngưng: 62 DANH SÁCH CÁC BẢNG VẼ, HÌNH ẢNH MỞ ĐẦU Từ lâu người biết sử dụng tinh dầu để phục vụ đời sống dùng chế biến ăn, dùng để đuổi trùng, chữa bệnh, làm đẹp, … chưa biết cách thu hồi sử dụng tinh dầu nên chưa sử dụng hết tiềm loại tinh dầu Ngày với phát triền khoa học kỹ thuật, người biết cách thu nhận tinh dầu phục vụ cho nhiều lĩnh vực đời sống Tinh dầu sử dụng hầu hết lĩnh vực đời sống : thực phẩm, dược phẩm, … mang lại hiệu cao cho kinh tế, nâng cao chất lượng sống cho xã hội Với mục đích tìm hiểu quy trình sản xuất tinh dầu, hướng dẫn , đồ án em xin trình bày “ Hệ thống chưng cất tinh dầu quế” Chương : Tổng quan chưng cất tinh dầu Chương : Thiết bị chưng cất Chương 3: Thiết bị ngưng tụ Chương 4: Thiết bị phân ly Chương 5: Lò Chương 6: Mạng nhiệt Chương 1: PHƯƠNG PHÁP CHƯNG CẤT TINH DẦU QUẾ 1.1 Phương pháp chưng cất: Chưng cất trình biến đổi cấu từ hỗn hợp thể lỏng thành thể thiết bị sau ngưng tụ thiết bị khác nhờ phương pháp làm lạnh Chưng cất ứng dụng rộng rãi nhiều ngành công nghiệp nhằm để tách sản phẩm dễ bay khỏi hỗn hợp khó bay hơi, tách hỗn hợp chất lỏng bay thành cấu tử 1.1.1 Chưng cất với nước: Nguyên liệu nước cho vào thiết bị, đun tới sôi, nước bay theo tinh dầu, tinh dầu tách sau ngưng tụ Bằng cách thiết bị chưng cất tương đối đơn giản, rẻ tiền, phù hợp với điều kiện sản xuất công nghiệp địa phương, nơi phát triển bước đầu chưa có điều kiện đầu tư vốn vào sản xuất Nhược điểm: Tinh dầu có chất lượng chưa cao Nguyên liệu dễ bị cháy khét chỗ thiết bị nguyên liệu thiếu nước, bị bết dính vào thành thiết bị, đặc biệt chưng cất loại hoa Khó điều chỉnh thơng số kỹ thuật (t,p) chưng cất thông thường thời gian chưng cất bị kéo dài Tốc độ chưng cất thời gian chưng cất phụ thuộc chủ yếu vào phận đốt lò 1.1.2 Chưng cất với nước khơng có nồi riêng: Ngun liệu nước đưa vào thiết bị ngăn cách lớp vỉ, để tránh cho nguyên liệu khỏi lọt vào nồi chứa nước Tùy thuộc vào loại nguyên liệu, cần thiết người ta lót lớp bao tải lên mặt vỉ Nước đun sôi bốc lên qua lớp vỉ vào lớp nguyên liệu kéo theo tinh dầu Nguyên liệu bớt khê khét khơng tiếp xúc trực tiếp với đáy nồi Tuy phẩm chất tinh dầu việc khống chế điều kiện kỹ thuật bao gồm vận tốc chưng chưa cải thiện nhiều Ngoài chưa kể đến thao tác lao động gặp nhiều khó khăn 1.1.3 Chưng cất nước có nồi riêng: Phương pháp dùng nồi phục vụ cho sở sản xuất, làm cho điều kiện làm việc cơng nhân nhẹ nhàng có khả dễ giới hóa tự động hóa khâu sản xuất, ngồi khắc phục tình trạng nguyên liệu khê khét làm cho màu sắc phẩm chất tinh dầu tốt Bằng phương pháp việc dễ khống chế điều kiện kỹ thuật người ta rút ngắn thời gian chưng cất cách điều chỉnh vận tốc chưng cất, chưng cất áp suất cao dùng bão hòa hay nhiệt để chưng cất 1.2 Quy trình chưng cất tinh dầu quế: 1.2.1 Xử lý nguyên liệu quế: Quế vụ quế cành cần nghiền nát, nhỏ, tạo điều kiện thuận lợi cho việc trích ly tinh dầu q trình chưng cất Mức độ nghiền có ảnh hưởng nhiều đến hiệu suất chất lượng tinh dầu cho thảnh phẩm Nguyên liệu quế băm thành đoạn nhỏ khoảng 10 cm nhỏ giúp làm tăng dung trọng nguyên liệu, tăng thể tích hữu ích thiết bị chưng cất, tinh dầu thoát dễ dàng tiếp xúc với nước nên nâng cao hiệu suất trình tách tinh dầu 1.2.2 Nạp liệu: Nguyên liệu đưa vào nồi chưng cất, nguyên liệu chứa thiết bị khơng vượt q 85% dung tích thiết bị để tránh tượng trào bọt Nguyên liệu nạp vào tự nhiên không chật xốp, hai giảm hiệu suất thu hồi tinh dầu 1.2.3 Tiến hành chưng cất: Chưng cất bước quan trọng trình sản xuất tinh dầu Quá trình nạp liệu xảy xong, đậy nắp, vặn chặt khóa nắp khóa nối sau tiến hành chưng cất nước Sau thời gian, tinh dầu thành phẩm bay với nước qua ống dẫn đến thiết bị ngưng tụ 1.2.4 Thu nhận tinh dầu: Hỗn hợp nước chưng cất từ thiết bị ngưng tụ chảy qua thiết bị phân ly Dựa vào tinh dầu quế có trọng lượng riêng lớn nước nên phân lớp chìm xuống đáy thiết bị phân ly, sau tách thu tinh dầu thơ Nước chưng bình phân ly chảy chứa lượng tinh dầu chưa phân ly triệt để dạng hòa tan nước cần cho trở lại thiết bị chưng cất để chưng cất cho mẻ sau 1.2.5 Đóng gói bảo quản: Tinh dầu thơ thu nhận đựng bình thủy tinh màu sẫm có nắp kín nắp tráng paraffin can nhựa màu cần có phương pháp bảo quản tốt để tránh hư hại tinh dầu giữ tinh dầu có chất lượng tốt 1.2.6 Tháo xử lý bã: Sau chưng cất xong đóng van cung cấp nước làm lạnh, tắt lửa, để nguội từ 15-30p, mở nắp tháo bã Dung dịch chưng cất lại tháo qua ống xả đáy thiết bị sau dùng nước vệ sinh thiết bị, kể nắp vòi voi trước nạp liệu cất mẻ Nguyên liệu Nghiền, băm Bã Chưng cất Nguyên liệu đốt Ngưng tụ Phân ly Tinh dầu thô Phơi Nước chưng HÌNH 1.1 : Q tình chưng cất tinh dầu quế Chương 2: THIẾT BỊ CHƯNG CẤT 2.1 Lượng thiết bị cho sở sản xuất: - Lượng nguyên liệu cần chế biến ngày : 30 - Mỗi ngày làm việc : n = ca - Thời gian cần thiết cho lần chế biến : t = h - Khối lượng chất đống nguyên liệu : 0,5 T/m3 - Chế độ làm việc thiết bị : gián đoạn Chu kỳ làm việc thiết bị : N = == Dung tích chung toàn thiết bị dùng chưng cất gián đoạn gồm: Vgi = = = 12,5 [m3] với φg: hệ số chất đầy, tùy thuộc vào tính chất nguyên liệu Chọn φg = 0,8 Số thiết bị cần thiết: Kg = = = [chiếc] với vg: thể tích thiết bị chọn, chọn vg = [m3] Lượng tinh dầu thu qua trình chưng cất: Qua tìm hiểu tổng hợp, ta có thơng số sau: _ Khối lượng quế thiết bị: 1000 kg _ Hàm lượng tinh dầu quế: 2% _ Hiệu suất q trình chưng cất: 96% Qua ta có lượng tinh dầu quế thu sau q trình chưng cất: Gd = 1000 2% 96% = 19,2 [kg] 2.2 Lượng nước cần thiết để bay hơi: Trên bề mặt hỗn hợp có áp suất cấu tử chứa theo định luật Dalton “áp suất chưng cất hỗn hợp tổng số áp suất riêng phần cấu tử (với điều kiện chất lỏng dung dịch khơng có tác dụng hóa học với nhau)” + Chiều dài ống cửa vào: l = 0,6D = 0,6 0,4 = 0,24 [m] + Đường kính cửa tháo bụi: d2 = 0,3D = 0,3 0,4 = 0,12 [m] + Góc nghiêng nắp ống vào: α = 15o + Hệ số trở lực xyclone: ξ = 105 Vận tốc dòng khí vào cyclone: v1 = = 11,16 [m/s] Vận tốc dòng khí cyclone: v2 = 0,7v1 = 7,8 [m/s] Vận tốc dòng khí khỏi xyclone: v3 = = 5,2 [m/s] Số vòng quay xyclone: Nc = = 7,76 [vòng/s] Thời gian lưu khí cyclone: ∆ t = = 0,56 [s] 5.7.3 Hiệu suất lọc cyclone : η= với : r1 , r2 : bán kính ống khí sạch, bán kính vỏ cyclone α= Với llv : chiều cao làm việc cyclone : llv = h1 – a = 0,9 – 0,26 α= 4,49 0,642 = = 0,64 [m] - 8,19 108 BẢNG 5.4 : Hiệu lọc bụi theo cỡ hạt Đường kính giới hạn hạt bụi (với đường kính chúng bị giữ lại toàn xyclone) d = = 7,5 10-6 [m] Hiệu suất lọc bụi: η = = 96,3% Khối lượng riêng hỗn hợp khí bụi tính theo công thức: rhh =  rhh = 107 [kg/m3] Nồng độ bụi hệ khí vào xyclone (%kl) yv = 100% = 9,3% Nồng độ bụi hệ khí khoỏi xyclone (%kl) yr = yb.(1 – η) = 0,3441% Lượng hệ khí bụi vào xyclone: Gv = rk G = 107 848 =90736 [kg/h] Lượng hệ khí bụi khỏi xyclone: Lượng khí hồn tồn: Gs = Gv 90736 = 82297 [kg/h] Lưu lượng hệ khí khỏi thiết bị: QR = = 771.8 [m3/h] Trơ lưc xyclone: Với: k: la sô sưc can 5.8 Ống khói : - Lưu lượng khí ống khói: G =771,8 [m3/h] - Vận tốc dòng khí ống khói: chọn v = [m/s] - Đường kính ống khói: D = = 0,27 [m] - Chiều cao ống khói: H= Trong đó: A: hệ số địa lý khu vực, chọn A = 240 khu vực nhiệt đới F: hệ số phụ thuộc vào trạng thái chất khí  F =2 : thải bụi có hiệu lọc > 90% ∆t : hiệu số nhiệt độ khí thải nhiệt độ khí  ∆t = 200 – 27 = 173 [0C] M : tải lượng chất thải ô nhiễm M = G CT = 365,23 10-3 = 0,078 [g/s] Với CT : nồng độ bụi khí thải đầu ống khói CT = 642,33 [mg/m3] m, n: hệ số khơng thứ ngun phụ thuộc vào điều kiện khí thải miệng ống khói Ta có: f = + Khi f ≤ 100: m = + Khi f > 100: m = n =3 vm< 0,3 m/s n = 0,532.Vm2 – 2,13.Vm + 3,13 0,3 ≤ Vm ≤ m/s n = vm > m/s Trong nguồn nóng: vm = 0,65 C : nồng độ bụi môi trường xung quanh theo QCVN 05-2009 250C C = Ctc Kp Kv Với: Ctc : nồng độ bụi tiêu chuẩn khơng khí xung quanh Ctc = 0,2 mg/m3, 250C Kp : hệ số theo lưu lượng nguồn thải, Kp = Kv : hệ số vùng khu vực nơi sản xuất, Kv = 1,4  C = 0,2 1,4 = 0.28 [mg/m3] Nồng độ khí thải 2000C: C = 0,28 = 0,176 [mg/m3] Giả sử H = m Dựa vào H ta tính lại Ht ft = = 0,5  mt = = 0,99 Vm = 0,65 = 1,15 [m/s] Ta có: 0.3 ≤ Vm ≤ m/s nên nt = 0,532 Vm2 – 2,13 Vm + 3,13 = 0,532 1,152 – 2,13 1,15 + 3,13 = 1,3  H = = 7,18 [m] Thử lại: ∆ = 100% = 3% < 5% : chấp nhận Vậy chiều cao ống khói H = m Chương 6: MẠNG NHIỆT HÌNH 6.1: Sơ đồ mạng nhiệt Thông số hơi: + Tổng lưu lượng : G = 782,5 kg/h = 0,22 kg/s +Áp suất hơi: P = 4bar + Nhiệt độ hơi: t = 143,62 0C + Khối lượng riêng : ρ = 2,1767 kg/m3 + Độ nhớt động học: γ = 6,4 10-6 m2/s + λ = 2,99 10-2 W/mK - Độ nhám tương đương đường ống dẫn : k = 0,05 mm 6.1 Tính chọn đường kính ống nhánh: - Chọn ω = 25m/s tốc độ chuyển động đoạn ống Đoạn OA: D = = 0,072 m BẢNG 6.1: Đường kính ống theo tiêu chuẩn Đoạn AB : D1 = = 0,064 m với G1 = 156,5 = 626 kg/h = 0,174 kg/s BẢNG 6.2 : Đường kính ống theo tiêu chuẩn Đoạn BC: D2 = = 0,055 m với G2 = 156,5 = 469,5 kg/h = 0,13 kg/s BẢNG 6.3: Đường kính ống theo tiêu chuẩn Đoạn CD: D3 = = 0,045 m với G3 = 156,5 = 313 kg/h = 0,087 kg/s BẢNG 6.4: Đường kính ống theo tiêu chuẩn Đoạn DE : D4 = = 0,032 m với G4 = 156,5 kg/h = 0,043 kg/s BẢNG 6.5: Đường kính ống theo tiêu chuẩn Chọn ω2 = 15 m/s tốc độ chuyển động đoạn ống nhánh d = = 0,041 m BẢNG 6.6: Đường kính ống theo tiêu chuẩn Do đường ống sản xuất theo đường kính tiêu chuẩn nên ta chọn ống theo tiêu chuẩn (Bảng 5-1, trang 143, Hệ thống cung cấp nhiệt) - Xác định lại vận tốc theo đường kính tiêu chuẩn: Doạn OA: ωOA = = 20,12 m/s Đoạn AB: ωAB = = 20,78 m/s Đoạn BC: ωBC = = 15,53 m/s Đoạn CD: ωCD = = 20,37 m/s Đoạn DE: ωDE = = 24,58 m/s Ống nhánh: ω2 = = 10,07 m/s 6.2 Xác định hệ số tỏa nhiệt đối lưu nước chuyển động ống: Đoạn OA: ReOA = 251500 > 104 : chảy rối NuOA = 0,021 Re0,8Pr0,43εl với Prf = 1,077 = : bỏ qua chiều dòng nhiệt εl =  NuOA = 0,021 2515000,8 1,0770,43 = 453,42 αOA = = 169,46 [W/m2K] Đoạn AB: ReAB = = 227281,25 > 104 : chảy rối NuAB = 0,021 Re0,8Pr0,43εl = 0.021*227281.250.8*1.0770.43 = 418.14  αAB = = 178.6 [W/m2K] Đoạn BC: ReBC = = 169859,375 > 104 : chảy rối NuBC = 0,021 Re0,8Pr0,43εl = 0,021 169859,3750,8 1,0770,43 = 331,24  αBC = = 141,49 [W/m2K] Đoạn CD: ReCD = = 159140,625 > 104 : chảy rối NuCD = 0,021 Re0,8Pr0,43εl = 0,021 159140,6250,8 1,0770,43 = 314,41  αCD = = 188,02 [W/m2K] Đoạn DE: ReDE = = 122900 > 104 : chảy rối NuDE = 0,021 Re0,8Pr0,43εl = 0,021 1229000,8 1,0770,43 = 255,69  αDE = = 238,91 [W/m2K] Ống nhánh: Ren = = 78671,875 > 104 : chảy rối Nun = 0,021 Re0,8Pr0,43εl = 0,021 78671,8750,8 1,0770,43 = 178,95  αn = = 107,01 [W/m2K] 6.3 Tính chiều dày lớp cách nhiệt: - Chọn vật liệu cách nhiệt bơng thủy tính, λc = 0,0476 W/mK - Dựa vào bảng 5.2.2 , sách “Mạng nhiệt công nghiệp” ta có tổn thất nhiệt m chiều dài ống: Đoạn OA : q = 496,72 W/m Đoạn AB: q1 = 444,75 W/m Đoạn BC: q2 = 444,75 W/m Đoạn CD: q3 = 356,466 W/m Đoạn DE: q4 = 257,522 W/m Ống nhánh: qn = 356,466 W/m Với trường hợp cách nhiệt tốt, hệ số tổn thất 10% so với tường hợp không bọc cách nhiệt, nên ta có: Đoạn OA: qcn = q 10% = 496,72 10% = 49,672 W/m Đoạn AB: q1cn = q1 10% = 444,75 10% = 44,475 W/m Đoạn BC: q2cn = q2 10% = 444,75 10% = 44,475 W/m Đoạn CD: q3cn = q3 10% = 356,466 10% = 35,65 W/m Đoạn DE: q4cn = q4 10% = 257,522 10% = 25,75 W/m Ống nhánh: qncn = qn 10% = 356,466 10% = 35,65 W/m Ta có tổn thất nhiệt 1m chiều dài đường ống: q= Trong đó: R1 : nhiệt trở bề mặt ống, [m2K/W] R1 = với α1 : hệ số tỏa nhiệt từ nước vào thành ống Rw1 : nhiệt trở chiều dày ống, [m2K/W] Rw1 = với λ1 = 46,5 [W/mK] : hệ số dãn nhiệt thép Rw2 : nhiệt trở chiều dày lớp cách nhiệt, [m2K/W] Rw2 = với λ1 = 0,0476 [W/mK] : hệ số dãn nhiệt thủy tinh R2 : nhiệt trở bề mặt ống , [m2K/W] R2 = với hệ số trao đổi nhiệt α2 = 11,6 +7 =11,6 + = 27,25 ]W/m2K] BẢNG 6.7: Bảng thông số chiều dày lớp bảo ơn hệ thống 6.4 Tính thủy lực cho mạng nhiệt Đoạn OA: Re = = 240777,86 >4000 λ= (1,14 +log)-1 = (1,14 + log)-1 = 0,23 Tổn thất áp suất: ∆pms = λ = 0,23 = 12667 N/m2 Tổn thất cục bộ: + Qua cút: ξ = 0,35  ∆pcbc = 4ξ = 0,35 = 616,8 N/m2 + Qua van: coi F1 = F2 , ξ = = 0,87  ∆pcbv = ξ = 0,87 = 383,3 N/m2 + Qua tê đều, với ξ = 0,3  ∆pcbt = ξ = 0,3 = 132,17 N/m2 Đoạn AB: ReAB = = 227281 >4000 λAB= (1,14 +log)-1 = (1,14 + log)-1 = 0,233 Tổn thất áp suất: ∆pms1 = λAB = 0,23 = 5040,5 N/m2 Tổn thất cục bộ: + Qua tê đều, với ξ = 0,3  ∆pcbt = ξ = 0,3 = 141 N/m2 Đoạn BC: ReBC = = 169859 >4000 λBC= (1,14 +log)-1 = (1,14 + log)-1 = 0,233 Tổn thất áp suất: ∆pms2 = λCD = 0,23 = 3018,6 N/m2 Tổn thất cục bộ: + Qua tê đều, với ξ = 0,3  ∆pcbt = ξ = 0,3 =78,75 N/m2 Đoạn CD: ReCD = = 159140,6 >4000 λCD= (1,14 +log)-1 = (1,14 + log)-1 = 0,24 Tổn thất áp suất: ∆pms3 = λCD = 0,24 = 7586,8 N/m2 Tổn thất cục bộ: + Qua tê đều, với ξ = 0,3  ∆pcbt = ξ = 0,3 = 135,5 N/m2 Đoạn DE : ReDE = = 122900 >4000 λDE= (1,14 +log)-1 = (1,14 + log)-1 = 0,253 Tổn thất áp suất: ∆pms4 = λDE = 0,253 = 18225,2 N/m2 Ống nhánh: Ren = = 83593,75 >4000 λn= (1,14 +log)-1 = (1,14 + log)-1 = 0,24 Tổn thất áp suất: ∆pmsn = λn = 0,24 = 299,05 N/m2 Tổn thất cục bộ: + Qua van: coi F1 = F2 , ξ = = 1,16  ∆pcbv = ξ = 1,16 = 144,54 N/m2 Tổng tổn thất ma sát hệ thống: ∑pms = 12667 + 5040,5 + 3018,6 + 7586,8 + 18225,2 +4 299,05 = 102334,3 N/m2 Tổng tổn thất cục toàn hệ thống: ∑pcb = 616,8 + 383,3 + 132,17 + 141 + 78,75 + 135,5 + 144,54 = 1632,03 N/m2 Vậy tổng trở lực đường ống cáp hơi: ∑∆p = 102334,3 + 1632,03 = 103966,33 N/m2 6.5 Tính tốn đường ống dẫn nước ngưng: Sử dụng ống thép tráng kẽm cho đường nước ngưng Ống nhánh: Lưu lượng nước ngưng: Gn = Gh = 156,5 kg/h Tốc độ nước chuyển động đường ống phụ thuộc vào yếu tố: + Độ ồn nước gây + Hiện tượng ăn mòn - Chọn ω = 1,5 m/s Đường kính ống nhánh: d = = 0,041 m BẢNG 6.8: Đường kính ống theo tiêu chuẩn Đường kính ống dẫn nước D = = 0,0093 m BẢNG 6.9: Đường kính ống theo tiêu chuẩn KẾT LUẬN Qua trình làm đồ án em hiểu thêm nhiều kiến thức bổ ích cho thân, từ hiểu biết Quế – lồi có giá trị kinh tế cao, đến cách thiết kế hệ thống chưng cất tinh dầu Qua giúp em trau dồi thêm nhiều kiến thức kiến thức chuyên môn lẫn hiểu biết kiến thức xã hội Như biết Việt Nam nước thiên nhiên ưu đãi với nhiều sản vật từ thiên nhiên, có nhiều loại quý có giá trị kinh tế cao thị trường sản phẩm bán đa số dạng sản phẩm thô nên yêu cầu cấp thiết sản xuất loại máy để phục vụ cho việc chế biến sản phẩm thô thành sản phẩm tinh với giá hợp lý Từ đó, chất lượng sản phẩm cải thiện đồng thời nâng cao giá trị kinh tế sản phẩm Tinh dầu coi nhựa sống mang đầy đủ đặc tính (mùi, vị, tính chất ….) nên việc chiết xuất tinh dầu từ loại giúp tiết kiệm nhiều khâu vận chuyển, sử dụng tính chất loại Chưng cất phương pháp phổ biến để sản xuất tinh dầu nên việc thiết kế, chế tạo hệ thống chưng cất tinh dầu phục vụ cho sản xuất tinh theo em cần thiết TÀI LIỆU THAM KHẢO Công nghệ chất thơm thiên nhiên / Nguyễn Năng Vinh, Nguyễn Thị Minh Tú.- Hà Nội: Bách Khoa, 2009 Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất: Tập - NXB Khoa học kỹ thuật Sổ tayquá trình thiết bị cơng nghệ hóa chất: Tập - NXB Khoa học kỹ thuật PTS, Trần Thanh Kỳ, Thiết kế lò hơi, Trung tâm nghiên cứu thiết bị nhiệt lượng mới, trường Đại học Bách Khoa TPHCM, 1990 Giáo trình Cơng nghệ lò mạng nhiệt - PGS.TS Phạm Lê Dzẫn, TS Nguyễn Công Hãn, nxb Khoa học kỹ thuật, 2005 6.Hệ thống cung cấp nhiệt, Hoàng Văn Chước, Nhà xuất Bách Khoa Hà Nội, 2015 https://www.slideshare.net/prathameshkudalkar7/extraction-of-essential-oils-usingsteam-distillation 8.https://www.slideshare.net/JohnWalter5/thermodynamic-design-of-a-firetube-steamboiler-48340822 9.http://www.epharmacognosy.com/2014/11/hydrodistillation-of-plant-material-at.html ... 1: PHƯƠNG PHÁP CHƯNG CẤT TINH DẦU QUẾ 1.1 Phương pháp chưng cất: Chưng cất trình biến đổi cấu từ hỗn hợp thể lỏng thành thể thiết bị sau ngưng tụ thiết bị khác nhờ phương pháp làm lạnh Chưng cất. .. hiểu quy trình sản xuất tinh dầu, hướng dẫn , đồ án em xin trình bày “ Hệ thống chưng cất tinh dầu quế Chương : Tổng quan chưng cất tinh dầu Chương : Thiết bị chưng cất Chương 3: Thiết bị ngưng... nhiệt để chưng cất 1.2 Quy trình chưng cất tinh dầu quế: 1.2.1 Xử lý nguyên liệu quế: Quế vụ quế cành cần nghiền nát, nhỏ, tạo điều kiện thuận lợi cho việc trích ly tinh dầu trình chưng cất Mức độ