ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG (20%) GVHD : ThS Nguyễn Phú Hoàng Page ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG I SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH II Trong năm qua với phát triển văn hoá, kinh tế trị đất nước, ngành giáo dục nước ta có bước phát triển đáng kể Ngành giáo dục nước ta phát triển mạnh mẽ cả hình thức đào tạo lẫn nghành nghề đào tạo Cùng với xu hướng phát triển trường đại học Quảng Bình đời nhằm tạo điều kiện cho ngành giáo dục tỉnh nhà có mợt bước phát triển góp phần xã hợi hóa giáo dục Tuy còn non trẻ dược quan tâm giúp đỡ ban ngành địa phương nhà trường đã dần khẳng định mình bằng chất lượng đào tạo nghành nghề đào tạo Chính vì để ổn định đời sống sinh hoạt học tập nghiên cứu viên, sinh.Dự án đầu tư xây dựng khu nội trú sinh viên đại học Quảng Bình đã được thống quy mô địa điểm xây dựng công trình ĐẶC ĐIỂM, VỊ TRÍ, ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN CỦA KHU ĐẤT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH Đặc điểm, vị trí: a Công trình ký túc xá đại học Quảng Bình đựơc xây dựng tại khu quy hoạch tiểu khu - Phường Bắc lý Nam giáp với khu quy hoạch chưa sử dụng Phía Tây giáp - Thành Phố Đờng Hới Khu đất được giới hạn bởi: - Phía Bắc giáp với khu dân cư - Phía với khu quy hoạch, dự kiến làm đường quy hoạch - Phía Đơng giáp với đường quy hoạch Khu đất được giao cho cơng trình rợng 9.200m2 mặt giáp với đường quy hoạch với chiều dài 67m, mặt sau giáp với khu quy hoạch dự kiến làm đường quy hoạch với chiều dài 72m Ngồi ra, vị trí còn nằm khu quy hoạch dân cư phía tây bắc thành phố Đồng Hới nơi yên tĩnh gần , thuận tiện cho việc lại học tập sinh viên Đồng thời phù hợp vi quy hoạch tổng thể phát triển đô thị thành phố Đờng Hới tương lai Địa hình - Địa mạo: _ Địa hình khu đất tương đối bằng phẳng Khu vực công trình nằm trục đường giao thơng lớn, cảnh quan thống đãng, tạo hướng nhìn tốt cho cơng trình Điều kiện khí hậu tự nhiên: - Vị trí xây dựng nằm điều kiện khí hậu thành phố Đờng Hới nhiệt đới gió mùa, có mùa mưa nắng rõ rệt Mùa khơ kéo dài từ tháng đến tháng Mùa mưa tập trung từ tháng 10 đến tháng năm sau - Nhiệt độ + Nhiệt độ trung bình hàng năm vào khoảng 25 o C có biên đợ dao đợng nhiệt đợ lớn + Mùa đơng có lúc 10 0C (Theo niên giám thống kê thành phố Đồng Hới năm 2002 thống kê từ năm 1995 đến năm 2002 thì nhiệt độ thấp vào tháng 12 năm 1999 9,50C ) + Mùa hạ có lúc đến gần 390C (Tháng tháng năm 2001 nhiệt độ trung bình tháng 38,5 0C) + Độ ẩm trung bình hàng năm cao, khoảng 86% Page ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG + Lượng mưa trung bình hàng năm vào khoảng 3,639(mm) + Số giờ nắng trung bình 1748,58 giờ/ năm + Gió đơng bắc thường xuyên xuất hiện vào tháng đến tháng năm sau Gió đơng nam gió nam từ tháng đên tháng Tốc đợ gió trung bình 1,4 đến 1,6 m/s lớn 18 m/s Mùa hạn có gió tây nam mang bụi bẩn gió nóng Địa hình địa chất: Trình bày trọng phần kết cấu cơng trình III QUY MƠ CƠNG TRÌNH Nội dung quy công đầu tư: - Đầu tư xây dựng khu ký túc xá đại học Quảng Bình với quy mô tầng - Xây dựng hệ thống công rảnh, sân vườn, xanh phục vụ cho công trình - Quy mô xây dựng: * Khu nhà tầng * Diện tích mặt bằng xây dựng 665,16m2 - Cỏc hạng mục cụng trỡnh khu ký túc xá đại học Quảng Bình sau a Nhà tầng Tầng : - Phòng giải trí, sinh hoạt chung - Phòng tiếp khách - Phòng quản lý - Phòng y tế - Phòng đọc sách báo Tầng 2, 3, 4, 5: - Các phòng ngủ cho sinh viên b Các hạng mục phụ trợ • Sân vườn ( thảm cỏ, xanh, tiểu cảnh,…) • Cổng, hàng rào • Sân đường nợi bợ - Nhà để xe • Khu nhà ăn • Sân thể dục thể thao ký túc xá IV GIẢI PHÁP QUY HOẠCH TỔNG MẶT BẰNG - Trên sở tổng thể quy hoạch khu vực, hệ thống giao thơng tính chất hoạt đợng cơng trình, đặc điểm khu đất, hướng gió yếu tố tác động khác công trình, định vị hướng cơng trình vng góc với trục đường quy hoạch 67m - Vị trí cơng trình được dịch lùi phía sau 22.5m kể từ mép hàng rào giáp đường quy hoạch phù hợp với lộ giới xây dựng quy định cho khu vực Vì thế, có đươc khơng gian phía trước cơng trình tạo nên n tĩnh, tránh được tác động chi phối bên ngồi bụi bặm, xe cợ, … - Cỏc hạng mục khác được bố trí xung quanh khối chính, có được khoảng đất sân vườn không gian xung quanh, giao thông lại thuận lợi, vừa tạo được thơng thống cho tổng thể cơng trỡnh vừa tạo được thơng thống cho khơng gian khơng gian xung quanh công trình Page ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG V GIẢI PHÁP THIẾT KẾ KIẾN TRÚC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ MẶT BẰNG: Tầng Nợi Dung Các Phòng Diện tích (m2) Số phòng Phòng giải trí - Sinh hoạt chung 140,4 Phòng tiếp khách 28 Quản lý KTX 28 Phòng Y tế KTX 56 Phòng đọc sách báo 150 Vệ Sinh - Giặt phơi 9.4 Phòng ngủ 28 12 Vệ Sinh - Giặt phơi 9.4 12 Phòng ngủ 28 12 Vệ Sinh - Giặt phơi 9.4 12 Phòng ngủ 28 12 Vệ Sinh - Giặt phơi 9.4 12 Phòng ngủ 28 12 Vệ Sinh - Giặt phơi 9.4 12 -Dựa vào chức đặc tính khu ký túc xá đại học Quảng Bình nhu cầu ăn học tập sinh viên để bố trí khối sinh hoạt cho hợp lý Trên sở đó, nghiên cứu để tổ hợp bố cục mặt bằng một cách chặt chẽ phù hợp với nội dung quản lý ký túc xá -Do thiết kế bố cục khối hình chữ nhật khu nội trú cho sinh viên, kết hợp với tầng phòng chức ký túc xá Vì thiết kế đảm bảo được tính đợc lập phòng chức năng, không ảnh hưởng tác động xấu phòng làm việc quản lý ký túc xá phòng ngủ học sinh,sinh viên Song vẫn tạo được mối liên hệ thuận tiện sinh hoạt sinh viên quản lý ký túc xá - Phương án mặt bằng được bố trí sau: + Tầng 1: Bố trí phòng giải trí, sinh hoạt chung, quản lý ký túc xá, phòng y tế ký túc xá, phòng đọc sách báo + Tầng 2,3,4:5 Bố trí phòng ngủ sinh viên + Về sân vườn: tạo thảm cỏ xanh, cảnh xung quanh ký túc xá nhằm làm cho tổng thể công trình hoà lẫn hài hoà với thiên nhiên xung quanh + Nhà để xe sân thể dục thể thao được bố trí hợp lý cho tồn bợ tổng thể giao thông nội bộ bên ký túc xá Page ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH - Giải pháp thiết kế mặt đứng: Công trình được thiết kế hiện đại, phù hợp với ăn học tập sinh viên công trình lân cận dự kiến xây dựng tương lai Giải pháp thiết kế mặt cắt: - TÇng cao : 5tÇng - ChiỊu cao tÇng : + Tầng 1: 3,60 m VI - - - - - GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG + Tầng 2: 3,60 m + Tầng 3: 3,60m + Tầng 4: 3,60m +Tầng :3,20m GIẢI PHÁP KẾT CẤU Công trình được thiết kế theo kết cấu khung bê tơng cốt thép đổ tồn khối, chiều cao tầng điển hình 3,6 m gồm nhịp 2L 1= 2,4m L2=7,2m,giải pháp kết cấu đưa sàn không dầm ứng suất trước Giải pháp có ưu điểm tạo không gian đẹp, tận dụng không gian tốt ( đặc biệt khơng gian đứng ), dễ bố trí hệ thống kỹ thuật điện, nước,… Cụng trỡnh cú cầu thang bộ bằng kết cấu bờtụng cốt thợp được đổ liên tục từ móng đến tầng công trình Tường bao che ngăn cách dày 220 được xây bằng gạch đặc rỗng tuỳ theo tính chất kết cấu sử dụng Tường được tơ trát vữa ximăng mác đảm bảo yêu cầu kỹ thuật, tính chất cơng trình được sơn bằng sơn Silicat VII CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC Vật liệu trang trí: Hệ thống cửa khung ngoại sử dụng loại gỗ nhóm 2, kết hợp với kính đảm bảo đợ thơng thống ánh sang phũng Hệ thống lan can cầu thang sử dụng gỗ nhóm 2, kết hợp với thép hộp, tạo được chắc chắn nét kiến trúc cho công trỡnh Bề mặt ốp lát tường sử dụng chủ yếu gạch granít nhân tạo granít thiên nhiên mợt số vị trí cần thiết thích hợp Có giải pháp chống thấm cho đá granít thiên nhiên trước lắp ráp nhằm làm biến đổi màu sắc bề mặt đá Bên mặt tường phòng chức dùng sơn silicát loại tốt nhằm hạn chế tối đa ẩm mốc trình sử dụng - Bê tông dùng bê tông thương phẩm Hệ thống bàn ghế , giường tử, rèm cửa, … Sử dụng đồng bộ chất liệu màu sắc hài hoà với chất liệu xung quanh Hệ thống trang thiết bị: - Thiết bị vệ sinh : dùng hàng có chất lượng cao Thiết bị điện: Sử dụng hệ thống quạt cho tất cả phòng ngủ học sinh,sinh viên phòng chức khác Hệ thống điện: Nguồn điện : dùng lưới điện quốc gia nhà máy điện cung cấp qua đường quy hoạch - Hệ thống điện sử dụng được chia thành tuyến sau: + Tuyến cấp cho khối văn phòng sân vườn dùng cáp ngầm có tiết diện phù hợp đúng yêu cầu kỹ thuật Page ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH - - GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG + tuyến cấp cho hợi trường dùng cáp ngầm có tiết diện phù hợp Hệ thống dây dẫn : dây dẫn sử dụng tồn bợ cơng trình bằng lõi đờng - Hệ thống đèn chiếu sáng cho cỏc phòng sử dụng đèn tán xạ Hệ thống cấp nước: - Ng̀n nước : nguồn nước nhà máy nước thành phố Nước được cấp cho nơi: + Cấp nước cho bể chữa cháy.Cấp nước trực tiếp cho hạng mục cơng trình Cấp nước sân vườn - Hệ thống thoát nước : + Hệ thống thoát nước khu vực bố trí xung quanh hạng mục cơng trình, sân bãi đường sá nối với hệ thống thoát nước chung khu vực Xung quanh hạng mục công trình bố trí hệ thống mương nước mưa nước sinh hoạt Hệ thống thoát nước thải từ bể xí tự hoại sẽ được bố trí riêng thu gom bể xử lý trước thải hệ thống thoát nước chung khu vực + Hệ thống thoát nước nhà sử dụng ống PVC loại tốt Hệ thống cứu hỏa: - Bên ngồi nhà bố trí trụ cứu hoả ngồi trời tại vị trí thích hợp Bên nhà bố trí họng cứu hoả đặt nút giao thông kết hơp với bình chữa cháy với số lượng theo quy định Trang bị hệ thống báo cháy tự động với một số đầu nối cần thiết phù hợp phòng máy, phòng thiết bị… Hệ thống chống sét: - Hệ thống chống sét công trình sử dụng kim thu sét fi=16 (L=1m) theo dây dẫn xuống thiết bị Hệ thống điện thoại, mạng vi tính: VIII Hệ thống điện thoại, mạng máy tính chỉ cung cấp cho phòng chức sử dụng cơng nghệ mạng máy tính wifi cho tồn bợ ký túc xá CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ KỸ THUẬT - Dựa vào hệ số sau: + Hệ số sử dụng K1: K1 = Diện tích làm việc (m2)/ Diện tích sử dụng(m2) Với K1= 0,5 – 0,7 +/.Diện tích làm việc tổng diện tích phòng làm việc S1=2244.6(m2) +/.Diện tích sử dụng diện tích phòng chức năng, cầu thang, hành lang, sảnh …… S2=3325.8 (m2) S = IX S1 2244.6 = = 0, 675 S2 3325.8 =67,5% Thoả mãn yêu cầu KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Qua chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật phương án giải pháp thiết kế, thì công trình đã đáp ứng yêu cầu sử dụng, góp phần làm đẹp thêm tổng thể kiến trúc khu vực quy hoạch nói riêng tổng thể thành phố nói chung Page ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HỒNG CHƯƠNG I: TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN TẦNG A SỐ LIỆU TÍNH TỐN CHUNG 1.Cơ sở thiết kế: + TCXDVN 365 - 2005 : chỉ dẩn thiết kế kết cấu BTCT + TCVN 2737 – 1995 : tải trọng tác động tiêu chuẩn thiết kế 2.Vật liệu sử dụng cho tồn cơng trình a Bê tơng: Sử dụng bêtơng cấp đợ bền B20, có đặc trưng vật liệu sau: + Môđun đàn hồi: Eb = 27x103 Mpa = 27x106 (kN/m2) + Cường độ chịu nén: Rb = 11,5 Mpa = 1,15 kN/cm2 + Cường độ chịu kéo: Rbt = 0,9 Mpa = 0,09 kN/cm2 b Cốt thép: Sử dụng cốt thép AI, AII, , có đặc trưng vật liệu sau:  Cốt thép AI: (φ2 l1 l2 ≤2 l1 -Bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh ngắn: Bản loại dầm -Bản làm việc theo cả hai phương: Bản kê bốn cạnh Trong đó: l1 - kích thước theo phương cạnh ngắn l2 - kích thước theo phương cạnh dài Căn cứ vào kích thước, chức năng, cấu tạo, liên kết, tải trọng tác dụng ta chia làm loại ô bản sau: Page ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH Chức Ơ sàn Ban cơng Hành lang Hành lang Hành lang Phòng ngủ GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG l1 ( m ) S1 1.3 2,4 S2 2.4 3.9 S3 2,4 4.2 S4 2.4 3.9 S5 Phòng ngủ l2 ( m ) 3.9 7.2 S6 3.9 7.2 S7 2.4 2.5 Phòng vệ sinh S8 2.4 2.5 Phòng vệ sinh S9 1.4 2.4 S10 1.6 4.2 Phòng ngủ Hành lang Liên kết biên l2/l1 1.85 1.63 1.75 1.63 1.85 1.85 1.04 1.04 1.71 2.6 Loại ô bản 1K,3TD Bản kê cạnh 3N,1K Bản kê cạnh 2N,2K Bản kê cạnh 2N,2K Bản kê cạnh 3N,1K Bản kê cạnh 4N Bản kê cạnh 2N,2K Bản kê cạnh 3N,1K Bản kê cạnh 3N,1K Bản kê cạnh 2N,2K Bản loại dầm III CHỌN CHIỀU DÀY CỦA BẢN SÀN hb = Sơ bộ chọn chiều dày bản sàn theo cơng thức: Trong đó: + + + + D = 0,8 ÷ 1,4 m = 30 ÷ 35 m = 40 ÷ 45 l = l1 Điều kiện hb ≥ hmin = 6(cm) D ×l m : hệ số phụ thuộc vào tải trọng sử dụng : bản loại dầm : bản kê bốn cạnh : cạnh ngắn ô bản sàn nhà dân dụng hb = - Loại bản kê bốn cạnh sơ bộ chọn chiều dày bản sàn sau : Page D ×l m ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH chọn m = 40 GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HỒNG m = 40 ÷ 45 , với bản kê bốn cạnh D=1; l=l1= 3,9 (m) cạnh ngắn sàn hb = D ×l = x3.9 = 0, 0975(m) m 40 Thay vào công thức ta có: hb=10cm Để thống cho tồn bộ sàn ta chọn hb=10cm Chọn chiều dày IV XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 1.Tĩnh tải:Trọng lượng bản thân: δ = 10(cm) -Cấu tạo bản sàn hình vẽ 1.1: + GACH CERAMIC 300X300X10 + VỮA XM LÓT B3.5, DÀY 30 + BẢN BTCT DÀY 100 + trát TRN vữa xm B3.5 dày 10 -Tng t; tnh tải trọng lượng bản thân sàn được tính: g Stt = ∑ g itc × ni Kết tính toán ghi bảng I-1 Bảng I-1: g tc g tt Trọng lượng Dày Lớp n (daN / m ) γ (daN / m ) ( daN / m ) (m) riêng -Gạch CERAMIC 0,010 2200 22 1,1 24,20 -Vữa Xi Măng lót 0,030 1600 48 1,3 62,40 -Bản Bêtông Cốt thép 0,1 2500 250 1,1 275 -Vữa trát trần 0,010 1600 16 1,3 20,80 TỔNG CỘNG 382,4 Hoạt tải: Hoạt tải tác dụng lên ô sàn lấy theo TCVN 2737-95, tuỳ theo chức ô sàn ta tra được hoạt tải tiêu chuẩn ptc p tt = n × p tc Hoạt tải tính tốn được xác định: Kết tính tốn thể bảng I.3 Ô sàn Chức Diện tích A(m2) Page 10 ptc (daN/m2) n ptt (daN/m2) ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG c/ Hoạt tải 2: (h2.1.4) d/ Hoạt tải 3: (h2.1.5) e/ Hoạt tải 4: (h2.1.6) f/ Hoạt tải 5: (h2.1.7) g/ Hoạt tải 6: (h2.1.8) h/ Hoạt tải 7: (h2.1.9) i/ Hoạt tải 8: (h2.1.10) Ở dầm D1 dùng chương trình Sap2000 để xác định nội lực cho trường hợp hoạt tải Vẽ biểu đồ mômen lực cắt trường hợp tải trọng: a/ Tĩnh tải: M(KN.m) Page 29 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG Q(KN) b/ Hoạt tải 1: M(KN.m) Q(KN) c/ Hoạt tải 2: M(KN.m) Q(KN) d/ Hoạt tải 3: M(KN.m) Q(KN) Page 30 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG e/ Hoạt tải 4: M(KN.m) Q(KN) f/ Hoạt tải 5: M(KN.m) Q(KN) g/ Hoạt tải 6: M(KN.m) Q(KN) g/ Hoạt tải 7: M(KN.m) Page 31 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG Q(KN) g/ Hoạt tải 8: M(KN.m) Q(KN) VI TỔ HỢP NỘI LỰC Mỗi nhịp dầm ta xét giá trị lực cắt mômen ba tiết diện nguy hiểm: -Một giá trị đầu nhịp -Một giá trị nhịp -Một giá trị cuối nhịp Các tổ hợp nội lực: Mmax = MTT + Qmax = QTT + ∑ (M ∑ (Q + HT + HT ) ; Mmin = MTT + ) ; Qmin = QTT + ∑ (M ∑ (Q − HT − HT ) Qtt = Qmax ) ; Kết tổ hợp nội lực lập bảng sau BẢNG TỔ HỢP MOMENT DẦM D1 Trường hợp tải trọng (đơn vị kN.m) Tổ hợp Phầ Tiết n diệ HT HT HT HT HT HT HT Mttoá Mmintto Mmaxtto TT HT8 M M max án án tử n n - - -0,23 - -38,72 37,2 0,08 0,0 0,08 0,14 0,21 0,30 0,40 38,7 37,2 38,7 Page 32 0,00 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG 0,97 29,1 - 10,8 28,2 39,9 39,9 0,0 0,06 0,06 0,11 0,16 0,22 0,30 8 0,00 39,98 31,2 - 0,0 - 10,9 30,9 42,2 42,2 0,02 0,02 0,04 0,05 0,07 0,10 2 0,00 42,22 2,92 25,8 - 28,2 25,8 28,2 0,0 5 0,16 0,17 0,29 0,44 0,61 0,52 0,17 5 0,00 28,25 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 37,2 0,0 14,6 36,6 51,8 51,8 -51,87 0,04 0,04 0,07 0,11 0,15 0,20 7 0,00 1,95 3,9 0,00 0,00 0,97 25,9 - 10,5 - 24,3 36,5 36,5 0,0 0,14 0,15 0,26 0,38 0,53 0,19 1 0,00 36,51 27,3 - 10,6 - 26,1 37,9 37,9 1,95 0,0 0,10 0,10 0,18 0,27 0,38 0,21 6 0,00 37,96 2,92 2,92 24,9 - 10,4 23,0 35,3 0,1 -0,49 -0,16 5 0,04 0,19 0,34 0,50 1 0,00 35,32 -0,23 38,7 37,2 38,7 -38,72 0,40 0,00 - 14,2 25,8 0,0 -0,20 24,3 40,1 40,1 -40,10 0,12 0,12 0,22 0,33 0,45 5 0 0,00 3,9 37,2 0,0 0,08 0,08 0,14 0,21 0,97 24,1 - 10,3 22,0 34,5 34,5 0,0 -0,14 0,23 0,24 0,42 0,63 0,42 6 0,00 34,56 25,8 - 28,2 25,8 28,2 1,95 0,0 0,16 0,17 0,29 0,44 0,61 0,52 0,17 5 0,00 28,25 2,92 24,9 - 10,4 - 23,0 35,3 35,3 0,0 0,18 0,19 0,34 0,50 0,49 0,16 2 0,00 35,32 - -28,25 0,00 3 3,9 - - - - - - - - Page 33 - - - ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG 25,8 0,0 28,2 25,8 28,2 0,16 0,17 0,29 0,44 0,61 0,52 0,17 5 5 - 14,0 28,3 0,0 26,3 42,4 42,4 -42,46 0,20 0,21 0,38 0,57 0,45 0,15 6 0,00 0,97 23,6 - 10,3 21,3 33,9 33,9 0,0 -0,10 0,33 0,35 0,61 0,52 0,30 8 0,00 33,98 28,3 28,3 31,2 1,95 0,0 -0,13 31,2 0,25 0,26 0,46 0,69 0,67 0,38 9 0,00 31,29 2,92 23,7 - 10,3 - 21,5 34,1 34,1 0,0 0,28 0,29 0,51 0,62 0,36 0,12 0 0,00 34,10 3,9 31,6 0,0 -0,09 34,6 31,6 34,6 -34,62 0,36 0,37 0,66 0,69 0,47 0,27 0,00 - 14,0 29,4 31,6 0,0 -0,11 45,6 45,6 -45,66 0,30 0,32 0,56 0,57 0,33 6 0,00 0,97 24,3 - 10,4 22,2 34,7 34,7 0,0 -0,06 0,45 0,48 0,50 0,34 0,19 3 0,00 34,73 30,0 - 14,0 27,8 44,1 44,1 1,95 0,0 -0,07 0,42 0,44 0,56 0,38 0,22 3 0,00 44,13 2,92 23,8 - 10,3 21,5 34,2 34,2 0,0 -0,08 0,39 0,41 0,63 0,42 0,24 1 0,00 34,21 3,9 31,6 0,0 -0,09 34,6 31,6 34,6 -34,62 0,36 0,37 0,66 0,69 0,47 0,27 0,00 19,8 0,1 -0,03 21,7 19,8 21,7 -21,76 0,64 0,38 0,28 0,20 0,14 0,08 9 0,00 0,97 26,2 10,6 24,5 36,8 36,8 0,1 -0,03 0,60 0,36 0,26 0,18 0,10 6 0,00 36,86 1,95 19,8 0,00 34,16 - - 14,2 - - - - -0,04 18,0 34,1 34,1 Page 34 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH 0,56 0,1 GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG 0,44 0,32 0,21 0,12 6 2,92 25,1 10,5 23,1 35,6 35,6 0,1 -0,05 0,52 0,52 0,38 0,25 0,15 7 0,00 35,67 3,9 30,0 0,0 -0,06 32,6 30,0 32,6 -32,69 0,49 0,51 0,60 0,43 0,29 0,17 9 0,00 - 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -4,34 -4,34 3,52 0,82 3,52 4,34 0,00 7 1,05 6,87 - 6,8 13,6 13,6 -0,01 5,81 0,78 0,09 0,07 0,05 0,03 0,02 7 0,00 13,67 2,1 3,52 - 9,0 12,5 12,5 -0,01 2,23 0,73 0,19 0,14 0,10 0,07 0,04 6 0,00 12,56 3,15 5,45 - 6,7 12,1 12,1 -0,02 3,94 0,69 0,28 0,21 0,15 0,10 0,06 9 0,00 12,19 4,2 19,8 0,1 -0,03 21,7 19,8 21,7 -21,76 0,64 0,38 0,28 0,20 0,14 0,08 9 0,00 - 6,8 -0,01 -5,81 13,6 13,6 -13,67 6,87 0,78 0,09 0,07 0,05 0,03 0,02 7 0,00 0,32 - 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -0,22 -0,22 0,17 0,05 0,17 0,22 0,00 8 0,65 3,52 4,3 - 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,52 4,34 0,82 0,00 4,34 0,97 - 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -1,97 -1,97 1,51 0,46 1,51 1,97 0,00 1,3 - 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -0,88 -0,88 0,67 0,21 0,67 0,88 0,00 BẢNG TỔ HỢP LỰC CẮT DẦM D1 Trường hợp tải trọng (đơn vị kN) Tổ hợp Phầ Tiết n diện TT HT HT HT3 HT4 HT5 HT6 HT7 HT8 Qmin Qmax Qtt=|Q| tử max 42,04 0,02 0,00 0,02 0,03 0,05 0,07 0,10 14,06 42,04 56,40 56,40 Page 35 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG 0,97 21,53 0,02 0,00 0,02 0,03 0,05 0,07 0,10 7,06 21,53 28,88 28,88 1,95 1,01 0,02 0,00 0,02 0,03 0,05 0,07 0,10 0,05 1,01 1,36 2,92 0,02 0,00 0,02 0,03 0,05 0,07 0,10 -6,95 26,45 19,50 26,45 19,21 3,9 0,02 0,00 0,02 0,03 0,05 0,07 0,10 53,97 40,02 13,96 53,97 39,73 41,69 0,02 0,00 0,02 0,04 0,05 0,08 14,04 -0,01 41,68 55,94 55,94 1,36 0,97 21,18 0,02 0,00 0,02 0,04 0,05 0,08 7,03 -0,01 21,16 28,42 28,42 1,95 0,66 0,02 0,00 0,02 0,04 0,05 0,08 0,03 -0,01 0,65 2,92 0,02 0,00 0,02 0,04 0,05 0,08 -6,97 -0,01 26,84 19,85 26,84 19,65 3,9 0,02 0,00 0,02 0,04 0,05 0,08 -0,01 54,36 40,37 13,98 54,36 40,16 41,38 0,02 0,00 0,02 0,04 0,06 14,02 -0,03 -0,01 41,33 55,55 55,55 0,90 0,97 20,86 0,02 0,00 0,02 0,04 0,06 7,02 -0,03 -0,01 20,82 28,03 28,03 1,95 0,35 0,02 0,00 0,02 0,04 0,06 0,01 -0,03 -0,01 0,30 0,51 2,92 0,02 0,00 0,02 0,04 0,06 -6,99 -0,03 -0,01 27,20 20,17 27,20 20,02 3,9 0,02 0,00 0,02 0,04 0,06 -0,03 -0,01 54,72 40,68 14,00 54,72 40,53 41,09 0,03 0,00 0,03 0,05 14,01 -0,05 -0,03 -0,01 41,00 55,20 55,20 0,51 0,97 20,57 0,03 0,00 0,03 0,05 7,00 -0,05 -0,03 -0,01 20,49 27,68 27,68 1,95 0,06 0,03 0,00 0,03 0,05 0,00 -0,05 -0,03 -0,01 -0,03 0,16 2,92 0,03 0,00 0,03 0,05 -7,01 -0,05 -0,03 -0,01 27,55 20,46 27,55 20,36 3,9 0,03 0,00 0,03 0,05 -0,05 -0,03 -0,01 55,07 40,97 14,01 55,07 40,87 40,80 0,03 0,01 0,03 14,00 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 40,66 54,86 54,86 0,16 0,97 20,28 0,03 0,01 0,03 6,99 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 20,15 27,34 27,34 5 1,95 -0,23 0,03 0,01 0,03 -0,01 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 -0,38 -0,16 Page 36 0,38 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG 2,92 0,03 0,01 0,03 -7,02 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 27,90 20,75 27,90 20,68 3,9 0,03 0,01 0,03 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 55,42 41,26 14,02 55,42 41,19 40,50 0,04 0,01 13,9 -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 40,30 54,52 54,52 0,97 19,98 0,04 0,01 6,97 -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 19,78 27,00 27,00 1,95 -0,54 0,04 0,01 -0,03 -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 -0,76 -0,49 2,92 0,04 0,01 -7,04 -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 28,28 21,05 28,28 21,00 3,9 0,04 0,01 -14,0 -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 -0,01 55,80 41,57 55,80 41,52 13,30 0,05 9,31 -0,10 -0,07 -0,05 -0,04 -0,02 -0,01 13,02 22,66 22,66 0,76 1,05 6,29 0,05 4,64 -0,10 -0,07 -0,05 -0,04 -0,02 -0,01 6,00 10,97 10,97 2,1 -0,73 0,05 -0,10 -0,07 -0,05 -0,04 -0,02 -0,01 -1,04 -0,68 0,03 3,15 -7,74 0,05 -0,10 -0,07 -0,05 -0,04 -0,02 -0,01 -7,69 12,72 4,70 12,72 4,2 1,04 0,05 -0,10 -0,07 -0,05 -0,04 -0,02 -0,01 24,41 14,75 9,37 24,41 14,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,32 -1,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -1,35 -1,03 0,32 1,35 0,65 -2,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -2,70 -2,06 0,63 2,70 0,97 -3,09 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -4,04 -3,09 0,95 4,04 1,3 -4,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -5,39 -4,12 1,27 5,39 VII TÍNH TỐN CỐT THÉP Tính tốn cốt thép dọc: Tính tốn theo cấu kiện chịu uốn, dùng tổ hợp M max, Mmin để tính tốn cốt thép b' dọc chịu lực + a/ Tiết diện chịu môment dương M : Page 37 Sc b Sc h x a x ho h'f f ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG Vì dầm sàn đổ tồn khối với nên ta tính tốn dầm theo cấu kiện có tiết diện chữ T theo cường đợ tiết diện thẳng góc có cánh nằm vùng nén + h : Chiều cao tiết diện; + ho = h – a : Chiều cao tính tốn tiết diện h 'f > 0,1 × h h 'f + : Chiều dày cánh b ' f + Bề rộng cánh không được vượt giới hạn định để đảm bảo b 'f cánh tham gia chịu lực với sườn: = 2×Sc + b -Sc : Độ vươn cánh lấy giá trị nhỏ giá trị sau: lo ld 6 × h 'f ; (với lo khoảng cách thông thuỷ hai dầm song song nhau) ld 3,9 = 0, 65 ' ⇒ bf Sc= = m; = 2×0,65 + 0,2 = 1,5m=150cm + Xác định mơment ứng với trường hợp trục trung hồ qua mép cánh M f = Rb × h 'f × b 'f × (ho − 0,5 × h 'f ) mép sườn: So sánh với nội lực tiết diện ngoại lực gây nên: ≤ +Nếu Mmax Mf : Trục trung hồ qua cánh, tính toán tiết diện chữ nhật ( +Nếu Mmax ≥ *Tính tốn cốt thép cho trường hợp Mmax Mf : Với tiết diện tính tốn ( + Xác định kiểm tra điều kiện hạn chế: α m = = b 'f × h) M max Rb × b 'f × ho2 ≤ α Đối với bêtông cấp độ bền B15, cốt thép chịu lực AII tra bảng có: + − ×αm Xác định h) Mf : Trục trung hồ qua sườn, tính tốn tiết diện chữ T ≤ ζ b 'f × R ξ R α R + AsTT = + Diện tích cốt thép cần thiết: M max ς × Rs × ho (cm2) với AsTT ≥ AsTTmin AsCH ≥ AsTT + Chọn đường kính cốt thép có tổng diện tích tiết diện α ≥α ⇒ + Nếu m Tăng diện tích tiết diện R : Xảy hiện tượng phá hoại dòn tính tốn cốt kép * Trường hợp M > Mf : Page 38 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HỒNG Trục trung hồ qua sườn, tính tốn theo tiết diện chữ T - Xác định mơment tiết diện: α m × Rb × b × ho2 + Rb × (b'f − b) × h 'f × (ho − 0,5 × h'f ) Mmax = - Tính toán kiểm tra điều kiện hạn chế: M max − Rb × (b'f − b) × h 'f × ( ho − 0,5 × h'f ) α - Tính tốn ζ Rb × b × ho2 m = = ≤ α R + − ×αm TT s A - Diện tích cốt thép cần thiết: AsTT = ≥A TT s ; Rb [ξ × b × ho + (b'f − b) × h'f ] Rs + Chọn đường kính cốt thép có tổng diện tích tiết diện + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: với µ = 0,1% ≤µ≤µ µ max = AsTT ≥ AsTT Astt ×100 b × ho Rb (%) Rs R ì ma = (cm2) ữ Hm lng cốt thép hợp lý dầm (%) = 0,6% 1,5% b/ Tiết diện chịu môment âm M- : b' Cánh tḥc vùng kéo, tính tốn tiết f × α m = + Xác định a b R ζ = x ho x M max Rb × b'f × ho2 ≤ α h h'f diện chữ nhật (b h) - Xác định kiểm tra điều kiện hạn chế: + − ×αm AsTT = + Diện tích cốt thép cần thiết: M max ς × Rs × ho µ% = + Kiểm tra hàm lượng cốt thép (cm2) với AsTT ≥ AsTTmin AsTT × 100% ≥ µ (= 0,15%) b × h0 + Chọn đường kính cốt thép có tổng diện tích tiết diện Page 39 Aschon ≥ AsTT ⇒ Bố trí cốt thép ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG Tính tốn cốt đai chịu cắt: − a Kiểm tra khả chịu ứng suất nén bụng dầm: Cấu kiện BTCT chịu tác dụng lực cắt cần được tính tốn để đảm bảo đợ bền dãi nghiêng vết nứt xiên theo điều kiện: Kiểm tra với điều kiện hạn chế lực cắt: Qmax ≤ 0,3xϕ w1xϕ b1xRb xbxho φ , s, n Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu là: ϕω1 : Hệ số xét ảnh hưởng cốt thép đai vuông góc với trục cấu kiện: ES EB ASw b× s ϕω1= + 0,5 αs x µω ( khơng lớn 1,3).Trong đó: αs = , µω = Hệ số ϕ b1 xác định theo công thức: ϕb1= − β x Rb(đối với bê tông nặng β = 0,01) Nếu diều kiện khơng thỏa mãn thì phải tăng kích thước tiết diện tăng cấp bền bêtông b Kiểm tra điều kiện tính tốn cốt đai: Qb = 0, × (1 + ϕ f + ϕ n ) × Rn × b × ho Khả chịu cắt bêtơng: ϕ f = min(0, 75 Trong đó: (b ' f − b) × h ' f b × ho ; 0,5) ( cánh nằm vùng nén) Qb ≥ Qmax Nếu thì khơng cần phải tính cốt đai, còn ngược lại phải tính tốn kiểm tra sau: • Kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: Qmax ≤ Qu = ϕb × (1 + ϕ f + ϕ n ) × Rbt × b × ho + qsw × c c + Tính giá trị: M b = min(ϕb × (1 + ϕ f + ϕ n ) × Rbt × b × ho2 ;1,5 × ϕb × Rbt × b × ho2 ) b =φb2x(1 + φf +φn)xRbtxbxh Trong đó: φf = vì tiết diện tính tốn hình chữ nhật φn = vì khơng có lực nén kéo; φb2 = bê tơng nặng + Tính + Tính q1 = g + qsw p Qb1 = M b × q1 ; tùy trường hợp: Qmax − Qb21 Qmax − Qb1 Qb1 q = max( ; ) Qmax ≤ sw 4M b 2.ho 0,6 - Khi thì Page 40 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH - Khi GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG Qb1 M < Qmax < b + Qb1 0,6 ho Qmax ≥ Mb + Qb1 ho thì qsw = (Qmax − Qb1 ) Qmax − Qb1 qsw = max( ; ) Mb 2.ho Qmax − Qb1 ho - Khi thì • Sau tính qsw từ trường hợp trên, để tránh xảy phá hoại dòn ϕ (1 + ϕ f + ϕn ) × Rbt × b 0,6(1 + ϕ f + ϕ n ) × Rbt × b Q qsw < b = b = 2ho 2 thì tính lại 2 Q  Q  Q ϕ ϕ qsw = max + b q1 −  max + b q1 ÷ −  max ữ ì ho b3 ì ho ϕb   × ho  Xác định lại khoảng cách cốt đai: R × Asw stt = sw qsw + Khoảng cách tính tốn: smax + Khoảng cách lớn hai cốt đai: + Khoảng cách cấu tạo: -Đoạn gần gối tựa: ( l) ϕb × (1 + ϕn ) × Rbt × b × ho2 = Qmax h Sct = min( ;150) Sct = min( h;500) -Đoạn nhịp: Kiểm tra s đã chọn thỏa mãn thì không cần chọn lại s kiểm tra Kết tính tốn cốt thép dầm D1 lập bảng Page 41 ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HỒNG BẢNG TÍNH THÉP DỌC DẦM D1 Cấp bền BT: Tiết diện N8a G9 N9 G10 N10 G11 N11 Cốt thép Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Mttoán Rb = 11,5 C.thép: b h a 20 AsTT ho αm (kN.m (cm (cm) (cm) (cm) ) ) 0,00 Rs=Rsc= 280 ζ 27 0,18 0,90 5,23 0,82% 27 0,22 0,87 6,01 1,03% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,16 0,91 4,17 0,73% 20 27 0,17 0,91 4,94 0,77% 0,00 20 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,12 0,94 3,37 0,53% 20 27 0,18 0,90 5,27 0,82% 0,00 20 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% -51,87 20 0,00 20 0,00 20 37,96 20 -40,10 0,00 20 28,25 20 -42,46 0,00 20 30 30 30 30 Page 42 Chọn thép (cm2) (%) 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 42,22 20 μmin= 0,10% μTT 30 ξR= 0,623 αR= 0,429 2Ø14 2Ø16 + 1Ø14 3Ø16 2Ø14 2Ø14 2Ø14 + 1Ø12 2Ø16 + 1Ø14 2Ø14 2Ø14 2Ø14 + 1Ø12 2Ø16 + 1Ø14 2Ø14 2Ø14 Asch μBT (cm2) (%) 3,08 0,35% 5,56 0,87% 6,03 0,93% 3,08 0,35% 3,08 0,35% 4,21 0,51% 5,56 0,87% 3,08 0,35% 3,08 0,35% 4,21 0,51% 5,56 0,87% 3,08 0,35% 3,08 0,35% ĐỒ ÁN CHUYÊN NGÀNH Dưới G12 N12 G13 N13 G14 Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên N14 G15 N15 G15' Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên GVHD: TH.S NGUYỄN PHÚ HOÀNG 31,29 20 27 0,13 0,93 3,76 0,59% 20 27 0,19 0,89 5,52 0,89% 0,00 20 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,15 0,92 4,20 0,66% 20 27 0,19 0,90 5,50 0,86% 0,00 20 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,14 0,92 3,94 0,62% 20 27 0,16 0,91 4,50 0,70% 0,00 20 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,09 0,95 2,55 0,40% 20 27 0,06 0,97 1,57 0,25% 0,00 20 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% 27 0,02 0,99 0,64 0,10% 27 0,00 c.tạo 0,64 0,10% -45,66 0,00 20 34,62 20 -44,13 0,00 20 32,69 20 -36,86 0,00 0,00 20 4,34 20 1,97 30 20 21,76 20 -13,67 30 20 30 30 30 Page 43 2Ø14 + 1Ø12 2Ø16 + 1Ø14 2Ø14 2Ø14 2Ø14 + 1Ø12 2Ø16 + 1Ø14 2Ø14 2Ø14 2Ø14 + 1Ø12 3Ø14 2Ø14 2Ø14 Ø14 2Ø14 2Ø14 2Ø14 2Ø14 2Ø14 4,21 0,51% 5,56 0,87% 3,08 0,35% 3,08 0,35% 4,21 0,51% 5,56 0,87% 3,08 0,35% 3,08 0,35% 4,21 0,51% 4,62 0,76% 3,08 0,35% 3,08 0,35% 3,08 0,59% 3,08 0,35% 3,08 0,35% 3,08 0,35% 3,08 0,35% 3,08 0,35% ... để ổn định đời sống sinh hoạt học tập nghiên cứu viên, sinh .Dự án đầu tư xây dựng khu nội trú sinh viên đại học Quảng Bình đã được thống quy mô địa điểm xây dựng cơng trình ĐẶC... đầu tư: - Đầu tư xây dựng khu ký túc xá đại học Quảng Bình với quy mô tầng - Xây dựng hệ thống công rảnh, sân vườn, xanh phục vụ cho công trình - Quy mô xây dựng: * Khu nhà tầng *... NHIÊN CỦA KHU ĐẤT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH Đặc điểm, vị trí: a Cơng trình ký túc xá đại học Quảng Bình đựơc xây dựng tại khu quy hoạch tiểu khu - Phường Bắc lý Nam giáp với khu quy hoạch