GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƯƠNG TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO SÀN SƯỜN BÊTÔNG CỐT THÉP TOÀN KHOÁI (Theo TCXDVN 356-2005) 2400 7200 2400 7200 2400 7200 7200 7200 MẶT BẰNG SÀ N TỉLệ:1/200 A 1000 A 5300 5300 B B 1000 Tường biên 21200 5300 5300 Dầm Dầm phụ SƠ ĐỒ MẶT BẰNG SÀN: 36000 L1 (m ) L2 (m) p (kN/m ) c γ f,p SVTH: Đặng Văn Lâm Bê tông B20 (Mpa) Cốt thép Rs Rsw Điều (MPa) (MPa) kiện Nhóm CI, AI Trang 10 280 225 Tổng hợp số liệu tính toán Các lớp cấu tạo sàn kích thước cấu kiện sàn: 1.1.Các lớp cấu tạo sàn: - Lớp cấu tạo sàn Gạch Cêramic Vữa lót Bêtông cốt thép Vữa trát Gạch Cê ramic Vữ a ló t Bêtô ng cố t thé p Vữ a trá t Chiều dày(δ i) (m) Khối lượng riêng(γ i) (KN/m3) Hệ số vượt tải(γ f, i) 0,010 0,030 20 18 1,2 1,1 25 18 1,1 1,1 0,080 0,015 Các lớp cấu tạo sàn 1.2.Chọn chiều dày sàn: → Chọn hs = 80 mm 1.3 Chọn sơ kích thước dầm phụ: (nhòp L dp = L2 = 5300mm) * 1 1 1 1 h dp =  ÷ L = ữ ì 5300 = (441ữ 331)mm 12 16   12 16  SVTH: Đặng Văn Lâm Trang Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG → * Chọn h dp = 400 mm 1 1 1 1 b dp =  ÷ h dp =  ÷  × 400 = ( 200 ÷ 100 ) mm 2 4 2 4 → Chọn b dp = 200 mm 1.4.Chọn sơ kích thước dầm chính: (nhòp Ldc = 3l1 = 3x2400 = 7200mm) * 1  1  h dc =  ÷ L dc =  ÷  × 7200 = ( 900 ÷ 600 ) mm  12   12  → * Chọn hdc = 600 mm 1 1 1 1 b dc = ữ h dc = ữ ì 600 = ( 300 ÷ 150) mm 2 4 2 4 → Chọn b dc = 300 mm Tính sàn theo sơ đồ dẻo 2.1.Sơ đồ tính: l2 5300 = = 2,208 > l1 2400 - Xét tỉ số cạnh ô bản: nên thuộc loại làm việc theo phương cạnh ngắn - Để tính bản, ta cắt dải rộng (b = 1m) vuông góc với dầm phụ xem dầm liên tục có gối tựa dầm phụ tường Bản sàn tính theo sơ đồ dẻo 2.1.1.Nhòp tính toán: - Đoạn kê lên tường: C ≥ (120 ; hS) mm = (120 ; 80) mm Choïn C = 120 mm • Nhịp biên: SVTH: Đặng Văn Lâm Trang Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG ⇒ L 0b ⇒ L 0b b dp bt C + 2 200 340 120 = 2400 − − + = 2190 ( mm ) 2 = 2190 (mm) L 0b = L1 − − • Nhịp giữa: • Chênh lệch nhòp: Lo=L1bdp=2400-200=2200mm 2200 − 2190 = 0,5% < 10% 2200 2.1.2.Tải trọng tác dụng lên bản: - Hoạt tải tính toán: ps=pcnp81,2=9,6 kN/m2 - Tỉnh tải: Lớp cấu tạo sàn Gạch Cêramic Vữa lót Bêtông cốt thép Vữa trát Chiề u dày δ i(m) Trò Khối tiêu lượng chuẩn riêng c i γi g (kN/m3 (kN/m2 ) ) Hệ số vượt tải γ f, i Trò tính toán g s(kN/m ) 0,010 20 0,2 1,2 0,240 0,030 18 0,54 1,1 0,594 0,080 25 2,0 1,1 2,200 0,27 1,1 0,297 3,331 0,015 18 Tổng cộng - Tải trọng toàn phần: (tính dải rộng b = 1m) qs=(gs+ps)= (3,331+9,6)931kN/m2 2.1.3.Tính nội lực:(lấy giá trò tuyệt đối) Moment lớn nhòp biên: SVTH: Đặng Văn Lâm Trang Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG M nb = - Moment lớn gối thư ù2: M gb = - q s × L2o 12,931× 2,2 = = 5,69 ( kNm) 11 11 Moment lớn nhòp giữa: M ng - q s × L2ob 12,931× 2,19 = = 5,64 ( kNm) 11 11 q s × L2o 12,931× 2,2 = = = 3,91 ( kNm) 16 16 Moment lớn gối giữa: M gg = q s × L2o 12,931× 2,2 = = ,91( kNm) 16 16 Lưu ý: - Tại nhòp biên lấy L=Lob ,gối thứ lấy L=max(Lob;Lo),các nhòp gối lay L=Lo Sơ đồ tính toán sàn mặt cắt A-A SVTH: Đặng Văn Lâm Trang Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG 340 80 120 2190 200 2200 2400 200 2400 ps gs 1q L 11 s o 1q L 16 s 1q L 11 1q L 16 2 s o s ob o a) Sơ đồ xác đònh nhòp tính toán; b)Sơ đồ tải trọng tác dụng; c) Biểu đồ mô men sàn 2.2.Tính cốt thép dọc chòu lực: - Chọn a = 15 mm cho tiết diện SVTH: Đặng Văn Lâm Trang Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG - Chiều cao làm việc bê tông: thức tính toán ; αm = μ% = M γ b R b bh o2 A st bh o h = h b − a = 80 − 15 = 65 ( mm) As = ξ = − − 2α m Choïnφ8s120 (As = 419mm2) μ% = As 419 100% = 100% = 0,64% bh o 1000 × 65 SVTH: Đặng Văn Lâm Trang Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG Kết tính cốt thép tóm tắt bảng sau: - Chọn cốt thép Ast (mm2/ m) Tiết diện M (kN m) αm Nhòp biên 5,64 0,12 0,13 415,61 9 0,64 120 419 0,82 Goái 5,69 0,13 0,14 0,64 120 419 0,1 Nhòp 3,91 0,08 0,09 278,07 0,43 180 279 0,33 Gối 3,91 0,08 0,09 278,07 0,43 180 279 0,33 ξ 418,6 μ ( %) φ(m m) a (m m) A s,choïn ΔA s ( % ) (mm ) Kết tính toán 2.3 Bố trí thép: - Xét tỷ số: ps gs ⇒ < < ⇒α = 0,25⇒αL0b = αL0b =0,25x2190=547,5(mm),choïn 550mm L0 L0b = = 2190 = 365(mm) =>Choïn 2200 L0 = 275 (mm) =>Choïn SVTH: Đặng Văn Lâm = 365 mm L0b = 275 mm Trang Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƯƠNG - Đối với ô sàn, giảm 20 % lượng thép so với kết tính toán 7200 2400 2400 7200 7200 7200 7200 B C A C A 5300 1000 B 5300 21200 5300 D D 5300 2400 36000 MẶ T BẰ NG SÀ N TỉLệ :1/ 200 Vù ng giả m c ố t thé p A s =0,8(mm2) Chọn thép φ6/8 a170(As = 226mm2) * Chiều dài đoạn neo cốt thép vào gối tựa: × Lan = (10 ÷ 15)φmax = (10 ÷ 15) = (80 ÷ 120)(mm) Chọn Lan=120 mm 2.4 Cốt thép cấu tạo: dùng thép CI: Rsw=175 (Mpa) 2.4.1 Cốt thép cấu tạo chòu mômen âm dọc theo gối biên phía dầm chính: As,ct Chọn a200(Asc = 197mm2) 2.4.2 Cốt thép phân bố : Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: SVTH: Đặng Văn Lâm Trang Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG 2< Choïn A s, pb ≥ L2 L1 = 5300 2400 = 2,208< × 20%max(;)= 0,2 415,61=83,12(mm2 ) Chọn a200(As = 141 mm2) DẦM PHỤ TÍNH THEO SƠ ĐỒ KHỚP DẺO: Sơ đồ tính: 400 600 220 5090 340 5000 300 5300 300 5300 2500 2650 1)Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo: Là dầm liên tục nhòp với gối tựa tường biên dầm Chọn đoạn dầm phụ kê lên tường: Cdp= 220mm 1.1) Nhòp tính toán: Lob = L2 − - Nhòp biên: - Nhòp giữa: bdc bt C dp 300 340 220 − + = 5300 − − + = 5090mm 2 2 2 Lo = L2 − bdc = 5300 − 300 = 5000mm Lob − Lo 5090 − 5000 100% = 100% = 1,8% Lo 5000 - Chênh lệch nhòp: Sơ đồ xác đònh nhòp tính toán dầm phụ SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 10 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƯƠNG Nhận xét: - M max = 359,45(kNm) < M f = 526,86(kNm) → → Trục trung hòa qua cánh (b ' f ) x h dc = 1260 × 600mm Tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật M 359,45 × 10 αm = = = 0,0928 < α R = 0,441 γ b R b b 'f h o2 0,9 × 11,5 × 1260 × 5452 =>bài toán cốt đơn ξ = − − 2α m = − − × 0,0928 = 0,0976 ξγ b R b b 'f h 0,0976 × 0,9 × 11,5 × 1260 × 545 A st = = = 2477,42(mm ) γsR s 280 => Choïn 4φ 22+2φ25 (As = 2503mm2) μ% = As 2503 100% = × 100 = 1,53% bh o 300 ì 545 àmin = 0,1% µù ≤ µmax = 2,42% => thỏa hàm lượng cốt thép 4.1.2 Tính cốt thép gối B(2):(mép gối) mép B M max = 372,815(kNm) Tương ứng với giá trò moment âm ,cánh chòu kéo tiết diện làm việc tiết diện chữ nhật (bdc x hdc) = (300 x 600)mm * Giả thiết agối = 70 (mm) ho = h − a nhip = 600 − 70 = 530mm αm = M 372,815 × 10 = = 0,4274 < α R = 0,441 γ b R b bh o2 0,9 × 11,5 × 300 × 5302 =>bài toán cốt đơn SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 46 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG ξ = − − 2α m = − − × 0,4274 = 0,6189 A st = ξγ b R b bh 0,6189 × 0,9 × 11,5 × 300 × 530 = = 3637,47(mm ) γsR s 280 => Choïn 6φ25+2φ22 (As = 3705mm2) μ% = As 3705 100% = × 100 = 2,3% bh o 300 ì 530 = 0,1% àự ≤ µmax = 2,42% => thỏa hàm lượng cốt thép 4.1.3 Tính cốt thép nhòp giữa(nhòp 3): M max = 255,36(kNm) Xác đònh vò trí trục trung hòa: M f = γ b × Rb × b 'f × h 'f × (ho − 0,5 × h 'f ) = 0,9 × 11,5 × 1260 × 80 × (545 − 0,5 × 80) × 10 −6 = 526,86( KNm) max M f > M nhipbien Trục trung hòa qua cánh, tính theo tiết diện chữ nhật (b 'f × hdc ) = (1260 × 600) M 255,36 × 10 αm = = = 0,0659 < α R = 0,441 γ b R b bh o2 0.9 × 11,5 × 1260 × 5452 =>bài toán cốt đơn ξ = − − 2α m = − − × 0,0659 = 0,0682 ξγ b R b b 'f h 0,0682 × 0,9 × 11,5 × 1260 × 545 A st = = = 1731,15(mm ) γsR s 280 SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 47 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG => Choïn 2φ25+2φ22 (As = 1742mm2) μ% = As 1742 100% = × 100 = 1,06% bh o 300 × 545 µmin = 0,1% ≤ µù ≤ µmax = 2,42% => thỏa hàm lượng cốt thép 1.4 Tính cốt thép gối giữa(gối 3)(mép gối C): mép C M max = 324,59(kNm) Cánh chòu kéo tiết diện làm việc tiết diện chữ nhật (bdc x hdc) = (300 x 600)mm M 324,59 × 10 αm = = = 0,3721 < α R = 0,441 γ b R b bh o2 0,9 × 11,5 × 300 × 5302 =>bài toán cốt đơn ξ = − − 2α m = − − × 0,3721 = 0,4942 A st = ξγ b R b bh 0,4942× 0,9 × 11,5 × 300 × 530 = = 2904,57(mm ) γsR s 280 => Choïn 6φ25 (As =2945mm2) μ% = As 2945 100% = × 100 = 1,85% bh o 300 × 530 = 0,1% ≤ µù ≤ µmax = 2,42% => thỏa hàm lượng cốt µ thép Tiết BẢNG TÍNH CỐT THÉP DẦM CHÍNH M Ast Chọn cốt thép αm ξ µ SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 48 ∆As Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƯƠNG diện Nhòp biên (1260x6 00) Gối B (300x60 0) Nhòp (1260x6 00) Gối C (300x60 0) (kNm ) (mm2) (%) Chọn As(mm ) (%) 359,4 0,09 28 0,09 76 2477, 42 1,53 4φ 22+2φ25 2503 1,0 372,8 0,42 74 0,61 89 3637, 47 2,3 6φ25+2φ 22 3705 1,8 255,3 0,06 59 0,06 82 1731, 15 1,06 2φ25+2φ 22 1742 0,6 324,5 0,37 21 0,49 42 2904, 57 1,85 6φ25 2945 1,3 Kieåm tra chiều cao làm việc bê tông: h0,nhòp=545 (mm), h0,gối=530 (mm) ; Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt dọc nhòp là: abv,nhòp = 25 (mm), gối abv,gối=30 (mm) h0tt=hdc – att Điều kiện đảm bảo kết chọn thiên an toàn: h 0tt > h0 Tiết diện Nhòp biên Gối B Nhòp Gối C att (mm) 51,76 68,05 36,85 60,84 h0tt (mm) 548,24 531,95 563,15 539,16 MẶT CẮT NGANG DẦM CHÍNH SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 49 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG 2Φ 22 2Φ 25 300 3 2Φ 22 2Φ 22 300 Φ 8a450 2Φ 25 2Φ 25 Φ 8a150 2Φ 22 300 2-2 1-1 2Φ 25 80 80 80 2Φ 22 2Φ 25 2Φ 25 Φ 8a150 2Φ 25 600 Φ 8a450 600 80 600 2Φ 25 600 2Φ 25 2Φ 25 2Φ 22 300 4-4 3-3 4.2 Cốt ngang: 4.2.1 Cốt đai: dùng thép CI: Rsw=175 (MPa); Es = 210.103 (MPa) Bê toâng B20: Rb=11,5 (MPa); Rbt= 0,9 (MPa); Eb= 27.103 (MPa) Lực cắt lớn gôí: Q A = 149,77 kN ; QBtr = 240,44kN ; QBph = 220,51kN ; QCtr = 204,67 kN ; QCph = 213,89kN 1) Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối B có lực cắt lớn Q=240,44(kN)  Kiểm tra điều kiện khống chế : • Điều kiện bê tông đủ khả chòu cắt: Q≥Qbmin= Qb = ϕ b × (1 + ϕ f + ϕ n ) × γ b × Rbt × bdc × h0 Qb = 0,6 × (1 + + 0) × 0,9 × 0,9 × 300 × 530 = 77274( N ) = 77,274( KN )  ϕ b = 0,6 (Bê tông nặng) ϕn = (Cấu kiện chòu uốn) Qmax > Qb3 ⇒ Phải tính toán cốt ngang (cốt đai cốt xiên)chòu lực cắt Chọn bố trí đai φ8(aw=50mm2), hai nhaùnh(n=2) S tt = 4ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n )γ b Rbt bho2 Rsw nAsw Qmax SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 50 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG S tt = × × (1 + + 0) × 0,9 × 0,9 × 300 × 5302 × 175 × × 50 = 165(mm) ( 240,44 × 10 ) =>chọn Stt=150mm ϕ b = 2,0 (Bê tông nặng) ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n )γ b Rbt bh02 S max = Q S max = 1,5 × (1 + + 0) × 0,9 × 0,9 × 300 × 5302 = 425( mm) (240,44 × 10 ) ϕ b = 1,5 (Bê tông nặng) hdc=600>450 (mm) * Khoảng cách cốt đai cấu tạo đoạn L1=2400 gần gối tựa:  1  hdc  × 600 200 ≤ = 3 = ( mm) 300 mm 300 mm 300 sctg => Choïn φ8 sctg=200 (mm) ⇒ Khoảng cách thiết kế cốt đai: * Tại đoạn dầm L1=2400 gần gối tựa: sg=150 (mm) s≤  stt  smax s  ct sg≤ 150(mm)  425(mm) 200( mm)  =>Chọn * Khoảng cách cốt đai cấu tạo đoạn dầm nhòp L1=2300 : SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 51 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG  hdc 0,75 × 600 450 ≤ = = ( mm) 500 mm  500 mm 500 sctn  Chọn sctn=450 (mm)  Điều kiện khả chòu ứng suất nén bê tông: Q ≤ 0.3 × ϕ w1 × ϕb1 × γ b × Rb × b × ho ϕ w1 E s n × a sw 210.10 × 50 = 1+ 5× × = 1+ 5× × = 1,086 ≤ 1,3 Eb b × s g 300 × 150 27.10 ϕ b1 = − βγ b Rb = − 0,01 × 0,9 × 11,5 = 0.897 β = 0,01 (Bê tông nặng) Q = 240,44(kN ) < 0,3 × 1,086 × 0,897 × 0,9 × 11,5 × 300 × 530 = 480,93(kN ) => Bê tông đảm bảo chòu ứng suất nén dầm • Khả chống cắt cốt đai: R na 175 × × 50 q sw = sw sw = = 116 ,67( N / mm) s 150 • Kiểm tra điều kiện tính toán cốt xiên: Qswb = 4ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n ) γ b Rbt bho2 q sw = × × (1 + + 0) × 0,9 × 0,9 × 300 × 5302 × 116 ,67 = 252410( N ) = 252,41(kN ) tr B ⇒max(QA,B,C)=Q =240,44 (kN) hott=hdc-att -Tính khả chòu lực theo công thức sau: ξ= Rs As γ b Rb bh0tt ; α m = ξ ( − 0,5ξ ) ; M gh = α mγ b Rb bh02tt Kết tính toán tóm tắt bảng sau: Tính khả chòu lực dầm Tiết diện (mmxm m) Nhòp biên (1260x6 00) Gối B bên Cốt thép As (mm2) att (mm) hott (mm) ξ αm M gh (kNm ) ∆M % 4φ 22+2φ25 2503 51,76 548,2 0,09 0,093 Uốn 2φ25; 4φ22 1521 59,46 540,5 0,06 0,058 221,0 1,63 Uoán 2φ22; coøn 2φ22 760 36 564 6φ25+2φ22 3705 SVTH: Đặng Văn Lâm 68,05 531,9 Trang 53 0,02 0,62 365,3 116,1 0,431 378,5 1,53 0,028 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG trái (300x60 0) Cắt 2φ25; Còn 4φ25+2φ2 2723 77,28 522,7 0,46 0,359 304,9 1741 65,88 534,1 0,29 0,25 222,1 982 42,5 557,5 0,15 0,146 141,1 2723 77,28 522,7 0,46 0,359 304,9 1741 65,88 534,1 0,29 0,25 222,1 982 42,5 557,5 0,15 0,146 141,1 2φ22+2φ25 1742 36,85 563,1 0,06 0,064 264,6 Cắt 2φ25; 2φ22 760 36 564 0,02 0,028 116,1 3,65 Uốn 2φ25; 2φ22 760 36 564 0,02 0,028 116,1 6φ25 2945 0,49 0,371 334,8 3,16 Uốn 2φ25; 2φ25+2φ22 Uốn 2φ22; Gối B bên phải (300x60 0) 2φ25 Cắt 2φ25,còn 2φ22 +4φ25 Cắt 2φ25; 2φ25+2φ22 Cắt 2φ22; 2φ25 Nhòp (1260x6 00) Nhòp bên trái Nhòp bên phải Gối C (300x60 0) SVTH: Đặng Văn Lâm 60,84 539,1 Trang 54 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG Gối C Bên trái Gối C Bên trái Cắt 2φ25,còn 4φ25 Uốn 2φ25,còn 2φ25 Cắt 2φ25,còn 4φ25 Cắt 2φ25,coøn 2φ25 1963 42,5 557,6 0,31 0,267 257,8 982 42,5 557,5 0,15 0,146 141,1 1963 42,5 557,6 0,31 0,267 257,8 982 42,5 557,5 0,15 0,146 141,1 4.5.2 Xác đònh tiết diện cắt lý thuyết: - Vò trí tiết diện cắt lý thuyết, x, xát đònh theo tam giác đồng dạng - Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, Q, lấy độ dốc biểu đồ bao moment SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 55 Lớp: 10080101 Tiết diện Thanh thép Vò trí điểm cắt lý thuyết 171,16 (2φ25) x 458 220,5 834 220,5 1525 70,42 123,31 x Trang 56 214,16 248,51 B 123,31 79,5 141,12 116,15 trái (2φ25) x x 2400 B SVTH: Nhòp Đặng Văn Lâm 222,1 248,51 B (2φ22) -240,44 B 304,93 405,89 405,89 (2φ25) 420 2400 x B Gối B bên phải 405,89 304,93 CHƯƠNG (2φ25) Q (kN) GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Gối B Bên trái x (mm) Lớp: 10080101 509 192,78 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƯƠNG Xác đònh vò trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết 4.5.3 Xác đònh đoạn kéo dài W: Đoạn kéo dài W xác đònh theo công thức: W=    0,8Q − Qs ,inc 2qsw + 5φ ≥ 20φ ; qsw= Rsw=175 Mpa ; α=450 Cốt đai φ8a150: qsw= Rsw × n × asw s 175 × × 50 = 116, ( kN / m ) 150 ; 175 × × 50 = 38, ( kN / m ) 450 Cốt đai φ8a450: qsw=  Kết tính đoạn W tóm tắt bảng sau: Tiết diện Gối B bên trái Gối B bên phải Nhòp (trái) Gối C, bên trái Gối C Bên phải Bảng xác đònh đoạn kéo dại W dầm chính: Thanh Q qsw Wtính Wchọn 20φ theùp (kN) (kN/m) (mm) (mm) (mm) (2φ25) 240, 44 (2φ25) (2φ25) (2φ22) 220, 220, 70,4 (2φ25) 116,7 949 500 950 116,7 880 500 880 116,7 880 500 880 116,7 351 440 440 192, 78 38,9 2107 500 2110 (2φ25) 204, 67 116,7 827 500 830 (2φ25) (2φ25) 213, 123, 116,7 858 500 860 116,7 858 500 860 SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 57 Lớp: 10080101 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG 248,51 4.5.4 Kiểm tra uốn cốt thép: Chi tiết uốn cốt thép đựơc thể vẽ * Bên trái gối B, uốn thép số 2(2φ25) số 3(2φ22) để chòu mômen  Uốn từ nhòp biên lên gối B: - Đối với thép số 2: • Tiết diện trước có [M]tdt=365,3 (kNm) • Tiết diện sau có [M]tds=221,0 (kNm) Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: 2795mm: Trên nhánh moment dương, điểm kết thúc uốn theo tam giác đồng dạng cách tiết diện trước đoạn: 252 221,0 2795 (mm) > Độ dốc biểu đồ moment tương ứng 218,62kN 276,17 ho 545 = = 272,5mm 2 2400 276,17 − 221 = 252mm 218,62 Tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 252+2400=2652 Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 490+2795=3285 (mm) > 2652(mm) Vậy vò trí điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau Đoạn uốn hợp lý.(3285-2652=633mm) - Đối với thép số 3: • Tiết diện trước có [M]tdt=221,0 (kNm) • Tiết diện sau có [M]tds=116,15 (kNm) Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: 350mm: 248,51 480 116,15 Trang 58 221,0 SVTH: Đặng Văn Lâm 276,17 633+350=983(mm) > ho 545 = = 272,5mm 2 Lớp: 10080101 2400 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƯƠNG Độ dốc biểu đồ moment tương ứng 218,62 kN Trên nhánh moment dương, điểm kết thúc uốn theo tam giác đồng dạng cách tiết diện trước đoạn: 221 − 116 ,15 = 480mm 218,62 304,93 − 222,1 = 345mm 240,4 171,16 Trên nhánh âm, điểm kết thúc uốn theo tam giác đồng dạng cách tiết diện trước đoạn: 222,1 300 (mm) > Độ dốc biểu đồ mômen tương ứng 240,4 kN 304,93 ho 530 = = 265mm 2 405,89 Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 445+983=1428 (mm) > 480 (mm) Vậy vò trí điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau Vò trí đoạn uốn hợp lý  Uốn từ nhòp biên lên gối B - Đối với thép số 3: • Tiết diện trước có [M]tdt=304,93 (kNm) • Tiết diện sau có [M]tds=222,1 (kNm) Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: 300mm: B 345 2400 SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 59 171,16 405,89 222,1 141,12 Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 300+450=750 (mm) > 345 (mm) Vậy vò trí điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau Đoạn uốn hợp lý - Đối với thép số 2: • Tiết diện trước có [M]tdt=222,1 (kNm) • Tiết diện sau có [M]tds=141,12 (kNm) Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: 355mm: Lớp:337 10080101 B 2400 GVHD:TS.TRẦN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHƯƠNG ho 530 = = 265mm 2 355 (mm) > Độ dốc biểu đồ mômen tương ứng 240,4 kN Trên nhánh âm, điểm kết thúc uốn theo tam giác đồng dạng cách tiết diện trước đoạn: 222,1 − 141,12 = 337mm 240,4 Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 355+490=845 (mm) > 337 (mm) Vậy vò trí điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau Vò trí đoạn uốn hợp lý 4.5.5 Kiểm tra neo, nối cốt thép: * Nhòp biên bố trí 4φ22+2φ25, As= 2503mm2, neo vào gối 2φ25, As=982mm2 >1/3 x 2503=834 mm2 * Chiều dài đoạn neo vào cốt dọc vào tường: chọn Lan1=315 ≥ 10φmax.=250 mm SVTH: Đặng Văn Lâm Trang 60 Lớp: 10080101 ... CỐT THÉP CHƯƠNG 2, 5,3 1,2 R b= 11,5 R bt=0,9 γb=0,9 Nhóm CII, AII >10 280 225 Tổng hợp số liệu tính toán Các lớp cấu tạo sàn kích thước cấu kiện sàn: 1.1.Các lớp cấu tạo sàn: - Lớp cấu tạo sàn. .. trọng tác dụng lên bản: - Hoạt tải tính toán: ps=pcnp81,2=9,6 kN/m2 - Tỉnh tải: Lớp cấu tạo sàn Gạch Cêramic Vữa lót Bêtông cốt thép Vữa trát Chiề u dày δ i(m) Trò Khối tiêu lượng chuẩn riêng c i... =0,8(mm2) Chọn thép φ6/8 a170(As = 226mm2) * Chiều dài đoạn neo cốt thép vào gối tựa: × Lan = (10 ÷ 15)φmax = (10 ÷ 15) = (80 ÷ 120)(mm) Chọn Lan=120 mm 2.4 Cốt thép cấu tạo: dùng thép CI: Rsw=175