BẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNG

62 11 0
  • Loading ...
1/62 trang

Thông tin tài liệu

Ngày đăng: 17/04/2018, 12:08

BẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNGBẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNGBẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNGBẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNGBẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNGBẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNGBẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNG Central Mekong Delta Region Connectivity Project PACKAGE CW1A: NORTHERN APPROACH TO CAO LANH BRIDGE (KM 0+000 TO KM 3+800) PILE SLAB CALCULATION ITEM: PILE SLAB ABUTMENT A1, A2 RACH MIEU BRIDGE OF TAN VIET HOA INTERCHANGE TÍNH TỐN SÀN GIẢM TẢI ITEM: SÀN GIẢM TẢI MỐ A1, MỐ A2 CẦU VƯỢT RẠCH MIỄU TRÊN NHÁNH TRÁI NÚT GIAO TÂN VIỆT HÒA Document No.: Main Contractor Consultant Project Manager JV Consultant of CDM SMITH Associates INC.WSP Finland Limited YOOSHIN Engineering Corporation JV of HOANG AN – TUAN LOC – THANG LONG DATE JUNE 2017 VERSION No PURPOSE Submission for Approval ISSUED BY INDEX A GENERAL REQUIREMENTS B STRUCTURE C GEOLOGICAL REPORT ADDITIONAL D CALCULATION OF POTENTIALLY BENEFITS UNDER THE LAND Technical standard and reference document Theory and formula of calculation E Result is show the table at following page Conclusion: LIÊN DANH HOÀNG AN – TUẤN LỘC – THĂNG LONG PILE SLAB AND PILE 300x300 AT RACH MIEU BRIDGE OF TAN VIET HOA INTERCHANGE A GENERAL REQUIREMENTS Scope of calculation - The bridge Rach Mieu bridge of Tan Viet Hoa interchange is currently designed for lanes, the width of the road is 3.5m Now add the calculation design Pile Slab A1, A2 This calculation to demonstrate the load-bearing safety structure Calculation contents - Calculation of axial force at head pile and internal force of slab, tranlation slab - Calculation of pile capacity follow soil, check resistance of pile - Calculation of bending moment resistance of slab, tranlation slab, check bending moment resistance B STRUCTURE - Pile Slab A1 at A1 abutment Rach Mieu Bridge of Tan Viet Hoa interchange, longitudinal bridge length of 12.65m, crossing 14.0m, thickness of 0.3m, layout 58 piles 30x30cm Length is 22m, height of pile top is 0.2m, height of pile bottom is -21.8m - Pile Slab A2 at A2 abutment Rach Mieu Bridge of Tan Viet Hoa interchange, longitudinal bridge length of 12.65m, crossing 14.0m, thickness of 0.3m, layout 58 piles 30x30cm Length is 23m, height of pile top is 0.2m, height of pile bottom is -22.8m C GEOLOGICAL REPORT ADDITIONAL - Based on the geological survey profile of VTCO INVESTMENT COMPANY LTD 06/2017 geology is divided into soils described in order from top to bottom as follows:: Layer K: Lean clay, blackish grey, brownish grey, soft; CL The thickness of layer from 1.9m (TTH-A1) to 3.5m (TTH-A2) Properties of Soil of layer K: Properties of Soil Result of testing Wet Density ,γw(g/cm3) 1.77 Angle of internal friction φ (degree) 7026’ Cohesion C (kPa) Layer 1B: Lean clay, blackish grey, soft; CL 10.82 The layer is under the layer K The thickness of layer from 3.0m (TTH-A2) to 5.6m (TTH-A1) SPT N30 value = ÷ blows Properties of Soil of layer 1B: Properties of Soil EXPLANTION Result of testing Page LIÊN DANH HOÀNG AN – TUẤN LỘC – THĂNG LONG Properties of Soil Result of testing Wet Density ,γw(g/cm3) 1.78 Angle of internal friction φ (degree) 7015’ Cohesion C (kPa) 12.52 Unconfined Compressive strength: qu (kPa) 20.11 Layer 1C: Sandy lean clay, blackish grey, brownish grey, firm; s(CL) The layer is under the layer 1A1 The thickness of layer from 7.0m (TTH-A2) to 9.5m (TTH-A1) SPT N30 value = ÷ blows Properties of Soil of layer 1C: Result of Properties of Soil testing Wet Density ,γw(g/cm3) 1.77 Angle of internal friction φ (degree) 8007’ Cohesion C (kPa) 14.69 Unconfined Compressive strength: qu (kPa) 36.91 Layer 1D: Sandy lean clay, blackish grey, brownish grey, stiff; s(CL) The layer is under the layer 1C The thickness of layer from 2.0m (TTH-A2) to 3.0m (TTH-A1) SPT N30 value = 15 ÷ 19 blows Properties of Soil of layer 1D: Result of Properties of Soil testing Wet Density ,γw(g/cm3) 1.80 Angle of internal friction φ (degree) 14036’ Cohesion C (kPa) 21.69 Unconfined Compressive strength: qu (kPa) 36.09 Layer 3B: Silty sand, blackish grey, brownish grey, medium dense; SM The layer is under the layer 1D The thickness of layer from 4.8m (TTH-A1) to 6.5m (TTH-A2) SPT N30 value = 10 ÷ 23 blows Len TK3B-1: Sandy lean clay, blackish grey, stiff; s(CL) The len is middle the layer 3B The thickness is 3.5m SPT N30 value = 11 ÷ 17 blows Properties of Soil of len TK3B-1: Properties of Soil Wet Density ,γw(g/cm3) Result of testing 1.83 Angle of internal friction φ (degree) 14003’ Cohesion C (kPa) 21.64 EXPLANTION Page LIÊN DANH HOÀNG AN – TUẤN LỘC – THĂNG LONG Properties of Soil Result of testing Unconfined Compressive strength: qu (kPa) 20.36 Layer 4A: Fat clay, greenish grey, firm; CH The layer is under the layer 3B The thickness of layer from 4.0m (TTH-A2) to 7.3m (TTH-A1) SPT N30 value = ÷ blows Properties of Soil of layer 4A: Result of Properties of Soil testing Wet Density ,γw(g/cm3) 1.74 Angle of internal friction φ (degree) 8018’ Cohesion C (kPa) 15.35 Unconfined Compressive strength: qu (kPa) 28.59 Len TK4A-1: Lean clay, brownish grey, very stiff; CL The len is under the layer 4A The thickness is 3.5m SPT N30 value = 25 ÷ 29 blows Properties of Soil of len TK4A-1: Result of Properties of Soil testing Wet Density ,γw(g/cm3) Angle of internal friction φ (degree) Cohesion C (kPa) 1.93 16015’ 34.16 Unconfined Compressive strength: qu (kPa) Layer 3E: Silty sand, brownish grey, loose - medium dense; SM 122.9 The layer is under the layer 4A or TK4A-1 The thickness of layer from 2.4m (TTHA1) to 3.5m (TTH-A2) SPT N30 value = ÷ 36 blows Layer 4: Sandy lean clay, blackish grey, brownish grey, stiff; s(CL) The layer is under the layer 3E The thickness of layer from 2.2m (TTH-A2) to 2.4m (TTH-A1) SPT N30 value = 11 ÷ 23 blows Properties of Soil of layer 4: Properties of Soil Wet Density ,γw(g/cm3) Result of testing 1.86 Angle of internal friction φ (degree) 16014’ Cohesion C (kPa) 27.39 Unconfined Compressive strength: qu (kPa) 31.56 Layer 4B: Fat clay, brownish grey, firm; CH The layer is under the layer The thickness of layer from 4.3m (TTH-A2) to 6.2m (TTH-A1) SPT N30 value = ÷ 15 blows EXPLANTION Page LIÊN DANH HỒNG AN – TUẤN LỘC – THĂNG LONG Properties of Soil of layer 4B: Result of testing Properties of Soil Wet Density ,γw(g/cm3) 1.76 Angle of internal friction φ (degree) 10041’ Cohesion C (kPa) 17.82 Unconfined Compressive strength: qu (kPa) 61.65 Layer 4E: Sandy lean clay, yellowish brown, greenish grey, firm - stiff; s(CL) The layer is under the layer 4B The thickness of layer from 3.2m (TTH-A2) to 3.5m (TTH-A1) SPT N30 value = ÷ 15 blows Properties of Soil of layer 4E: Result of Properties of Soil testing Wet Density ,γw(g/cm3) 1.84 12035’ Angle of internal friction φ (degree) Cohesion C (kPa) 20.88 Unconfined Compressive strength: qu (kPa) Layer 7A: Silty sand, yellowish brown, dense; SM 68.78 The layer is under the layer 4E The thickness is 4.0m SPT N30 value = 41 ÷ 44 blows Layer 7B: Silty sand, yellowish brown, yellowish grey, very dense; SM The layer is under the layer 4E or 7A The thickness of layer from 19.0m (TTH-A1) to 25.8m (TTH-A2) SPT N30 value = 51 ÷ >100 blows and not end of 02 boreholes Details see drilled cylinder table attached Requirements for bearing capacity of piles: A1 Abutment Bridge Lcoc(m) Qtk(Kn) RACH MIEU BRIDGE OF TAN VIET HOA INTERCHANGE 22.0 A2 Abutment Lcoc(m) Qtk(Kn) 380 31 380 D CALCULATION OF POTENTIALLY BENEFITS UNDER THE LAND Technical standard and reference document 22TCN 272:05: Standard bridge design, part 10 foundation Theory and formula of calculation - Sức chịu tải cọc tính theo cơng thức: 10.7.3.2-1 22TCN 272-05 Qr = ϕqp Q p + ϕqs Qs Which: EXPLANTION Page LIÊN DANH HOÀNG AN – TUẤN LỘC – THĂNG LONG Qp: Pile tip resistance Qs: Resistance pile stake ϕ qp : Coefficient for pile resistance 10.5.5-2 22TCN 272-05 ϕ qs : Coefficient of resistance to pile resistance 10.5.5-2 22TCN 272-05 E Result is show the table at following page Bearing capacity of the pile: A1 Abutment Lcoc Qtk Qtt (m) (Kn) (Kn) 22.0 380 544 A2 Abutment Conclude Ok Lcoc Qtk Qtt (m) (Kn) (Kn) 23.0 380 395 Conclude Ok Audit floor bending slab: Max Min Conclude Mxx KN.m/m 2.25 -7.77 Myy KN.m/m 1.93 -10.41 OK Qx KN 20.26 -41.60 Qy KN 29.57 -40.97 Qx KN 16.29 -22.42 Qy KN 22.00 -28.98 Audit floor bending tranlation slab: Max Min Conclude Mxx KN.m/m 0.33 -4.52 Myy KN.m/m 0.69 -4.53 OK Audit bending pile: Max Min Conclude EXPLANTION Mxcoc KN.m 17.91 -12.29 Mzcoc KN.m 29.57 -7.02 Qxcoc KN 21.45 -1.85 OK Qycoc KN 14.00 -8.89 Pzcoc KN 380 Page LIÊN DANH HOÀNG AN – TUẤN LỘC – THĂNG LONG Conclusion: Pile slab structure ensures load-bearing safety Prepared by Nguyen Duc Anh EXPLANTION VTCO INVESTMENT COMPANY LTD Deputy Director Nguyen Thanh Long Page MỤC LỤC A YÊU CẦU CHUNG 1 Mục đích tính tốn thiết kế Các nội dung tính tốn B KẾT CẤU C HỒ SƠ ĐỊA CHẤT D TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỌC THEO ĐẤT NỀN Tiêu chuẩn kỹ thuật tài liệu tham khảo Lý thuyết cơng thức tính tốn E Kết trinh bày bảng trang sau Kết luận: THUYẾT MINH Page LIÊN DANH HOÀNG AN – TUẤN LỘC – THĂNG LONG KIỂM TOÁN SÀN GIẢM TẢI, CỌC SÀN GIẢM TẢI MỐ A1,A2 CẦU VƯỢT RẠCH MIỄU TẠI NHÁNH TRÁI NÚT GIAO TỊNH THỚI A YÊU CẦU CHUNG Mục đích tính tốn thiết kế - Cầu vượt rach miễu nút giao tịnh thới, thiết kế cho xe, chiều rộng đường 3.5m.Nay bổ sung phần tính tốn thiết kế sàn giảm tải mố A1, A2.Báo cáo tính tốn nhằm mục đích chứng minh kết cấu đảm bảo an toàn chịu lực Các nội dung tính tốn - Tính tốn nội lực cọc (lực dọc) nội lực sàn, nội lực bane q độ - Tính tốn sức chịu tải dọc cọc theo đất nền, kiểm tra sức kháng cọc - Tính tốn Momen chống uốn sàn, độ kiểm tra khả kháng uốn sàn, độ khả kháng uốn cọc B KẾT CẤU - Mố A1, A2 cầu vượt Rạch Miễu nút giao Tân Việt Hòa có dạng chữ U dộ dốc vị trí sàn giảm tải 3% - Sàn giảm tải Mố A1 cầu vượt Rạch Miễu Trên Nhánh Trái Nút Giao Tân Việt Hòa có chiều dài theo phương dọc cầu 12.65m, ngang cầu 14.0m, có chiều dày 0.3m, bố trí 58 cọc 30x30cm có chiều dài 22m, cao độ đỉnh cọc 0.2m, cao dộ đáy cọc -21.8m, phía sau bố trí q độ rơng 14m dài 5m - Sàn giảm tải Mố A2 cầu vượt Rạch Miễu Trên Nhánh Trái Nút Giao Tân Việt Hòa có chiều dài theo phương dọc cầu 12.65m, ngang cầu 14.0m, có chiều dày 0.3m, bố trí 58 cọc 30x30cm có chiều dài 31m, cao độ đỉnh cọc 0.2m, cao dộ đáy cọc -22.8m, phía sau bố trí q độ rơng 14m dài 5m C HỒ SƠ ĐỊA CHẤT – Căn vào hồ sơ khảo sát địa chất CÔNG TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO THỰC HIỆN 06/2017 địa chất phân chia thành lớp đất mô tả theo thứ tự từ xuống sau: Lớp K: Sét gầy, màu xám đen, xám nâu, trạng thái dẻo chảy; CL Bề dày lớp từ 1.9m (TTH-A1) đến 3.5m (TTH-A2) THUYẾT MINH Page CHECK PILE 300X300 FLEXURAL * emin.x = 15 + 0.03D =24.00mm * emin.y = 15 + 0.03B =24.00mm (2) Calculate minimum moment * Mmin.x = Pu emin.x =9.120kN.m * Mmin.y = Pu emin.y =9.120kN.m 10 Check Design Moment (1) Calculate design moment * Mc.x =Mux =17.91kN.m * Mc.y =Muy =29.57kN.m * Mc =34.57kN.m 11 Check Design Parameter (1) Calculate rebar ratio * Ag =90,000mm^2 Ast =1,256mm^2 * rmin =0.0100 rmax =0.0800 * r =0.0140 * rmin < r < rmax -> O.K (2) Calculate eccentricity * ex = Mc.y / Pu =77.82mm * ey = Mc.x / Pu =47.13mm * e = Mc / Pu =90.98mm * Rotation angle of neutral axis = 55.120 (3) Calculate concentric axial load capacity * P0 = 0.85f'c(Ag-Ast) + fy Ast =2,313kN * P0.max = 0.80P0 =1,850kN * Pt = fy Ast =-502kN PILE SLAB TTH2 Page CHECK PILE 300X300 FLEXURAL 12 Check Moment Capacity (1) Calculate capacity of compression stress block * b1 =0.850 a = b1 × c =178mm * c =209mm * Acom =33,545mm^2 * ccx =77.80mm ccy =46.75mm * Cc = 0.85 × f'c × Acom =684kN * Mnx = Cc × ccx =31.99kN.m * Mny = Cc × ccy =53.24kN.m (2) Calculate capacity of rebar fs As Fs dy Mnx dx Mny (MPa) (mm^2) (kN) (mm) (kN) (mm) (kN) ds i es (mm) 348 -0.002000 -400 314 -126 -100 12.56 -100 12.56 234 -0.000357 -71.41 314 -22.42 100 -2.242 -100 2.242 69.61 0.002000 400 314 126 100 12.56 100 12.56 184 0.000357 71.41 314 22.42 -100 -2.242 100 2.242 * SFs =0.000kN * SMnx =20.64kN.m * SMny =29.60kN.m (3) Calculate nominal capacity for neutral axis * Pb = Cc + Ps =684kN * Mnx = Mnx.conc + Mnx.bar =52.63kN.m * Mny = Mny.conc + Mny.bar =82.84kN.m * Mn = Mnx + Mny =98.15kN.m (4) Calculate strength reduction factor * et.min =0.0020 et.max =0.0050 * et =0.001195 * Ø = 0.650 PILE SLAB TTH2 Page CHECK PILE 300X300 FLEXURAL (5) Calculate axial load and moment capacities * fPn =682kN * fMnx =31.39kN.m * fMny =52.97kN.m * fMn =61.57kN.m * Mux / âêMnx = 0.571 < 1.000 -> O.K * Muy / âêMny = 0.558 < 1.000 -> O.K * Pu / âêPn = 0.557 < 1.000 -> O.K * Mc / âêMn = 0.561 < 1.000 -> O.K 2500 P (kN) θ=59.35˚ N.A=55.12˚ 2175 1850 1525 1200 1203 875 eb=208.83mm (682,62) 550 (380,35) 225 M (kN.m) -100 100 90 80 70 60 50 40 30 20 -750 10 -425 13 Check Shear Capacity (1) Calculate maximum space * Ø = 0.750 * Smax =min(16DMainBar, 48DStirrup, B, D) =288mm (2) Calculate shear strength (Direction X) * s = 100mm < smax = 288mm -> O.K PILE SLAB TTH2 Page CHECK PILE 300X300 FLEXURAL * fVc=60.97kN * fVs = f42.00kN * fVn =fVc + fVs =103kN * Vu / fVn =0.208 -> O.K (3) Calculate shear strength (Direction Y) * s = 100mm < smax = 288mm -> O.K * fVc=60.97kN * fVs = f42.00kN * fVn =fVc + fVs =103kN * Vu / fVn =0.136 -> O.K PILE SLAB TTH2 Page CALCULATION OF THE TRANSITION TRANLATION SLAB - Moment XX Direction TRANLATION SLAB - Moment YY Direction TRANLATION - SHEAR XZ Direction TRANLATION - SHEAR YZ Direction TRANLATION SLAB TTH2 XX DIRECTION * MEMBER NAME : TRANLATION SLAB XX General Information (1) Design Code : ACI318-11M (2) Unit System : N, mm Material (1) F'c : 30.00MPa (2) Fy : 400MPa (3) Fys : 400MPa Section (1) Section Size : 1,000 x 300mm (R-Section) (2) Cover : 40.00mm (3) Compression Bar : Not Considered (4) Splice Type : 0% 40 y 40 300 x 1000 Moments and Forces (1) Mu,top : 0.330kN.m (2) Mu,bottom : 4.520kN.m (3) Vu : 22.42kN Reinforcement (1) Top Bar * Layer (2) Bot Bar * Layer (3) Stirrup : 6-P20 (As = 1,884mm^2) : EA (Cc = 62.00mm) : 6-P20 (As = 1,884mm^2) : EA (Cc = 62.00mm) : 2-P12@600 (As= 226mm^2) CACULATION PILE SLAB TTH2 Page TRANLATION SLAB TTH2 XX DIRECTION (4) Calculate design parameter * b1 = 0.85 - 0.007(f'c - 28) = 0.836 (5) Check space of rebar * smax = min(smax1, smax2) =269mm, Nreq = * s = 175 < 269mm -> O.K (6) Calculate required ratio of reinforcement * rmin,1 = max(rmin,11, rmin,12) = 0.0035 * Error! * rmin = min(rmin1, rmin2) = 0.0003 * rmax = ret = 0.0228 (7) Check ratio of tensile reinforcement * rmin < r < rmax -> O.K (8) Calculate moment capacity * Ø= 0.900 * Mn = As fy (d - a/2) = 168kN.m * fMn = 151kN.m (9) Calculate ratio of moment capacity * Mu / fMn = 0.0299 -> O.K (10) Calculate design parameter * b1 = 0.85 - 0.007(f'c - 28) = 0.836 (11) Check space of rebar * smax = min(smax1, smax2) =269mm, Nreq = * s = 175 < 269mm -> O.K (12) Calculate required ratio of reinforcement * rmin,1 = max(rmin,11, rmin,12) = 0.0035 * rmin = min(rmin1, rmin2) = 0.0000 * rmax = ret = 0.0228 (13) Check ratio of tensile reinforcement * rmin < r < rmax -> O.K CACULATION PILE SLAB TTH2 Page TRANLATION SLAB TTH2 XX DIRECTION (14) Calculate moment capacity * Ø = 0.900 * Mn = As fy (d - a/2) = 168kN.m * fMn = 151kN.m (15) Calculate ratio of moment capacity * Mu / fMn = 0.00218 -> O.K Check Shear Capacity (1) Calculate shear strength by concrete * f = 0.750, Av1 = 113mm^2, (P12) Nleg = 2, d = 238mm * f Vc = f 0.17 f'c bw d = 166kN (2) Calculate shear strength by stirrup * s = smax = 119mm (3) Calculate ratio of shear capacity (s = 600mm) * fVs = 26.89kN * fVn = f(Vc + Vs) = 193kN * Vu / fVn = 0.116 -> O.K CACULATION PILE SLAB TTH2 Page TRANLATION SLAB TTH2 XX DIRECTION * MEMBER NAME : TRANLATION SLAB YY [ All Section ] General Information (1) Design Code : ACI318-11M (2) Unit System : N, mm Material (1) F'c : 30.00MPa (2) Fy : 400MPa (3) Fys : 400MPa Section (1) Section Size : 1,000 x 300mm (R-Section) (2) Cover : 40.00mm (3) Compression Bar : Not Considered (4) Splice Type : 0% 40 y 40 300 x 1000 Moments and Forces (1) Mu,top : 0.690kN.m (2) Mu,bottom : 4.530kN.m (3) Vu : 28.98kN Reinforcement (1) Top Bar * Layer (2) Bot Bar * Layer : 6-P20 (As = 1,884mm^2) : EA (Cc = 62.00mm) : 6-P20 (As = 1,884mm^2) : EA (Cc = 62.00mm) CACULATION PILE SLAB TTH2 Page TRANLATION SLAB TTH2 XX DIRECTION (3) Stirrup : 2-P12@600 (As= 226mm^2) (4) Calculate design parameter * b1 = 0.85 - 0.007(f'c - 28) = 0.836 (5) Check space of rebar * smax = min(smax1, smax2) =269mm, Nreq = * s = 175 < 269mm -> O.K (6) Calculate required ratio of reinforcement * rmin,1 = max(rmin,11, rmin,12) = 0.0035 * rmin = min(rmin1, rmin2) = 0.0003 * rmax = ret = 0.0228 (7) Check ratio of tensile reinforcement * rmin < r < rmax -> O.K (8) Calculate moment capacity * Ø= 0.900 * Mn = As fy (d - a/2) = 168kN.m * fMn = 151kN.m (9) Calculate ratio of moment capacity * Mu / fMn = 0.0299 -> O.K (10) Calculate design parameter * b1 = 0.85 - 0.007(f'c - 28) = 0.836 (11) Check space of rebar * smax = min(smax1, smax2) =269mm, Nreq = * s = 175 < 269mm -> O.K (12) Calculate required ratio of reinforcement * rmin,1 = max(rmin,11, rmin,12) = 0.0035 * rmin = min(rmin1, rmin2) = 0.0000 CACULATION PILE SLAB TTH2 Page TRANLATION SLAB TTH2 XX DIRECTION * rmax = ret = 0.0228 (13) Check ratio of tensile reinforcement * rmin < r < rmax -> O.K (14) Calculate moment capacity * Ø = 0.900 * Mn = As fy (d - a/2) = 168kN.m * fMn = 151kN.m (15) Calculate ratio of moment capacity * Mu / fMn = 0.00456 -> O.K Check Shear Capacity (1) Calculate shear strength by concrete * f = 0.750, Av1 = 113mm^2, (P12) Nleg = 2, d = 238mm * f Vc = f 0.17 f'c bw d = 166kN (2) Calculate shear strength by stirrup * s = smax = 119mm (3) Calculate ratio of shear capacity (s = 600mm) * fVs = 26.89kN * fVn = f(Vc + Vs) = 193kN * Vu / fVn = 0.150 -> O.K CACULATION PILE SLAB TTH2 Page ... thức tính tốn E Kết trinh bày bảng trang sau Kết luận: THUYẾT MINH Page LIÊN DANH HOÀNG AN – TUẤN LỘC – THĂNG LONG KIỂM TOÁN SÀN GIẢM TẢI, CỌC SÀN GIẢM TẢI... vị trí sàn giảm tải 3% - Sàn giảm tải Mố A1 cầu vượt Rạch Miễu Trên Nhánh Trái Nút Giao Tân Việt Hòa có chiều dài theo phương dọc cầu 12.65m, ngang cầu 14.0m, có chiều dày 0.3m, bố trí 58 cọc 30x30cm... chùy xuyên tiêu chuẩn thay đổi 51 ÷ >100 búa Chi tiết xem bảng hình trụ hố khoan đính kèm Yêu cầu sức chịu tải cọc sàn giảm tải Cầu CẦU VƯỢT RẠCH MIỄU TRÊN NHÁNH TRÁI NÚT GIAO TÂN VIỆT HÒA Mố
- Xem thêm -

Xem thêm: BẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNG, BẢNG TÍNH SÀN GIẢM TẢI CỌC ĐÓNG CẦU DẦM BẢN RỖNG

Từ khóa liên quan

Gợi ý tài liệu liên quan cho bạn

Nhận lời giải ngay chưa đến 10 phút Đăng bài tập ngay