ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU ĐỒ ÁN NỀN MĨNG CƠNG TRÌNH THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT: Lớp Bề dầy (m) Tên đất w T/m3 W % ’ T/m3 Gs  n% G% Wnh Wd A IL φ độ C kG/c m2 Chỉ số SPT Từ - đế L1 2.5 Sét pha cát, xám đen, mềm 46 1,853 0,880 2,677 0,906 47,5 94,3 40,6 20,4 20,2 0,57 12o 0,25 4-6 L2 12 Sét pha cát, nâu đỏ rắn 35 1,967 1,002 2,685 0,682 40,5 91,4 43,0 20,8 22,2 0,11 18o 0,36 16-30 L3 13 Cát vừa đến mịn, vàng nâu, rời 25 1,873 0,938 2,667 0,777 43,7 85,1 Không dẻo - 28o 0,019 6-10 L4 55.5 Cát vừa đến mịn, nâu đỏ, chặt vừa 21 1,927 0,987 2,662 0,684 40,6 85,2 Không dẻo - 29o 0,026 11-24 Bảng 1.1 Các tiêu lý đất P(kPa) Lớp L1 L2 L3 e L4 50 100 200 400 800 2,0 1,9 1,7 1,6 1,58 1,49 1,8 1,6 1,5 1,41 1,25 1,19 1,5 1,4 1,1 0,85 0,77 0,69 1,079 0,94 0,8 0,72 0,65 0,52 Bảng 1.2 Kết lớp đất thí nghiệm cố kết M (KN.m) N (KN) H (KN) Gía trị tính tốn 90 4050 50 Giá trị tiêu chuẩn 78,3 3522 43,5 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU *Với : n=1.15 Bảng 1.3 Tải trọng cơng trình - Trụ địa chất Hình 1.1.Địa chất lớp đất 2/ Thiết kế phương án móng nơng +) Móng đơn Chọn chiều sâu chơn móng 2.6m Kích thước móng sơ b=2m => A =0.2349, B= 1.9397, D= 4.4208 ⁕ Xét điều kiện ổn định ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU )d Với =1 ,=1, = + m=1 –Hệ số điều kiện làm việc + b –chiều rộng đáy móng; + γ1 –Trọng lượng đơn vị thể tích đất nằm mức đáy móng; + γ2 –Trọng lượng đơn vị thể tích đất đáy móng; + c –Lực dính đơn vị đất đáy móng; Các hệ số A,B,D phụ thuộc góc ma sát ⱷ  =191Kpa * Tính : =  => Móng đơn khơng thỏa +) Móng băng Chọn kích thước sơ : b=2m, L= 22m Chiều sâu đặt móng 2.6m ⁕ Xét điều kiện ổn định -) -) -) Ta có: =( == 205 Kpa => Móng băng thỏa Kích thước b=2m lớn = Phương án không kinh tế - Dựa vào bảng thống kê địa chất phần tính tốn móng nơng khơng thỏa,nên ta chọn biện pháp móng cọc ép bê-tông cốt thép đổ chổ hợp lí thỏa điều kiện kỹ thuật kinh tế,vì tải trọng cơng trình tác dụng xuống móng lớn Hơn biện pháp sử dụng cọc BTCT sử dụng rộng rãi Vậy nên ta chọn phương án cọc BTCT thiết kế cho toàn cơng trình ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU 3/ Thiết kế phương án móng sâu: A PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN - Dựa vào bảng thống kê địa chất phần tính tốn móng nơng khơng thỏa,nên ta chọn biện pháp móng cọc ép bê-tơng cốt thép đổ chổ hợp lí thỏa điều kiện kỹ thuật kinh tế,vì tải trọng cơng trình tác dụng xuống móng lớn Hơn biện pháp sử dụng cọc BTCT sử dụng rộng rãi Vậy nên ta chọn phương án cọc BTCT thiết kế cho tồn cơng trình I Chọn sơ cọc : * Tiết diện cọc, loại cọc Sử dụng cọc BTCT 35x35 cm Chọn loại móng cọc đài thấp * Vật liệu làm cọc: - Bê tơng B30 có: Rb=170 Kgf/cm2 ; Rbt=12 Kgf/cm2 -Thép dọc C III có: Rs=3650 Kgf/cm2; Es=2.0x106 Kgf/cm2 -Thép đai C I có: Rs=2250 Kgf/cm2; Es=2.1x106 Kgf/cm2 -Chiều sâu đặt dáy dài -2 m so với mặt đất tự nhiên -Chọn chiều dài cọc L=28m gồm đoạn cọc nối lại ( -Chọn chiều sâu ngàm đài 0.72 m + Chiều dài cọc neo vào đài 0.15m +Đoạn đập đầu cọc 0.57m -Chọn cốt dọc 20 có =25.13 ( -Lớp bảo vệ a=3 cm -Kiểm tra hàm lượng thép: ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU Thỏa điều kiện hàm lượng thép II Đánh giá sức chịu tải cọc: III Kiểm tra móng cọc làm việc đài thấp Trong đó: ⱷ, γ –Góc ma sát dung trọng đất từ đáy đài trở lên –Tổng tải trọng ngang tính tốn b –Cạnh đáy móng đài theo phương vng góc tải trọng ngang, chọn b=2m  Thỏa điều kiện móng đài thấp IV.Xác định sức chịu tải cọc: IV.1.Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu φ -Hệ số uốn dọc cọc Rb –Cường độ chịu nén bê tông Rb=170 Kgf/cm2 Rs –Cường độ chịu nén cốt thép R s=3650 Kgf/cm2 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU As –diện tích tiết diện ngang cốt thép dọc cọc: Ab –Diện tích tiết diện ngang bê tơng cọc ( trừ diện tích cốt thép): Ab=35x35-25.13=1574.87 cm2 Hệ số uốn dọc φ cọc xác định: ) IV.2.Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: (theo phụ lục B TCVN 205:1998) -Sức chịu tải cực hạn cọc Qu=Qs+Qp -Sức chịu tải cho phép cọc tính theo cơng thức Qs: Sức chịu tải cực hạn ma sát Qp: Sức chịu tải cực hạn kháng mũi FSs hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, lấy 1.5-2.0 FSp Hệ số an toàn cho sức kháng mũi lấy 2.0 - 3.0 * xác định sức chịu tải cực hạn ma sát Qs: U – chu vi diện tích cọc; U=4x0.35=1.4 m Fsi – Lực ma sát đơn vị lớp đất thứ i tác dụng lên cọc Li –chiều dài lớp đất thứ i mà cọc qua -Lực ma sát đơn vị tính sau: ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU Fsi= σ’htanφIai+ cIai = σ’viksi tanφIai+ cIai φIai –Góc ma sát cọc đất cIai –Lực dính thân cọc đất σ’hi -ứng suất hữu hiệu lớp đất thứ i theo phương vng góc với mặt bên cọc σ’hi=σ’vi x ksi σ’vi-Ứng suất hữu hiệu lớp đất thứ i theo phương thẳng đứng ksi –hệ số áp lực ngang lớp đất thứ i Ksi=1-sinφIi -Lớp 2: K=1- -Lớp 3: L3 :12.5 (m) K=1- ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU -Lớp 4: L4: 2.28 (m) K=1- i x li= 1704 (KN/m) Qs= u x i x li= 1,6 x 1704= 2726.4(KN)= 272.64 (T) * Xác định Qp: Qp=Apqp Ap –diện tích tiết diện ngang mũi cọc; A p=0.35x0.35=0.1225m2 qp –cường độ đất mũi cọc * Theo Vesic (1973) qp=c*Nc+Nq *σ’v+γ*d*Nγ c –Lực dính đất mũi cọc σ’v-Ứng suất có hiệu theo phương thẳng đứng đất gây cao trình mũi cọc d –Cạnh góc vng đường kính cọc tròn γ –trọng lượng riêng đất mũi cọc Nc , Nq , Nγ –Hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát đất mũi cọc Mũi cọc cắm vào lớp đất thứ L4 lớp có φ=29 Φ Nq Nc 290 16.44 27.86 Nγ 19.34 σ’v= 2.5 x 18.53 + 12 x 10.02 + 13 x 9.38 + 9.87 x 2.28= 311 ( KN/m ) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU qp=c*Nc+Nq*v *d*N=2)  Qp= qp x Ap= 5261.6 x 0.16 = 841.9 (KN)=84.19 (T) -Sức chịu tải cho phép tính: Qa== = 1444 (KN)=144.4 (T) -Sức chịu tải cực hạn cọc: Qu= Qs+Qp= 2726.4 + 841.9 = 3568.3 (KN)=356.83 (T) IV.3.Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn (SPT) * Sức chịu tải cho phép cọc theo công thức nhật bản: Na –Chỉ số SPT đất mũi cọc; Na=17.5 Ap –diện tích tiết diện mũi cọc; Ap=0.35 x 0.35=0.1225 m2 Ns-Chỉ số SPT lớp đất rời bên thân cọc; Ns1=8 Nc –Chỉ số SPT lớp đất dính bên thân cọc; N c=23 Ls –Chiều dài đoạn cọc nằm đất rời; Ls1=13m ; Lc –Chiều dài đoạn cọc nằm đất dính; Lc= 12m U – chu vi tiết diện cọc; u=4x0.35=1.4 m α –hệ số, phụ thuộc vào phương pháp thi công cọc Cọc bê tông cốt thép thi cơng phương pháp đóng: α=30 Vậy Pt=min(Pvl ;QSPT; Qa)=min(352.4 ; 186.3 ;144.4 )=144.4 (T) Ta chọn Sức chịu tải cọc QTK=Qa=144.4 T IV.4.Tính tốn số lượng cọc bố trí cọc Nt=4050kN=405T; Mt=90kN = 9T; Ht=50kn=5T xác định kích thước đài cọc: -Áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đáy đài phản lực đầu cọc gây ra: ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU St===131 (T/m2) -Diện tích sơ đài cọc: Fsb===0,54 (m2) n=1.1 -hệ số vượt tải γtb=2.2 T/m2 - trọng lượng riêng trung bình đất móng =2.6m -độ sâu chơn móng xác định số lượng cọc nc: Xác định sơ số lượng cọc: –Hệ số xét đến moment lực ngang chân cột,trọng đài đất đài Thường ; Chọn –Sức chịu tải cọc –Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng trọng tâm tiết diện đài cọc -Trọng lượng đài đất đài: = n*Fsb*hđ*tb= -Tổng lực tác dụng cao trình đáy móng: (T) Vậy ta chọn số lượng cọc cọc IV.5.Bố trí cọc Chọn cột bxh=500x500mm Mặt -Khoảng cách mép cọc đến mép đài >= max (100;)=250 (mm) -Khoảng cách tim cọc đến mép đài 450 (mm) > D 2=400 (mm) -Khoảng cách tim cọc theo phương X;Y= (36)D c=1700 (mm) -Chiều cao đáy đài Hđ=-2 (m) 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU K=1- -Lớp 3: L3: 13 (m) K=1- -Lớp L4 : 2,28 (m) K=1- Qs= u x i x li= 1,9 x 195.3 = 371,2 (T) 28 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU * Xác định Qp Qp=Apqp Ap –diện tích tiết diện ngang mũi cọc; A p== 0,283m2 qp –cường độ đất mũi cọc * Theo Vesic (1973) qp =c*Nc+Nq *σ’v+γ*d*Nγ c –Lực dính đất mũi cọc σ’v -Ứng suất có hiệu theo phương thẳng đứng đất gây cao trình mũi cọc d –Cạnh góc vng đường kính cọc tròn γ –trọng lượng riêng đất mũi cọc Nc , Nq , Nγ –Hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát đất mũi cọc Mũi cọc cắm vào lớp đất thứ L4 lớp có φ=29 φ 29 Nq Nc Nγ 16,44 27,86 19,34 σ’v = x 18.53 + 0.112 x 10.02 + 13 x 9.38 + 2,28 x 9.87 = 302,5 = 30,25 ( T/m2) qp=c*Nc+Nq*v+*d*N=2)  Qp= qp x Ap= 510 x 0,283 = 144.4 (T) -Sức chịu tải cho phép tính: Qa=== 233.7 (T) -Sức chịu tải cực hạn cọc: Qu= Qs+Qp= 371.2 + 144.4 = 515.6 (T) IV.3.Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn (SPT) * Sức chịu tải cho phép cọc theo công thức nhật bản: Na –Chỉ số SPT đất mũi cọc; Na=17.5 Ap –diện tích tiết diện mũi cọc; Ap= Ap==m2 29 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU Ns-Chỉ số SPT lớp đất rời bên thân cọc; Ns1=8 Nc –Chỉ số SPT lớp đất dính bên thân cọc; N c=23 Ls –Chiều dài đoạn cọc nằm đất rời; Ls1=13m ; Lc –Chiều dài đoạn cọc nằm đất dính; Lc= 12m U – chu vi tiết diện cọc; u = m α –hệ số, phụ thuộc vào phương pháp thi công cọc Cọc bê tông cốt thép thi công phương pháp đóng: α=30 Vậy Pt=min( Qvl;QSPT; Qa)=min(; 620 ; 238 ; 233.7 )=150,9 (T) Ta chọn Sức chịu tải cọc QTK=Qvl=150,9 II.5.Tính tốn số lượng cọc bố trí cọc Nt=4050kN=405T; Mt=90kN = T; Ht=50kn=5T xác định kích thước đài cọc: -Áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đáy đài phản lực đầu cọc gây ra: St=== 47 (T/m2) -Diện tích sơ đài cọc: Fsb===1.37 (m2) n=1.1 -hệ số vượt tải γtb=2.2 T/m2 - trọng lượng riêng trung bình đất móng Hđ=2.1m -độ sâu chơn móng II.6.xác định số lượng cọc nc: Xác định sơ số lượng cọc: –Hệ số xét đến moment lực ngang chân cột,trọng đài đất đài Thường ; Chọn –Sức chịu tải cọc 30 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU –Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng trọng tâm tiết diện đài cọc -Trọng lượng đài đất đài: = n*Fsb*Df*tb= -Tổng lực tác dụng cao trình đáy móng: (T) Vậy ta chọn số lượng cọc cọc II.7.Bố trí cọc Chọn cột bxh=500x500mm Mặt -Khoảng cách mép cọc đến mép đài max (100;) = 300 (mm) -Khoảng cách tim cọc đến mép đài 600 (mm) D2 = 600 (mm) -Khoảng cách tim cọc theo phương X;Y= 2,5D c=1500 (mm) -Chiều cao đài Hđ=1 (m) -Diện tích thực tế đáy đài F= 4.2 x 2.7=11.34 m 31 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU -Trọng lượng tính tốn đài đất đài: -Tổng lực tác dụng cao trình đáy đài: = Nt + = 405 + 57,6 = 462,6(T) II.8.Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc Kiểm tra phản lực đầu cọc Pmax=++ Pmin=- Nc – số lượng cọc; n=6 N–Tổng tải trọng thẳng đứng tính tốn đáy đài: N = 462,6 xi; yi –Khoảng cách từ tim cọc thứ i đến trục qua trọng tâm cọc mặt phẳng đáy đài ymax –Khoảng cách từ trọng tâm cọc chịu nén nhiều ymin –Khoảng cách từ trọng tâm cọc chịu kéo nhiều Mx–Tổng moment đáy đài quay quanh trục x trọng tâm nhóm cọc My–Tổng moment đáy đài quay quanh trục y trọng tâm nhóm cọc Pmax= ++= + = 79.85 (T) Pmin= ––= - STT xi -1,5 1,5 -1,5 1,5 yi 0,75 0,75 0,75 -0,75 -0,75 -0,75 Pi 91,3 89,6 96,4 91,3 89,6 96,4 -Trọng lượng thân cọc: 32 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU Gc=Lc x Fc x bt= 28 x x 2,5= 19.8 (T) Trong đó: Lc:chiều dài làm việc cọc Fc:Diện tích cọc bt :gama bê-tơng lấy 25 (KN/m 3) Pmax+Gc[P]= 79.85 + 19.8 = 99.7 (T) < 150.9 (T)→ Thỏa điều kiện Pmin=74.35 (T) >0 → Cọc không bị nhổ Vậy tải trọng tác dụng vào cọc thỏa II.9.Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm Hệ số = 1Trong đó: =arctag d : cạnh cọc 0,6 m s : khoảng cách cọc s = 1.5 m n 1: số hàng cọc hàng n2: số cọc cot = cọc = arctag =21.8 = 1-21.8=0,72 -Sức chịu tải nhóm cọc: = nc* Qtk*= 0,72 x x 150.9 = 587 > 651.8 (T) nhóm II.10.Kiểm tra cường độ đất mũi cọc Chiều dài cọc tính từ dáy móng: Lc=27,28 m Xác định góc mở rộng so với trục thẳng đứng kể từ mép hàng cọc biên : == = 23041’ = = 5055’15’’ (đối với cọc đóng) 33 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU Lqu=L’+2Lc*tag Lc:chiều dài cọc làm việc 27,28 m L’:khoảng cách từ mép cọc theo phương X=3,6m Lqu= )= 9,26 (m) Bqu=B’ + 2Lc*tag Lc:chiều dài cọc làm việc 27.28 m B’:khoảng cách từ mép cọc theo phương Y=2,1 m Bqu= 5055’15’’)= 7,6 (m) -Diện tích móng qui ước: Fqu= Lqu x Bqu= 9,26 x 7,6= 70,4 (m2) -Độ sâu khối móng qui ước: Hqu= Lc + Df=27,28 + 1,5= 28,78 (m) Cường độ đất (áp lực tiêu chuẩn) đáy khối móng quy ước Rtc=quđm + qutb+ ) = 1,05 (T/m3) tb Rtc= 2) II.11.Xác định ứng suất đáy hố móng * Kiểm tra nội lực Nt = 405T, Mt = Tm, Ht = T -Khối lượng đất móng quy ước: Qđ=Fqui= 70.4 Trong đó: Fqu: diện tích đài qui ước hi,i:chiều cao cọc ứng với dung trọng lớp đất -Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ: 34 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU Qđc= ncFc+ đVđ= Trong đó: Nc:số lượng cọc đài Fc:diện tích mặt cắt cọc = 0,283 m hi,i:chiều cao cọc ứng với dung trọng lớp đất Vđ:thể tích đài -Khối lượng cọc đài bê-tơng: Qc= ncFcbtLc+btVđ= Trong đó: Nc:số lượng cọc đài Fc:diện tích mặt cắt cọc = 0,283 m Vđ:thể tích đài bt : gama bê-tơng lấy 2,5 (T/m 3) -Tổng khối lượng móng qui ước: = Qđ+Qc-Qđc= -Tải trọng qui đáy móng qui ước: = Ntc+= +2246,5= 2599 (T) -Tổng moment tác dụng trọng tâm đáy khối móng quy ước quanh trục x: == Trong đó: -Độ lệch tâm theo phương X: 35 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU -Ứng suất trung bình khối đáy móng: = 37 (T/m2) -Ứng suất lớn khối móng: = += + -Ứng suất nhỏ đáy móng: = -= - = 36,9 (T/m2) → Rtc=167 (T/m2) →Rtc= 1,2 x 167=200,4 → → Vậy đất mũi cọc đủ khả chịu lực IV.10.Kiểm tra độ lún móng -Điều kiện phải thỏa: S ≤ Sgh -Độ lún cho phép [ Sgh]=8cm Trong đó: S: Độ lún ổn định móng Độ lún đất mũi cọc xác định theo phương pháp cộng lún lớp phân -Ứng suất thân cao trình đáy móng: bt ==) Ptc=) gl = Ptc-bt= 37 -30,8= 6,2 (T/m2) -Bảng tính lún: Lớp Điểm Z z/b K0 gl KPa 0 70,4 3,06 0.4 0.8 56,32 Ta thấybt đả lớn lần glnên ta dừng tính lún Vậy độ lún S = (cm) bt KPa 306,13 307,2 P11 306,7 P21 370,1 E1i 0,683 E2i Si cm 0,661 S ≤ [Sgh=8cm] (Thỏa) 36 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU II.13.Tính tốn đài cọc Ta có: +Kích thước đài móng: B = 2,7m; L = 4,2m +Chọn cột có tiết diện 500x500 mm + h0=hđ-I=neo=1 - 0.15=0.85 m -Tải trọng tác dụng lên đầu cọc sau: Pmax= 79.85 T: Pmin=74.35 T -Điều kiện: Pxt 358,4 37 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU →144h0 + 360 - 358,4 > → h0>0,82chọn h0= 0,85m -Thay h0=0,85m vào: Bbt=.4 →Pcx=0,75 x 120 x 5.4 x0,85=413 (T) →Pcx=413>Pxt=308.4→Thỏa điều kiện chọc thủng Vậy theo ban đầu ta thiết kế Hđ = 1.5 m thỏa điều kiện chộc thủng II.14.Xác định nội lực bố trí thép cho đài cọc Tính thép đặt theo phương I-I: Momet tương ứng với mặt ngàm I-I M = ∑Pi.li = ( với l khoảng cách từ mép ngồi cột đến tim cọc) Diện tích cốt thép cần thiết: As= Chọn khoảng cách hai tim thép a = 15cm Số thép cần bố trí 38 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU Chọn khoảng cách hai tim thép a = 15cm Số thép cần bố trí Chọn thép ø 22 để bố trí: 28ø22 =28*3,801 = 106,428 cm 2> As= 80,12 cm2 Kiểm tra hàm lượng thép Bêtơng B30 có: Rb = 170daN/cm2 Rbt = 12daN/cm2 Thép dọc CIII có: Rs = 3650 kg/cm2, Es = 2.0x106 kg/cm2 -Kiểm tra hàm lượng: = µmin = 0,1% < µ = 0,46 % < µmax = 2,62% →Thỏa điều kiện hàm lượng Momet tương ứng với mặt ngàm II-II 39 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU M = ∑Pi.li = 91,3 + 89,6 + 96,4 ( với l khoảng cách từ mép cột đến tim cọc) Diện tích cốt thép cần thiết: As= Chọn khoảng cách hai tim thép a = 10cm Số thép cần bố trí Chọn khoảng cách hai tim thép a = 10cm Số thép cần bố trí Chọn thép ø22 để bố trí: 28ø22 =28*3,801 = 106,428 cm 2> As= 90,8 cm2 Kiểm tra hàm lượng thép Bêtơng B30 có: Rb = 170daN/cm2 Rbt = 12 daN/cm2 Thép dọc CIII có: Rs = 3650 kg/cm2, Es = 2.0x106 kg/cm2 -Kiểm tra hàm lượng: = µmin = 0,1% < µ = 0,46 % < µmax = 2,62% →Thỏa điều kiện hàm lượng 40 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU Þ 22a50 Þ 22a00 41 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU A A -Tài liệu tham khảo: * TCXD 205-1998 MÓNG CỌC-TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ * BÀI GIẢNG MƠN HỌC NỀN MĨNG CƠNG TRÌNH ( TRƯỜNG ĐẠI HỌC CẦN THƠ – KHOA CÔNG NGHỆ - BỘ MÔN KỸ THUẬT XÂY DỰNG – CB GIẢNG: VÕ VĂN ĐẤU ) ***********HẾT************* 42 ...ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU *Với : n=1.15 Bảng 1.3 Tải trọng cơng trình - Trụ địa chất Hình 1.1.Địa chất lớp đất 2/ Thiết kế phương án móng nơng +) Móng đơn Chọn chiều sâu chơn móng. .. Vậy nên ta chọn phương án cọc BTCT thiết kế cho toàn cơng trình ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU 3/ Thiết kế phương án móng sâu: A PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN - Dựa... Ksi=1-sinφIi -Lớp 2: L2: 12 (m) 27 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU K=1- -Lớp 3: L3: 13 (m) K=1- -Lớp L4 : 2,28 (m) K=1- Qs= u x i x li= 1,9 x 195.3 = 371,2 (T) 28 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: VÕ VĂN ĐẤU * Xác