Đang tải... (xem toàn văn)
đầy đủ các phần chọn động cơ , tính toán bộ truyền ,trực, khớp nối , rất chi tiết để tham khảo trình bày rõ ràng .............................................................................................................
ĐỒ ÁN MƠN HỌC CHI TIẾT MÁY TÍNH TỐN THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI -Số liệu cho trước: 1.Lực kéo băng tải F = 340 (N) Vận tốc băng tải v = 1,61 (m/s) Đường kính tang D = 420 (mm) Thời gian phục vụ lh = 15000 Số ca làm việc soca = ca Góc nghiêng đường nối tâm với truyền ngồi: @=180o Đặc tính làm việc va đập nhẹ PHẦN1 TÍNH ĐỘNG HỌC 1.1 CHỌN ĐỘNG CƠ 1.1.1 xác định công suất yêu cầu trên động Để chọn động điện, cần tính cơng suất cần thiết Nếu gọi PCT – công suất băng tải, C – hiệu suất chung tồn hệ thống, PYC – cơng suất cần thiết, : PYC PCT = C Trong : PCT Fv 340.1,61 0,55(kW ) = 1000 = 1000 nCT nBT C CT BT OLĐ BR K K = - hiệu suất khớp nối OL = 0,99- hiệu suất cặp ổ lăn BR = 0,97- hiệu suất truyền bánh trụ Đ = 0,95- hiệu suất truyền đai C = 0,993.0,95.0,97.1 �0,894 PCT 0,55 PYC = C = 0,894 = 0,62(kW) 1.1.2 xác định số vòng quay yêu cầu động Số vòng quay yêu cầu động (sơ bộ) : n SB n CT u SB Số vòng quay trục công tác n CT nCT 60.1000.v 60.1000.1,61 D = 420 = 73,21(vg/ ph) D đường kính tang Tỷ số truyền sơ hệ thống u SB u SB = u SBN u SBH Theo bảng 2.4[1] tr 21 Chọn sơ bộ: tỷ số truyền sơ truyền (đai) uSBN =3 tỷ số truyền sơ truyền hộp giảm tốc cấp truyền động bánh trụ u SBH =4 u SB = u SBN u SBH =3.4=12 Suy ra: n SB n CT u SB = 73,21.12= 878,52 (vg/ ph) 1.1.3 chọn động điện Tra bảng phụ lục tài liệu [1] chọn động thỏa mãn �PDC �PYC 0,62(kW ) � nDC �nSB 878,52(vg / ph) � ký hiêu : A90 LA8Y � �P 0,75(kW ) �DC � nDC 705(vg / ph) � � d dc 24(mm) � 1.2 PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN CHO CÁC BỘ TRUYỀN TRONG HỆ THỐNG Tỷ số truyền chung hệ thống : Tỷ số truyền : Với uC uC nĐC nCT nĐC 705 nCT = 73,21 = 9,63 uC = u N uH u N –tỷsố truyền truyền (đai) hộp giảm tốc u H –tỉ số truyền hộp giảm tốc Chọn trước: u H =4 9,63 u N = =2,41 1.3 TÍNH CÁC THƠNG SỐ TRÊN CÁC TRỤC 1.3.1 tính số vòng quay trục Số vòng quay động cơ: nĐC = 705 (vg/ph) Số vòng quay trục I: nĐC 705 nI = uĐ = 2,41 = 292,53(vg/ph) Số vòng quay trục II: nI 292,53 nII = u BR = = 73,13(vg/ph) Số vòng quay trục làm việc: nII 73,13 nCT = nK = = 73,13(vg/ph) 1.3.2 tính cơng suất trục Công suất trục công tác PCT = 0,55 (kW) Công suất trục II: PCT 0,55 PII = OL K 0,99.1 = 0,56(kW) Công suất trục I: PII 0,56 PI = OL BR 0,99.0,97 = 0,58 (kW) Công suất trục động cơ: PI 0,58 PĐC = OLĐ 0,99.0,95 = 0,62(kW) 1.3.3 tính mômen trục Mô men xoắn trục động cơ: TĐC 9,55.106 PĐC 0,62 nĐC =9,55.106 705 = 8399(N.mm) Mô men xoắn trục I: TI 9,55.106 PI 0,58 9,55.106 nI = 292,53 = 18935(N.mm) Mô men xoắn trục II: TII 9,55.106 PII 0,56 9,55.106 nII = 73,13 = 73130(N.mm) Mô men xoắn trục công tác: TCT 9,55.106 PCT 0,55 9,55.106 nCT = 73,13 = 71824(N.mm) 1.3.4 lập bảng thông số động học TRỤC T.SỐ TST n(vg/ ph) P(kW) T(N.mm) ĐỘNG CƠ 2,41 705 0,62 8399 I II 292,53 0,58 18935 CÔNG TÁC 73,13 0,56 73130 73,13 0,55 71824 PHẦN TÍNH BỘ TRUYỀN 2.1 Tính truyền hộp (bánh trụ ) 2.1.1 thông số đầu vào 2.1.2 chọn vật liệu bánh Tra bảng bảng 8 /41 sách hướng dẫn thiết kế chi tiết máy ta chọn: Vật liêu bánh lớn Nhãn hiệu thép: 45 thường hóa(giả thiết phơi từ 300500mm) Độ rắn:HB=192240 Ta chọn HB2=230 phôi rèn Giới hạn bền: (N/mm2) Giới hạn chảy:(N/mm2) Vật liêu bánh nhỏ Nhãn hiệu thép: 45 thường hóa(giả thiết phôi 100mm) Độ rắn:HB=241285 Ta chọn HB1=245 phôi rèn Giới hạn bền: (N/mm2) Giới hạn chảy:(N/mm2) 2.1.3 xác định ứng suất cho phép ứng suất tiếp xúc uốn cho phép: � H0 lim Z R Z v K xH K HL H � SH � � F0 lim � Z R Z S K xF K FL F � S � F Chọn sơ �Z R Z v K xH � �Z R Z S K xF SH,SF : hệ số an toàn tính ứng suất tiếp xúc ứng xuất uốn: tra 6.2 B 1 bảng 94 với: o bánh chủ động:SH1=1,1 ;SF1=1,75 o bánh bị động: SH2=1,1 ;SF2=1,75 H0 lim , F0 lim :ứng suất tiếp xúc ứng xuất uốn cho phép ứng vói số chu kỳ sở: Bánh chủ động : � H0 lim1 HB1 70 2.245 70 560( MPa) � �0 F lim1 1,8 HB1 1,8.245 441( MPa) � � H0 lim HB 70 2.230 70 530( MPa) � �0 1,8 HB 1,8.230 414( MPa) Bánh bị động : � F lim K HL , K FL :hệ số tuổi thọ xét đến ảnh hưởng thời gian phục vụ chế độ tải trọng truyền: � �K HL mH � � �K mF � FL � NH N HE NF N FE ,trong đó: mH=6,mF=6 bậc đường cong mỏi khử ứng suất tiếp xúc NH0,NF0:số chu kỳ thay đổi ứng suất khử ứng suất tiếp xúc ứng suất uốn: 2,4 2,4 �N H01 30 H HB 1,625107 30.245 � 2,4 2,4 �N H02 30 H HB 30.230 1,397.10 � �N F 01 N F 02 4.10 NHE,NFE:số chu kỳ thay đổi ứng suất tương đương:do truyền chịu tải trọng tĩnh NHE1=NFE1=60c.n1.=60.1.292,53.15000=26,3.107 NHE2=NFE2=60c.n2.=60.1.73,13.15000=6,58.107 Ta có NHE1>NH01 lấy NHE1=NH01 � K HL1 NHE2>NH02 lấy NHE2=NH02 � K HL NFE1>NF01 lấy NFE1=NF01 � K FL1 NFE2>NF02 lấy NFE2=NF02 � K FL Do ta có � H0 lim1 560 Z R Z v K xH K HL1 1.1 509,09( MPa ) H1 � S 1,1 H � � 530 H H lim Z R Z v K xH K HL 1.1 481,818(MPa) � SH 1,1 � � F0 lim1 441 � Z R Z S K xF K FL1 1.1 252( MPa) � F1 SF 1,75 � F0 lim 414 � Z R Z S K xF K FL 1.1 236,57( MPa) � F S 1,75 � F Do bánh trụ nghiêng nên �H 509,09 481,818 =495,454(MPa) Ứng suất cho phép tải: � H max 2,8.max ch1, ch 2,8.580 1624( MPa) � � F max 0,8. ch1 0,8.580 464( MPa) � � F max 0,8. ch 0,8.450 360( MPa) � 2.1.4 xác định sơ khoảng cách trục: aw �K a (i �1) T1 K H H u. ba Tra bảng B 6.5 1 96 với Ka=43 Mpa1/3 hệ số phụ thuộc vật liệu làm bánh T1= 18935(N.mm) H =495,454 (Mpa) u=4 Tra bảng B 6.6 1 97 ,HB