MỞ ĐẦU Tính thời đề tài Ngày nay, có nhiều loại hình vận tải, giao thơng vận tải thuỷ đóng vai trò to lớn việc vận chuyển giao thương hàng hoá từ nơi đến nơi khác lý do: chi phí vận tải rẻ khối lượng vận chuyển lớn Trong bối cảnh đất nước ta giao thơng vận tải đóng vai trò to lớn, phát triển khơng ngừng, lớn mạnh ngành giao thông vận tải biển khẳng định đội tàu lớn mạnh đại Tuy nhiên, điều kiện đất nước nhiều khó khăn kinh tế kỹ thuật chưa đầu tư lớn cho ngành cơng nghiệp đóng tàu Ngành vận tải biển Việt Nam chủ yếu mua tàu đóng nước ngồi, qua khai thác có độ tuổi trung bình cao Do đó, động máy móc trang thiết bị thường bị hư hỏng Việc đưa tàu nước sửa chữa tốn nhiều thời gian chi phí sửa chữa lớn Hơn nữa, nước ta có nhiều cơng ty, nhà máy sửa chữa tàu thuỷ loại với đội ngũ cán kĩ thuật có trình độ cao cơng nhân lành nghề đào tạo qui nước nước Để lập qui trình sửa chữa động cho tàu trước đưa vào sửa chữa cho phù hợp với trình độ kĩ thuật trang thiết bị nước nhằm đảm bảo chất lượng sửa chữa cao nhất, giá thành phải vấn đề quan trọng Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam trường chun đào tạo kĩ sư ngành khí đóng tàu, có nhiệm vụ thiết kế, trang trí sửa chữa hệ động lực tàu thuỷ Cuối khoá học, sinh viên nhận đề tài tốt nghiệp nhằm nghiên cứa tổng hợp lại kiến thức lý thuyết học tập suốt gần năm trường, làm quen dần với công việc người kĩ sư khí đóng tàu cho phù hợp với thực tiễn sản xuất để nâng cao chất lượng đội ngũ cán kĩ thuật phục vụ tốt cho công việc sau trường Trải qua thời gian học tập nghiên cứa Khoa Máy Tàu Biển, trường Đai học Hàng Hải Việt Nam sau thời gian tháng thực tập nhà máy đóng tàu Nam Triệu, để kết hợp kiến thức lý thuyết với thực tiễn, để giải vấn đề thực tiễn, vận dụng kiến thức lý thuyết vào thực tế, kết hợp với tài liệu có dẫn dắt giảng viên hướng dẫn em chọn đề tài : “ Sửa chữa cấp trung tu động 6L27BSH lắp tàu kéo cứu hộ ” Mục đích đề tài Thực đề tài khơng ngồi mục đích tìm hiểu nghiên cứu, mặt khác giúp thân làm quen với công việc sau Có thể làm chủ cơng nghệ sửa chữa, tháo lắp động đại ngày nay, biết cách xử lý hư hỏng khó hay xảy động tàu thủy Nội dung đề tài Nội dung đề tài gồm phần sau : Phần thuyết minh : Mở đầu Chương 1: Giới thiệu tàu Chương 2: Tính nghiệm nhiệt động 6L27BSH Chương 3: Lập quy trình tháo kiểm tra động 6L27BSH Chương 4: Lập quy trình sửa chữa động 6L27BSH cấp trung tu Chương : Những hư hỏng thường gặp động 6L27BSH Chương 6: Kết luận kiến nghị Phần vẽ : gồm mặt cắt động 6L27BSH vẽ công nghệ Phƣơng pháp đề tài Sử dụng phần mềm tính chu trình cơng tác để tính thơng số kỹ thuật động Vận kiến thức học, tài liệu công nghệ sửa chữa động tàu thủy quy định sửa chữa tàu thủy, để xây dựng quy trình cơng nghệ sửa chữa động 6L27BSH Phạm vi nghiên cứu đề tài Đề tài giới hạn việc tính nghiệm nhiệt lập quy trình sửa chữa động 6L27BSH cấp trung tu Ý nghĩa khoa học thực tiễn Đề tài có ý nghĩa khoa học thực tiễn, nghiên cứu làm rõ phương pháp sửa chữa động Diesel nói chung động diesel tàu thủy nói riêng đáp ứng công suất ban đầu điều kiện làm việc động cơ, từ áp dụng vào sản xuất cải tiến nâng cao tiêu kinh tế, kỹ thuật cho động làm giảm thiểu hư hóng chi tiết Đề tài làm tài liệu tham khảo cho sinh viên ngành khí đóng tàu ngành khí khác CHƢƠNG GIỚI THIỆU TÀU 1.1.Giới thiệu tàu Trên tàu kéo cứu hộ lắp 02 động diezel HANSHIN 6L27BSH: Bốn kỳ, xi lanh, hàng xi lanh thẳng đứng, tự đảo chiều Công suất Ne = 700 Hp = 522 Kw + Động có tua bin tăng áp khí xả, có làm mát khí nạp, làm mát nước, bơi trơn dầu nhờn áp lực + Chiều quay: Quay phải Cùng chiều kim đồng hồ; Quay trái Ngược chiều kim đồng hồ + Chiều quay trục khuỷu, (nhìn từ phía đầu bánh đà): Ngược chiều kim đồng hồ Trên tàu kéo cứu hộ có trang thiết bị động lực phụ sau: + 02 động phụ CUMMINS N855ME – 195 dùng để lai máy phát điện Ne = 145 Kw động phụ CUMMINS N855M - Ne = 90 Kw + 01 động phụ CUMMINS N855M – 215 dùng để lai bơm cứu hỏa Ne=160 Kw Trên tàu có đầy đủ hệ thống động lực như: có hệ thống dầu cháy, hệ thống dầu nhờn, làm mát, hệ thống khí xả, khí nén, hệ thống thơng gió buồng máy, gió sinh hoạt, hệ thống nước sinh hoạt, nước biển sinh hoạt, hệ thống điều hòa nhiệt độ kho lạnh thực phẩm, vv 1.2.Giới thiệu động a.Tính kỹ thuật Ký hiệu động cơ: HANSHIN 6L27BSH Các thông số kỹ thuật động - Công suất định mức động : N eH = 522 (Kw) - Công suất lớn : Ne = 574 (Kw) - Vòng quay định mức : n = 400 (v/p) - Vòng quay lớn : nmax= 413 (v/p) - Vòng quay nhỏ : nmin = 268 (v/p) - Vòng quay định mức động : n H = 400 (v/p) - Thứ tự nổ động cơ: – 4– – – – - Kiểu buồng đốt: Phun trực tiếp - Khởi động: gián tiếp khí nén - Số lượng xi lanh :I=6 - Đường kính xilanh : D = 270 (mm) - Hành trình piston : S = 400 (mm) - Bán kính khuỷu : R = 200 ( mm) - Đường kính cổ trục : dct = 180 (mm) - Đường kính cổ biên : dcb= 175 (mm) - Áp suất cháy lớn : Pz = 63 KG/cm2 - Áp suất gió khởi động nhỏ : Pmin = 11 KG/cm2 - Áp suất gió khởi động lớn : Pmax = 30 KG/cm2 - Áp suất dầu nhờn : PDO = 2÷2,6 KG/cm2 - Áp suất nước vòng : PDW =0,8÷1,5 KG/cm2 - Tỷ số nén :  = 13,0 - Suất tiêu hao nhiên liệu : g =136 (g/hp.h) - Nhiệt độ nước vào động : t =500C - Nhiệt độ nước làm mát khỏi động : < 900 C - Hệ thống bôi trơn dầu áp lực - Kiểu bơi trơn : Các te ướt -Hệ thống an tồn: +Tự tắt máy áp lực bôi trơn :  0,27 (MPa) + Suất tiêu hao dầu nhờn: Tiêu chuẩn 4%, giới hạn 1% lượng tiêu hao dầu cháy - Nhiệt độ dầu bôi trơn vào : < 750 C - Lượng dầu nhờn chứa te sâu : Max 74 lít - Lượng dầu nhờn bơi trơn động : Max 135 lít - Áp suất phun : 24 (MPa) - Áp suất khí xả : (MPa) - Lưu lượng khí xả : 1364 (lít/s) - Nhiệt độ khí xả : t0Max = 436 0C - Áp suất khí nạp :1,71 (atm) - Lưu lượng khí nạp : 540 (lít/s) - Lượng nhiệt thải mơi trường : 55 (kW) - Nhiệt độ môi trường nhỏ máy khởi động: (0C) - Lượng nhiên liệu tiêu thụ : 109 (lít/h) - Áp lực nhiên liệu đường cấp : 980 (kPa) - Áp suất nước làm mát : + Nước biển (0.050.16) (MPa) + Nước 0.140.26) (MPa) - Trọng lượng máy: 1725 kg Kiểu làm mát : gián tiếp ( làm mát động nước sau nước làm mát nước biển: - Lượng nước làm mát vòng két giãn nở: 175 lít - 01 bơm nước làm mát vòng trong: Q = 637(lít/ p) - 01 bơm nước biển làm mát vòng ngồi: Q = 450(lít/ p) - 01 bơm cấp dầu đốt: Q = 340 (lít/ h) - Chú ý: Đầu phía trước động đầu đối diện với bánh đà Xi lanh số xi lanh phía trước đầu máy CHƢƠNG TÍNH NGHIỆM NHIỆT ĐỘNG CƠ DIESEL 6L27BSH Chu trình cơng tác động Diesel hồn thành sau hai vòng quay trục khuỷu động bốn kỳ hoàn thành sau vòng quay trục khuỷu động hai kỳ Do đó, trình chu trình cơng tác hai loại động phải thực trình nạp, nén, nổ, xả Để chọn phương án thiết kế, để chế tạo, q trình khai thác phải tính đến chu trình cơng tác Để xác định mối quan hệ thơng số q trình cơng tác động phải tính chu trình cơng tác Việc tính chu trình cơng tác tính theo phương pháp như: cổ điển phương pháp Để lựa chọn phương pháp tính cần phải đánh giá phương pháp *)Giới thiệu động - Ký hiệu : 6L27BSH - Công suất : Ne = 522 Kw - Vòng quay: n = 400 v/ph - Đường kính xilanh: D = 270 mm - Hành trình piston: S = 400 mm - Số xilanh : I=6 - Động bốn kỳ tăng áp tua bin khí xả 2.1 TÍNH CÁC THƠNG SỐ CỦA CHU TRÌNH CƠNG TÁC ĐỘNG CƠ DIESEL 2.1.1 Lựa chọn cơng thức tính 2.1.1.1 Đánh giá phương pháp cổ điển tính chu trình cơng tác động Diesel - Để tính chu trình cơng tác động cần phải xem xét, tính tốn q trình cơng tác: Nạp, nén, cháy giãn nở xả sở nhiệm vụ thiết kế động mẫu chọn Sau tính q trình xác định thông số môi chất điểm đặc trưng - Trong q trình tính lựa chọn hệ số, số đặc trưng cho chu trình phụ thuộc vào loại động thiết kế - Dựa vào kết tính tốn xây dựng đồ thị công thị, công đoạn chủ yếu để xác định thông số thị động có ích động - Theo phương pháp cổ điển, để tính chu trình cơng tác động cần phải giả thiết trình nén giãn nở đa biến với số đa biến trung bình n1 n2 Q trình cấp nhiệt đẳng tích đẳng áp thay cho trình cháy nhiên liệu đặc trưng tỉ số tăng áp suất trình cháy , số giãn nở sớm  - Tuy nhiên, để tính thơng số chu trình phải chọn nhiều hệ số khác gồm: Hệ số lợi dụng nhiệt, hệ số biến đổi phân tử - Như vậy, để xây dựng đồ thị công hệ tọa độ p – V, p – ρ phải xác định thông số môi chất điểm đặc trưng, sau dựa vào phương trình đa biến phương trình trạng thái khí lý tưởng, đồng thời kết hợp với vòng tròn bích Trên sở đó, đồ thị xây dựng tính thơng số thị động cơ, có ích động cơ, Ví dụ như: Tính áp suất thị trung bình chu trình phải sử dụng công thức:  a  1  .     1  n2 1   1  n1  .  1  n2     n1       - Từ công thức ta thấy rõ, để xác định p i’ cần phải chọn tính gần thơng số: λ, ε, Ψ, ρ, δ, n1, n2, tất tài liệu không hướng dẫn rõ loại động cụ thể nên chọn hệ số giới hạn nào, cho giới hạn lớn, nên việc chọn hệ số không đảm bảo xác, đặc biệt người hiểu khơng sâu khơng có kiến thức mơn học - Từ cách tính chu trình cơng tác theo phương pháp cổ điển rút số nhận xét sau đây: + Khơng xét ảnh hưởng góc phối khí + Sử dụng q trình hệ số lựa chọn nên khơng đảm bảo độ xác + Khơng xét ảnh hưởng góc phun sớm, quy luật cấp cung nhiên liệu, lượng trao đổi với nước làm mát + Không xét thông số động học trình cháy mối quan hệ thông số với lực tác dụng lên cấu biên khuỷu + Với phương pháp khó nghiên cứu thông số công tác động cơ, động làm việc theo đường đặc tính điều chỉnh, đặc tính phận, đặc tính chong chóng ảnh hưởng điều kiện khai thác tới chất lượng làm việc động 2.1.1.2 Phương pháp cân lượng Phương pháp tính nhiệt động đốt B.I.Grinhevecki viết năm 1906 E.K.Mazing hoàn thiện tiếp Phương pháp kinh điển tiếng Grinhevecki Mazing sử dụng rộng rãi trình nghiên cứu chu trình thực tế động đốt sử dụng thực tế kỹ thuật học tập Tuy nhiên, để nghiên cứu sâu các q trình cơng tác động để dự đốn phương pháp chưa đủ hoàn thiện giả thiết đề thiết kế nhận xét mục 2.1.1.1 Động tàu thủy đại ngày nay, chủ yếu động tăng áp tuabin khí xả Các q trình cơng tác xilanh động tuabin máy nén có mối liên hệ phụ thuộc lẫn nhau, điều phương pháp Grinhevecki Mazing khơng tính đến Phương pháp khơng thể xác định đặc tính thay đổi thông số chủ yếu trình cơng tác động theo góc quay trục khuỷu, phụ thuộc vào động lực học tỏa nhiệt, trao đổi nhiệt với thành xilanh thông số điều chỉnh p 'i  p a Vì vậy, phải soạn thảo mơ hình tốn học mà q trình cơng tác cho phép tính đến yếu tố cho phép đánh giá ảnh hưởng chúng đến đặc tính diễn biến q trình cơng tác, tính kinh tế tính tin cậy cơng tác đồng Mơ hình tốn học q trình cơng tác đơng hệ phương trình vi phân khép kín Khi điều kiện ban đầu điều kiện biên cho, thời điểm chu trình hệ phương trình mơ tả mối quan hệ đặc tính thay đổi thơng số trình với thay đổi lượng, khối lượng thông số kết cấu động Hiên nay, hai phương pháp tính q trình cơng tác động đốt sử dụng rộng rãi: Phương pháp cân thể tích H.M.Glagolev thiết lập phương pháp cân lượng B.M.Groontrar thiết lập Trong đề tài sử dụng phương pháp cân lượng để nghiên cứu Để áp dụng phương pháp phải giả thiết mơi chất thể tích cơng tác xi lanh thời điểm trạng thái cân bằng, nghĩa môi chất xi lanh hệ thống nhiệt động cân Nếu bỏ qua rò lọt mơi chất qua xéc măng trình nén giãn nở hệ thống nhiệt động hệ kín Như vậy, với phương pháp mơi chất thể tích làm việc xi lanh q trình ln tn theo định luật thứ nhất: nhiệt lượng cấp cho chương trình dùng để thay đổi lượng sinh công Dưới ta nhận xét phương trình cân lượng mơi chất thể tích làm việc xilanh trình trình nén, cháy, giãn nở Phương trình cân lượng môi chất biểu diễn thông qua công thức: dQ dU dL   d d d (2.1) dQ - Lượng nhiệt cấp cho môi chất theo góc quay trục khuỷu (Kj0/0TK) d dU - Độ thay đổi nội mơi chất theo góc quay trục khuỷu (Kj/0TK) d dL - Độ thay đổi cơng theo góc quay trục khuỷu (Kj/0TK) d  - Góc quay trục khuỷu thay đổi từ đến  ct (kết thúc q trình) tính từ ĐCT lúc bắt đầu q trình nạp (để đơn giản hóa khơng ảnh hưởng đến kết tính đề tài xét trình chu trình từ 1800 đến 5400), rad Từ phụ thuộc nhiệt động học biết tính biến thiên nội môi chất theo công thức sau: dQ dT dm  m.Cv  u d d d (2.2) Độ thay đổi cơng tính theo cơng thức: dl dV  p d d (2.3) m - Khối lượng chất công tác (kg) CV - Nhiệt dung riêng đẳng tích (kJ/(kg.K)) u - Nội đơn vị chất công tác (kJ/kg) P - Áp suất môi chất xi lanh V - Thể tích mơi chất cơng tác (m3 ), ( thể tích cơng tác xilanh ứng với vị trí piston – tính theo cơng thức 2.3) + Nội đơn vị chất công tác: U =  Cv.dT (2.4) a Sự thay đổi thông số môi chất q trình nén + Trong q trình nén khơng có q trình trao đổi khí nên phương trình (2.2) u dm = 0, môi chất công tác gồm không khí khí sót, nên(2.2) có dạng d dU dT  (mkk Cv  mr Cvr) d d (2.5) - CV = a + b.T - Nhiệt dung riêng khơng khí a = 19,88 ; b = 0,00275 - CVr = c + d.T - Nhiệt dung riêng sản vật cháy c = 21,81; d = 0,003853 + Phần lớn thời gian trình nén chi tiết tiếp xúc với môi trường chất công tác truyền nhiệt cho mơi chất, nhiệt lượng tính theo cơng thức sau: dU dU d (2.6)    vk (Tvx  Tkc).Fvx d d d -  vk - Hệ số truyền nhiệt từ vách tới mơi chất theo góc quay trục khuỷu bề mặt trao nhiệt; kW/(m2.K) - TVX - Nhiệt độ trung bình vách sau chu trình, chế độ định mức T VX = 400  480 K - FVX - Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt m2 -  : Thời gian trao đổi nhiệt (s) d dU dU Fvx nên (2.7)     vk (Tvx  Tkc).Fvx d 6.n d d 6.n b Sự thay đổi thơng số q trình cháy + Q trình cháy bắt đầu góc quay trục khuỷu φ góc bắt đầu cháy nhiên liệu θ, góc xác định:    fs   i (2.8)  fs Góc phun sớm nhiên liệu, lấy theo lý lịch động cơ, 0TK  i Góc cháy trì hỗn, 0TK + Sản vật cháy tạo thành làm tăng khối lượng môi chất công tác theo công thức: dm dx  g ct d d (2.9) - gct : lượng nhiên liệu phun vào xi lanh chu trình (kg/ch.t - dm : Tốc độ cháy tương đối tính theo cơng thức thực nghiệm I.I Viber d (2.47) + Khối lượng khơng khí giảm xuống trình cháy: Gbx = Gb – G0 gct.x (2.10) + Sản vật cháy tăng lên mkcx = mr + gct x – G0 gct.x (2.11)  - X= dx  d d Phần trăm nhiên liệu cháy ứng với thời điểm xét dU dT dx G C  mkcx Cvkc  (GbxCvkk  mkcx Cvkc )  g ct  bx vkk dT d d d Gbx  Cvkc (2.12) + Lượng nhiên liệu cấp cho môi chất công tác tổng lượng nhiên liệu nhận từ vách nhiệt cháy lượng nhiên liệu cấp cho chu trình dQ dQ¦W dQ X   (2.13) d d d + Lượng nhiệt toả cháy phần nhiên liệu cấp, kW/kg dQX dx  QH g ct d d (2.14) dQX - tính theo công thức (2.7) d c Sự thay đổi thông số mơi chất q trình giãn nở + Trong trình giãn nở kết thúc trình cấp nhiên liệu vào xilanh nên số hạng thứ hai (2.12) khơng, khối lượng sản vật cháy khơng đổi mở cửa thải Trong trình phần nhiệt truyền từ môi chất cho vách theo công thức (2.7) + Dựa vào phương trình nói xác định áp suất môi chất công tác từ nhiệt độ theo phương trình trạng thái mơi chất + Như vậy, sở phương trình định luật nhiệt động thứ xác định áp suất nhiệt độ môi chất công tác thời điểm chu trình, sở tính thơng số cơng tác chu trình + Tuy nhiên, vận dụng phương pháp vào việc xây dựng mơ hình lập chương trình khơng phải đơn giản + Với phương pháp số tồn tại: chưa tính đến ảnh hưởng chất lượng phun sương hòa trộn hỗn hợp cơng tác; trạng thái kỹ thuật động nói chung hao mòn chi tiết chuyển động tương nhau; loại dầu bôi trơn; mối quan hệ chất lượng chu trình cơng tác với hệ thống tự động điều chỉnh cấp nhiên liệu; mối quan hệ phụ tải mơ men quay 2.1.1.3 Tính nhiệt động diesel theo phương pháp cân lượng + Để xây dựng thuật tốn lập chương trình sở phương trình(2.1) ngồi cơng thức chủ yếu mục 2.2 cần lựa chọn bổ sung công thức tài liệu tính chu trình cơng tác động Sau công thức bổ trợ : - Tốc độ trung bình piston Cm (m/s) S n Cm  (2.15) 30 S_ hành trình piston, (m) n _ vòng quay động cơ, (v/ph) - Tốc độ lớn piston nạp qua xu páp nạp (m/s) CW = 1,57.Cm.k (2.16) k - Tỉ số diện tích đỉnh piston diện tích lỗ xu páp - Nhiệt trị thấp nhiên liệu QH = 100.[339.C + 1256.H – 109.(O-S) – rW.(9H+W) (2.17)  rW = 2512 kJ/kg - Nhiệt ẩm hoá nước nhiên liệu ứng với áp suất 101,2 kPa  C, H, O, S, W: hàm lượng cacbon, hidro, oxy, lưu huỳnh nước có thành phần nhiên liệu % Với dầu diesel: C = 87%, H = 12,6%, O = 0,4% - Nhiệt độ không khí sau máy nén tăng áp (0 K ) Tk  T0  nk 1 nk K (2.18)  k - Tỉ số tăng áp lấy theo lý lịch động mẫu động  k = 1,5 - Chỉ số nén đa biến máy nén Nhiệt độ khơng khí trước xupap nạp.(0K) TS = TK - .Tlm (2.19) .Tlm - Độ giảm nhiệt độ bầu làm mát khơng khí tăng áp, độ - Áp suất khơng khí trước xupap nạp, (Mpa) PS = PK  K - .Plm (2.20) - .Plm - Độ giảm áp suất áp bầu làm mát khơng khí tăng áp, Mpa PK – áp suất tăng áp lấy theo lý lịch động động mẫu (Mpa) - Áp suất khơng khí cuối q trình nạp pa  ps  C w2 10 576.w Ts (2.21) * w: hệ số tốc độ - Hệ số khí sót r  (Ts  t ).Pr Tr ( Pa  Pr ) (2.22)  - Tỉ số nén lí thuyết ( lấy theo lý lịch động động mẫu) Pr , Tr áp suất nhiệt độ khí sót, kpa, 0K 10 - - V_ vận tốc cắt T _ trị số trung bình tuổi dao tiện Lấy T = 45 (p) Kv _ hệ số chuẩn trung tốc độ cắt: Kv = 0,51 m, y, x – số mũ cho bảng – 17 _ Sổ tay công nghệ chế tạo máy Cv = 215, y = 0,45, m = 0,2 V 1000  112,3(v / p) Vòng quay trục chính: nh  n D Chọn vòng quay trục chính: nh =115v/p → Vn = 148 (m/p) 4.3.4.4 Ngun cơng 4: Tiện tinh mặt ngồi a Yêu cầu kỹ thuật - Độ nhám bề mặt sau gia cơng đạt Ra =0,63÷0,16 μm b Dụng cụ - Máy tiện 1M64 Nga sản xuất - Dao tiện tinh c Trình tự tiến hành - Dùng palang nâng piston lên máy tiện tiến hành gá đặt - Chuẩn bị gia công chọn mặt piston - Chế độ cắt: + Lượng chạy dao: S = 0,1 mm/vòng + Chiều sâu cắt : Chọn t = 0,25 mm + Vận tốc cắt: Theo sổ tay cơng nghệ chế tạo máy tập vận tốc cắt là: v Cv K v  177,7(m / p) T S yt x m Trong đó: - V_ vận tốc cắt - T _ trị số trung bình tuổi dao tiện Lấy T = 45 (p) - Kv _ hệ số chuẩn trung tốc độ cắt: K v = 0,51; loại vật liệu gia công thực máy gia công - m, y, x – số mũ cho bảng – 17 _ Sổ tay công nghệ chế tạo máy Cv = 215, x = 0,1, y = 0,45, m = 0,2 V 1000  138,3(v / p) - Vòng quay trục chính: nh  n D - Chọn vòng quay trục chính: nh =140v/p → Vn = 180 (m/p) 4.3.4.5 Nguyên công 5: Tiện tinh rãnh xéc măng a Yêu cầu kỹ thuật - Độ nhám bề mặt sau gia công đạt Ra =0,63÷0,16 μm - Khe hở xéc măng rãnh sau sửa chữa không vượt 0,35 mm 72 b Dụng cụ - Máy tiện 1M64 Nga sản xuất - Dao tiện tinh c Trình tự tiến hành Hình 4.6 Ngun cơng 3: Tiện tinh mặt rãnh xéc măng 1_ Mâm cặp máy tiện 2_ Dao tiện 3_ Mũi chống tâm 4_ Piston - Dùng palang nâng piston lên máy tiện tiến hành gá đặt - Chuẩn bị gia công chọn mặt piston - Chế độ cắt: + Lượng chạy dao: S = 0,05 mm/vòng + Vận tốc cắt: Theo sổ tay công nghệ chế tạo máy tập vận tốc cắt là: v Cv K v  197,2(m / p) T mS y Trong đó: - V_ vận tốc cắt - T _ trị số trung bình tuổi dao tiện Lấy T = 45 (p) - Kv _ hệ số chuẩn trung tốc độ cắt: K v = 0,51; loại vật liệu gia công thực máy gia công - m, y, x – số mũ cho bảng – 17 _ Sổ tay công nghệ chế tạo máy Cv = 215, y = 0,45, m = 0,2 V 1000  153,45(v / p) - Vòng quay trục chính: nh  n D 73 - Chọn vòng quay trục chính: nh =160v/p → Vn = 206 (m/p) 4.4 SỬA CHỮA CÁC CHI TIẾT CỦA THIẾT BỊ PHÂN PHỐI KHÍ 4.4.1 Các hƣ hỏng cấu phối khí - Cam phối khí: Mài mòn biên dạng cam ma sát với đội - Xupap: + Mòn phần dẫn hướng + Tiếp xúc mặt côn với xie + Cong cán xupap + Chay cán xupap - Đòn gánh - cò: + Mòn bạc, chốt tiếp xúc đầu cò mổ đầu cán xupap khơng phẳng + Mòn lệch hai đầu cò mổ - Trục cam: + Trục cam bị mòn + Trục cam bị cong 4.4.2 Lựa chọn phƣơng án sửa chữa - Điều chỉnh góc phối khí: + Đặt lại bánh trung gian + Điều chỉnh khe hở nhiệt: Điều chỉnh vít điều chỉnh + Đặt lại cam - Sửa chữa cam phối khí: + Với cam bị mòn ta tiến hành mài nhỏ cam theo biên dạng ban đầu, sau chỉnh góc phối khí ( vít điều chỉnh) + Với cam bị mòn lớn → Tiến hành khoét rộng thành khối chữ nhật, sau vít thép vào mài lại theo biên dạng - Sửa chữa xupap: + Xupap bị cháy , rỗ nhỏ: Gia công ( mài ), sau tiến hành mài + Tiếp xúc kém: Rà tiếp xúc +Xupap bị cong: Nắn, tiện, mài lại + Cán xupap bị mòn: Mạ lại cán + Trục cam bị cong: Nắn lại + Trục cam bị mòn: Mài hạ cốt 74 4.4.3 Bảng thứ tự nguyên công STT Tên nguyên công Nắn xupap Mài xuap Rà tiếp xúc xupap xie Kiểm tra khe bạc đòn gánh Mài trục Lắp ráp đòn gánh – cò Điều chỉnh khe hở nhiệt Nơi tiến hành Phân xưởng Phân xưởng Phân xưởng Phân xưởng Phân xưởng Phân xưởng Phân xưởng 4.4.4 Giải thích quy trình 4.4.4.1 Ngun cơng 1: Nắn xupap - Đốt nóng xupap đến nhiệt độ cần thiết - Tiến hành nắn xupap - Để nguội tiến hành kiểm tra lại nguyên công - Nếu chưa thỏa mãn yêu cầu tiến hành lại từ đầu 4.4.4.2 Nguyên công 2: Mài xupap a Yêu cầu - Phải đạt độ bóng theo quy định - Phải đường tâm than xupap thật thẳng - Chia làm hai bước mài thô mài tinh b Dụng cụ - Chọn máy mài: Theo bảng – 51 Đặc tính kỹ thuật máy mài tròn ngồi Cộng hòa dân chủ Đức cũ ( sổ tay công nghệ chế tạo máy ) ta chọn: + Máy mài: Kí hiệu SU125x400 + Đường kính lớn đá mài: 315 mm + Đá mài phẳng có kích thước hạt: 25 – 160 μm + Tốc độ đá mài: 2675 vòng/phút + Bước tiến bàn máy: 0,05 – (m/p) + Công suất động chính: kW + Kích thước máy: (2450x1200x1400) mm c Chế độ mài - Mài thô + Chiều sâu mài: t = 0,03 mm + Lượng chạy dao dọc: Sd = 0,3.B = 0,3.40 = 12 (mm/phút) Trong đó, B_ bề rộng đá mài, với đá mài phẳng ta chọn bề rộng đá mài B = 40 mm ( theo bảng – 55 Các chế độ cắt cho dạng mài khác nhau, mài sắc mài bóng dụng cụ cắt – Sổ tay cơng nghệ chế tạo máy) + Số vòng quay chi tiết: n = 800 (v/p) + Chiều rộng đá mài: B = 40 mm 75 + Lượng dư phía: h =5 mm + Chiều dài cán xupap ( Phần dẫn hướng ): L = 235 mm + Độ xác mài: R z + Độ nhám bề mặt: Ra = 3,2 μm + Thời gian hành trình: ( ăn dao hành trình ) v L.h  0,1( phút ) B.S d n.t + Chiều dài hành trình đá: L* = L – 0,3B = 223 mm - Mài tinh + Chiều sâu mài: t = 0,01 mm + Lượng chạy dao dọc: Sd = 0,2.B = 0,2.40 = (mm/phút) + Số vòng quay chi tiết: n = 1000 (v/p) + Chiều rộng đá mài: B = 40 mm + Lượng dư phía: h =5 mm + Chiều dài cán xupap ( Phần dẫn hướng ): L = 235 mm + Độ xác mài: R z + Độ nhám bề mặt: Ra = 1,5 μm + Thời gian hành trình: ( ăn dao hành trình ) v L.h  0,4( phút ) B.S d n.t + Chiều dài hành trình đá: L* = L – 0,3B = 223 mm d Trình tự tiến hành - Thực gá xupap lên máy gá - Tiến hành chỉnh thông số mài: Chiều sâu cắt, bước tiến dọc đá, tốc độ cắt theo chế độ mài thô - Cho chạy máy - Sau lần tiến hành đo kiểm tra kích thước để định thơng số cho lần - Tiến hành đạt kích thước cần thiết 4.4.4.3 Nguyên công 3: Rà xupap a Yêu cầu - Xupap xie phải vệ sinh - Trong rà không để bột rà lọt xuống ống dẫn hướng - Sau xong phải đảm bảo bề mặt làm việc kín khít - Thử dầu đảm bảo không ngấm qua bề mặt làm việc xupap vành xie - Đảm bảo độ bóng Rz6 trở lên, bề rộng (2 – 3) mm b Dụng cụ 76 - Dụng cụ rà xupap chuyên dùng - Cát rà thô - Bột rà tinh - Dầu nhờn - Bút chì mềm - Dầu thử kín c Trình tự thực - Rà thô: + Sauk hi vệ sinh xupap xie lật ngược mặt nắp xilanh lên + Xoa cát rà thô lên bề mặt làm việc xupap, độ dày lớp bơi trơn từ 0,3÷0,5 mm + Thân xupap phía quấn giẻ mềm để chặn bột rà chảy xuống ống dẫn hướng tránh mòn ống dẫn hướng Phần cán xupap bôi trơn lớp dầu nhờn để rà nhẹ nhành + Dùng thiết bị rà chuyên dùng có tay cầm ấn vào núm xupap + Cầm tay vào cán rà xoay góc 100 ÷ 1200 tác dụng lực kết hợp đè xuống xupap để thắng lực ma sát + Làm đến bột rà hết tác dụng dùng giẻ lau khơ xupap vành xie + Tiếp tục bôi lớp khác vào để tiếp tục rà hết lớp bột tróc, rỗ chuyển sang rà bột tinh - Rà tinh: + Rà tinh tương tự rà thô + Bột rà: ( Loại TDXO ) mịn 4.4.4.4 Ngun cơng 4: Kiểm tra khe hở bạc đòn gánh - Trong q trình khai thác cấu phối khí, ma sát nên bạc trục đòn gánh bị mòn Từ sinh ra: + Trục đòn gánh bị dơ với bạc + Bạc trục mòn lên khe hở lớn dẫn đến làm thay đổi pha phối khí - Phương pháp tiến hành: + Để cấu đòn gánh vị trí bình thường ( trục tiếp xúc với nửa bạc ) + Đặt đồng hồ so lên phía đòn gánh + Chỉnh cho kim đồng hồ so vị trí + Giữa cố định trục + Nâng đòn gánh ( trục tiếp xúc với nửa bạc ) + Ghi số kim đồng hồ vào phiếu kiểm tra 4.4.4.5 Nguyên công 5: Mài trục a Dụng cụ - Chọn máy mài: Theo bảng – 51 Đặc tính kỹ thuật máy mài tròn ngồi Cộng hòa dân chủ Đức cũ ( sổ tay công nghệ chế tạo máy ) ta chọn: + Máy mài: Kí hiệu SU125x400 + Đường kính lớn đá mài: 315 mm 77 + Đá mài phẳng có kích thước hạt: 25 – 160 μm + Tốc độ đá mài: 2675 vòng/phút + Bước tiến bàn máy: 0,05 – (m/p) + Cơng suất động chính: kW + Kích thước máy: (2450x1200x1400) mm b Chế độ mài - Mài thô + Chiều sâu mài: t = 0,03 mm + Lượng chạy dao dọc: Sd = 0,3.B = 0,3.40 = 12 (mm/phút) Trong đó, B_ bề rộng đá mài, với đá mài phẳng ta chọn bề rộng đá mài B = 40 mm ( theo bảng – 55 Các chế độ cắt cho dạng mài khác nhau, mài sắc mài bóng dụng cụ cắt – Sổ tay công nghệ chế tạo máy) + Số vòng quay chi tiết: n = 800 (v/p) + Chiều rộng đá mài: B = 40 mm + Lượng dư phía: h =5 mm + Chiều dài cán xupap ( Phần dẫn hướng ): L = 235 mm + Độ xác mài: R z + Độ nhám bề mặt: Ra = 3,2 μm + Thời gian hành trình: ( ăn dao hành trình ) v L.h  0,1( phút ) B.S d n.t + Chiều dài hành trình đá: L* = L – 0,3B = 223 mm - Mài tinh + Chiều sâu mài: t = 0,01 mm + Lượng chạy dao dọc: Sd = 0,2.B = 0,2.40 = (mm/phút) + Số vòng quay chi tiết: n = 1000 (v/p) + Chiều rộng đá mài: B = 40 mm + Lượng dư phía: h =5 mm + Chiều dài cán xupap ( Phần dẫn hướng ): L = 235 mm + Độ xác mài: R z + Độ nhám bề mặt: Ra = 1,5 μm + Thời gian hành trình: ( ăn dao hành trình ) v L.h  0,4( phút ) B.S d n.t + Chiều dài hành trình đá: L* = L – 0,3B = 223 mm c Trình tự tiến hành - Thực gá trục lên máy gá 78 - Tiến hành chỉnh thông số mài: Chiều sâu cắt, bước tiến dọc đá, tốc độ cắt theo chế độ mài thô - Cho chạy máy - Sau lần tiến hành đo kiểm tra kích thước để định thông số cho lần - Tiến hành đạt kích thước cần thiết 4.4.4.6 Ngun cơng 6: Lắp ráp đòn gánh – cò a Yêu cầu - Kiểm tra tất chi tiết trước lắp b Trình tự thực - Vệ sinh chi tiết - Lắp cần đẩy với đòn gánh - Lắp vít điều chỉnh khe hở nhiệt - Đưa trục vào - Lắp thiết bị cố định trục 4.4.4.7 Nguyên công 7: Điều chỉnh khe hở nhiệt a Yêu cầu - Việc điều chỉnh khe hở nhiệt bảo đảm cho bôi trơn làm việc tốt cấu đòn bẩy, việc điều chỉnh phải đạt xác b Dụng cụ - Rơđơcăn 0,3mm - Vít điều chỉnh chun dụng c Trình tự thự - Tháo lỏng vít điều chỉnh khe hở nhiệt - Sau tháo lỏng đưa rơđơcăn vào vị trí tiếp xúc đòn bẩy cốc trượt lò xò - Tiến hành vặn vít điều chỉnh tới cảm thấy khơng vặn dừng - Tháo rơđơcăn, khe hở nhiệt điều chỉnh 0,3 mm 79 CHƢƠNG NHỮNG HƢ HỎNG THƢỜNG GẶP Ở ĐỘNG CƠ 6L27BSH 5.1 Hƣ hỏng cấu chi tiết động 6L27BSH 5.1.1 Các chi tiết cố định a Hư hỏng nguyên nhân - Xước, mòn sơ mi xilanh piston Nguyên nhân lẫn hạt mài cứng sản phẩm cháy - Có rò lọt khí từ xilanh xuống cacte Ngun nhân khe hở sơ mi xilanh piston q lớn bị mài mòn q trình cơng tác - Có nước xilanh cơng tác Ngun nhân xilanh bị nứt - Có nước rò lọt vào te Nguyên nhân chỗ làm kín sơ mi xilanh bị rò - Chỗ tiếp giáp nắp xilanh sơ mi xilanh khơng kín khít Điều chưa siết chặt đai ốc nắp xilanh; đệm bị hư hỏng gờ bị cố - Thể tích buồng cháy khơng phù hợp với lý lịch mày Thể tích buồng đốt giảm xilanh bị muội bám nhiều tăng lên bạc bị mòn, biên cong - Van an tồn khơng tác dụng van thị rò lọt Van an tồn khơng tác dụng hiệu chỉnh chưa van bị hỏng bị kẹt Van thị bị rò lọt đóng chưa chặt bị hỏng b Cách khắc phục - Đối với hư hỏng xước sơ mi xilanh piston Ngắt nhiên liệu vào xilanh, giảm số vòng quay động Nếu động không tự dừng, cho làm mát chế độ tải nhỏ, sau cho động dừng, tháo nắp xilanh, làm sạch, thay chi tiết bị hỏng thiết phải thay bulông truyền ( biên ) - Khi có rò lọt khí từ xilanh xuống te: Tháo nắp xilanh, xác định mức độ bị mòn thay chi tiết mòn giới hạn - Nếu có nước rò lọt vào xilanh: Tháo nắp xilanh thay chi tiết bị hư hỏng - Có nước rò lọt vào te: Tháo tìm khâu hư hỏng, nhấc sơ mi xilanh thay vòng cao su đệm kín Thay vòng đệm kín - Chỗ tiếp giáp nắp xilanh sơ mi xilanh khơng kín khít: Vặn chặt đai ốc nắp xilanh; khơng thể bắt chặt thay đệm Nếu cần, phải rà lại gờ nắp xilanh - Thể tích buồng cháy khơng phù hợp với lí lịch máy: Đo chiều cao thể tích buồng đốt lập lại chiều cao buồng đốt cho phù hợp với dẫn lí lịch máy Nếu thể tích buồng đốt giảm ta tiến hành làm muội bám sơ mi xilanh thể tích buồng đốt tăng ta tiến hành kiểm tra bạc kiểm tra biên, sau kiểm tra ta tiến hành sửa chữa biên ( nắn … ) bạc mòn giới hạn cho phép tiến hành thay 80 - Van an tồn khơng tác dụng van thị rò lọt: Hiệu chỉnh lại van an tồn thay van, đóng chặt van thị thay van mới, mở van thị nắp xilanh 5.1.2 Các chi tiết chuyển động a Hư hỏng nguyên nhân - Trục quay khó Điều chưa tách máy via trục chân vịt quấn dây bị vướng - Công suất động giảm Nguyên nhân chưa tách thiết bị hãm trục ống bao trục bị ép chặt, ổ đỡ trục bị xước bị chảy, tổ đỡ cấu phân phối khí, cấu dẫn động bơm bị hư hỏng - Các ổ đỡ trục khuỷu phải làm việc với tải trọng động lớn Nguyên nhân có cọ sát phần máng lót với lớp đệm khung bệ máy; trục khuỷu làm việc với tốc độ co bóp lớn; khe hở ổ đỡ tương đối lớn mài mòn chế độ lắp ráp không đúng; đỉnh piston bị cháy, xuyên thủng - Nhiều dầu nhờn lọt vào buồng đốt xéc măng dầu nhờn, dầu nhờn cung cấp vào xilanh nhiều b Cách khắc phục - Nhả thiết bị via trục, tháo dây quấn chân vịt - Tách thiết bị via trục Nới ép đệm ống bao trục Phát hư hỏng, tháo sửa chữa chi tiết cấu bị hư hỏng - Kiểm tra điều chỉnh phần đặt trục khuỷu - Kiểm tra, điều chỉnh khe hở cách thay máng lót thay đệm chúng - Dừng động cơ, xem ổ đỡ, làm má khuỷu, thay máng lót - Thay piston - Tháo xilanh ra, rửa vòng găng khí piston Thay vòng găng khí bị hỏng - Tháo xilanh, kiểm tra, đặt lại vòng găng dầu, thay vòng găng - Điều chỉnh lại thiết bị cấp dầu nhờn 5.2 Hƣ hỏng hệ thống phục vụ động 5.2.1 Hệ thống nhiên liệu a Hư hỏng - Nhiên liệu cấp xilanh q có xilanh khơng có Lượng nhiên liệu cấp vào xilanh không phù hợp với chế độ làm việc động Nguyên nhân thiếu nhiên liệu két trực nhật; van bị đóng mở khơng hồn tồn để đưa nhiên liệu đến bơm cao áp; trục trặc bơm chuyển nhiên liệu thiết bị dẫn động bơm; bẩn lưới phin lọc két trực nhật bơm cấp nhiên liệu, lưới bị rách; có nước nhiên liệu; có lẫn khơng khí chất khí hệ thống nhiên liệu - Một vài xilanh không cấp nhiên liệu không cấp đủ Nguyên nhân số bơm cao áp hư hỏng ( gãy lò xo, kẹt piston bơm cao áp … ) Bộ đôi bơm 81 cao áp bị mòn, khơng kín Mối nối đường ống cao áp bị hở thủng Đặt khơng vị trí “ không” cung cấp nhiên liệu Bộ phận hướng dẫn kim phun bị nứt Kim phun bị mòn, đóng kín miệng vòi phun - Lượng nhiên liệu cung cấp cho chu trình khơng đủ Ngun nhân phin lọc bị bẩn, bị tắc - Cháy khơng hồn tồn chất lượng phun Điều vòi phun bị “ đái”, kim phun đậy khơng kín, kim phun bị kẹt, gẫy lò xo kim phun, miệng phun bị nứt bị nạn, lỗ phun bị mòn - Nhiên liệu cháy khơng hồn tồn chất lượng phum miệng vòi phun bị bẩn - Nhiên liệu rơi vào dầu nhờn phận khít bơm chuyển nhiên liệu bị rò rỉ, đường ống nối với vòi phun khơng kín - Một số xilanh bị q tải cung cấp nhiều nhiên liệu Phân bố công suất cho xilanh không đồng - Các bơm không đủ áp lực b Cách khắc phục - Điều đầy nhiên liệu vào két trực nhật - Mở van cho nhiên liệu đến bơm cao áp - Tháo kiểm tra bơm chuyển nhiên liệu cấu dẫn động bơm Thay chi tiết bị hỏng - Kiểm tra sửa chữa hư hỏng két nhận nhiên liệu - Rửa kiểm tra, xem xét làm lưới phin lọc thổi đường ống dẫn - Tháo nhiên liệu có lẫn nước, điền đầy nhiên liệu thông qua thiết bị phân ly Kiểm tra lại piston bơm cao áp bơm cao áp làm việc với nhiên liệu lẫn nước - Đẩy khơng khí khỏi hệ thống Muốn làm điều ấy, mở nút phin lọc cao áp Xả nhiên liệu chảy liên tục, khơng có bọt khí Nếu lại có khơng khí hệ thống kiểm tra kim vòi phun, van đẩy, van nạp bơm xem có kẹt khơng Khắc phục hư hỏng tìm thấy kiểm tra mối nối đường có kín khơng Tháo nhiên liệu từ vòi phun đến thùng gom, khơng cho nối với đường ống cung cấp nhiên liệu cho bơm cao áp - Kiểm tra chuyển động chi tiết, cần thay - Kiểm tra đầu nối ống, thay ống hư hỏng - Kiểm tra điều chỉnh lại bơm cao áp, đặt lại vị trí “ khơng” cung cấp nhiên liệu - Thay đổi kim phun phận dẫn hướng - Cọ rửa thay phin lọc - Tháo vòi phun, làm miệng vòi phun, cần thay - Siết lại khắc phục độ khăng khít - Kiểm tra điều chỉnh phụ tải lại cho xilanh 82 5.2.2 Hệ thống phân phối khí a Hư hỏng - Khơng đủ khơng khí xilanh áp suất khơng khí thấp, tình trạng kiểm tra hệ tuabin máy nén xuống cấp, nhiệt độ độ ẩm môi trường cao, bầu lọc khơng khí bị bẩn - Vỏ thiết bị làm mát bị nứt ép đệm khơng kín bầu làm mát khơng khí bị hỏng, đệm q cũ - Có hỗn hợp khí cháy lọt vào xilanh cơng tác có dầu nhờn tích tụ lại bầu góp khơng khí b Cách khắc phục - Giảm số vòng quay, giảm phụ tải động - Làm bầu lọc lưới lọc khí - Thay thiết bị điều hòa đệm - Dừng động cơ, đậy đường dẫn khơng khí đến bơm quét Làm bầu góp - Căn chỉnh, sửa chữa hệ tuabin – máy nén 5.2.2.1 Xupap a Hư hỏng ngun nhân - Khơng khí khí từ vài xilanh rò lọt vào bầu khí góp nạp bầu góp khí xả Đây đế xupap bị mòn bị đóng muội, khe hở nhiệt đòn gánh đội xupap nhỏ khơng có, gãy lò xo đội bị kẹt - Cơ cấu xupap làm việc với phụ tải lớn.Nguyên nhân khe hở đòn gánh cán xupap lớn - Nhiên liệu cấp vào xilanh bị muộn sớm Do góc phun sớm nhỏ lớn b Cách khắc phục - Tháo nắp xilanh, kiểm tra xupap đế van Kiểm tra độ kin khít, làm thay chi tiết bị hư hỏng - Dừng động điều chỉnh lại khe hở - Kiểm tra lại góc phun sớm Điều chỉnh lại áp suất cháy Pz theo indicator Kiểm tra lại chế độ lắp ghép cam, đội, đẩy cụm bơm cao áp Xem xét độ mòn chúng thay chi tiết cần thiết 83 CHƢƠNG KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 6.1 Kết luận - Sự đa dạng chủng loại, nguồn gốc, xuất xứ loại máy móc sử dụng rộng rãi nước ta dẫn đến khác kết cấu gây khó khăn khơng nhỏ cho việc lập quy trình sửa chữa chung cho sở sửa chữa - Khi tiến hành sửa chữa máy động tùy thuộc vào điều kiện thiết bị sở sửa chữa, kết cấu máy cụ thể ta thực ngun cơng, bước cơng việc theo cách khác nhau, song cần phải đạt mục đích đạt chất lượng sửa chữa cao, thời gian chi phí sửa chữa thấp - Trong thực tế hầu hết nguyên công, bước cơng việc quy trình sửa chữa trình bày áp dụng vào công việc sửa chữa động tàu Tuy nhiên, bên cạnh có số ngun cơng đưa theo phương pháp chung mang tính lý thuyết - Thiết kế tốt nghiệp kết tổng hợp kết học tập, nghiên cứu sinh viên sau khóa học đồng thời q trình bước đầu làm quen với công việc người cán kỹ thuật - Dưới hướng dẫn cô giáo ThS Đặng Khánh Ngọc thầy cô giáo khoa, từ kiến thức học sau khóa học, kết hợp với thực tiễn sản xuất Em hoàn thành đề tài tốt nghiệp giao với cố gắng để mang tính thực tiễn - Mặc dù cố gắng cao song thời gian hạn chế, kiến thức kinh nghiệm ít, thiết kế tốt nghiệp em khơng tránh khỏi sai sót - Em mong dẫn, đóng góp ý kiến thầy cô giáo, cán kỹ thuật, bạn bè đông nghiệp để đề tài em hoàn thiện hơn, áp dụng tốt vào thực tế sản xuất 6.2 Kiến nghị - Để đảm bảo cho động hoạt động không xảy cố nào, tăng thời gian khai thác tính kinh tế cao theo em việc bảo dưỡng định kỳ cho động năm, đảm bảo trạng thái khai thác tốt động - Kiểm tra số hệ thống sau: *) Hệ thống bôi trơn: + Kiểm tra mức dầu hàng ngày + Kiểm tra đặc tính dầu bôi trơn: 50 – 100 + Vệ sinh bầu lọc dầu: 150 – 200 + Kiểm tra thay đổi mức dầu: 350 – 500 + Vệ sinh bầu lọc ly tâm: 700 – 1000 + Vệ sinh sinh hàn dầu nhờn: 4000 – 5000 *) Hệ thống dầu đốt + Kiểm tra bầu lọc dầu hàng ngày + Kiểm tra mức độ lọc dầu: 350 – 500 84 + Kiểm tra áp suất mở kim phun: 700 – 1000 + Vệ sinh đầu vòi phun: 700 – 1000 + Kiểm tra thời điểm phun nhiên liệu: 2000 – 3000 + Kiểm tra van xả áp suất bơm cao áp: 2000 – 3000 *) Hệ thống nước làm mát: + Kiểm tra kẽm chống ăn mòn thay thế: 700 – 1000 + Kiểm tra cánh bơm làm mát: 2000 – 3000 + Kiểm tra phớt chán bơm: 2000 – 3000 + Kiểm tra đường nước làm mát mức độ nước làm mát: 4000 – 5000 85 TÀI LIỆU THAM KHẢO T.S Lê Viết Lượng (2000) Lý thuyết động Diesel NXB Giáo dục Hà Nội Nguyễn Văn Bình – Nguyễn Tất Tiến (1997) Nguyên lý động đốt NXB Đại học Trung học chuyên nghiệp Hồ Tấn Chuẩn – Nguyễn Đức Phú – Trần Văn Tế - Nguyễn Tất Tiến Kết cấu tính tốn động đốt tập 1, 2, NXB Đại học Trung học chuyên nghiệp V.A Vansiedt (1969) Kết cấu tính toán động đốt tập 1, NXB Đại học Trung học chuyên nghiệp PGS.TS Lê Viết Lượng (2003) Kết cấu động Diesel Đại học Hàng Hải G.S Trần Hữu Nghị (1991) Sổ tay sĩ quan máy tàu tập Trường Đại học Hàng Hải Sửa chữa Diesel tàu thủy Công nghệ sửa chữa Tài liệu động 6L27BSH 86 ... nghệ sửa chữa động tàu thủy quy định sửa chữa tàu thủy, để xây dựng quy trình cơng nghệ sửa chữa động 6L27BSH Phạm vi nghiên cứu đề tài Đề tài giới hạn việc tính nghiệm nhiệt lập quy trình sửa chữa. .. thiệu tàu Chương 2: Tính nghiệm nhiệt động 6L27BSH Chương 3: Lập quy trình tháo kiểm tra động 6L27BSH Chương 4: Lập quy trình sửa chữa động 6L27BSH cấp trung tu Chương : Những hư hỏng thường gặp động. .. CHƢƠNG LẬP QUY TRÌNH THÁO VÀ KIỂM TRA ĐỘNG CƠ 6L27BSH 3.1 Lập quy trình tháo động 6L27BSH 3.1.1 Yêu cầu chung: - Tháo động diesel giai đoạn quan trọng quy trình sửa chữa tháo khơng cẩn thận sai quy