thiết kế bể bơi Các tài liệu thiết kế Mặt tầng nhà có bố trí thiết bị vệ sinh: TL 1/ 100 Kết cấu nhà: Bê tông cốt thép Số tầng nhà: Chiều cao tầng: 3,6m Chiều cao tầng hầm: 0,0m Chiều dày mái nhà: 0,4m Chiều cao hầm mái: 0,0m Cốt nhà tầng một: 0,7m Cốt sân nhà: 10 0,2m áp lực đờng ống bên ngoài: Ban ngày: 24m Ban đêm: 28m 11 Đờng kính ống cấp nớc bên ngoài: D 200 12 Độ sâu chôn ống cấp nớc bên ngoài: 1,8 m 13 Số ngời sử dụng nớc nhà: 120 ngời đến bơi/ ngày Khu W.C phục vụ cho 20% số ngời đến tắm Thời gian làm việc: 8h 20h Mỗi tuần nghỉ ngày để thau rửa bể 14 Nguồn cÊp nhiƯt cho hƯ thèng cÊp níc nãng: nhiªn liƯu ®èt 15 H×nh thøc sư dơng níc nãng: nåi ®un 16 Dạng hệ thống thoát nớc bên ngoài: Chung 17 Đờng kính ống thoát nớc bên ngoài: 18 Độ sâu chôn ống thoát nớc bên ngoài: 19 Lợng nớc tràn thêng xuyªn b»ng 1% dung tÝch bĨ D 400 2,6m Chơng Tính toán cấp nớc lạnh 1.1: Lựa chọn sơ đồ vạch tuyến tính mạng lới cấp nớc: Dựa vào tài liệu cho nhiệm vụ thiết kế vào mặt công trình, liên hệ với mạng lới cấp bên tổ chức dẫn nớc vào, tiến hành vạch tuyến mạng lới cấp nớc cho công trình ( Theo hệ thống cấp nớc đơn giản) Dựa vào tuyến ống mặt bằng, dựng sơ đồ không gian hệ thống hình chiếu trục đo 1.2: Xác định lu lợng tính toán cho đoạn ống tính toán thuỷ lực Lu lợng tính toán đợc xác định theo công thức: q × n× β  qtt = ∑  o  + qtran  100  (l/s) Trong ®ã: - qo: Lu lợng tính toán cho dụng cụ vệ sinh loại ( l/s) - n: Số lợng thiết bị vệ sinh loại - : Hệ số hoạt động đồng thời thiết bị vệ sinh, lấy theo bảng 13 TCVN 1988 - qtràn: Lợng nớc tràn thêng xuyªn b»ng 1% dung tÝch cđa bĨ ( l/s) Bảng 1: Bảng thống kê thiết bị vệ sinh công trình bể bơi Dụng cụ vệ sinh Số lợng ( cái) Lu lợng thiết bị (l/s) Trị số đơng lợng Hệ số hoạt động đồng thời Hơng sen 44 0,2 100 XÝ 0,1 0,5 70 Chậu rửa 0,07 0,33 80 Xác định qtrần: Dung tích bể đợc xác định theo công thức sau: Wb 1   151,2 ⋅ 47 + ⋅ 0,5 ⋅ 47 + 1,5 ⋅ + ⋅ 0,2 ⋅ 2 = 1070,25(m ) 2   ⇒ Wb = 1070,25 (m3) Lợng nớc tràn thờng xuyên qtràn đợc xác định theo công thức sau: qtràn = 1% dung tích bể Wb Thời gian hoạt động bĨ t = 12h = 12⋅ 3600 (s) qtrµn Wb ⋅ 1% 1070,25 ⋅ 10 = = = 0,248( l/s) t 12 ⋅ 3600 ⋅ 100 VËy ta cã: Qtt = ( 0,2 × 44 × 1,0 ) + ( 0,1× 8× 0,7 ) + ( 0,07 × × 0,8 ) + 0,248 = 9.832(l/s) TÝnh to¸n thủ lực cho hệ thống cấp nớc lạnh khu tắm vệ sinh theo tuyến ống bất lợi với giả thiết tuyến ông hệ thống cấp nớc lạnh cho công trình bể bơi Kết đợc ghi bảng Sau tính toán thuỷ lực hệ thống cấp nớc lạnh cho khu nhà tắm bổ sung lợng nớc tràn thờng xuyên bể bơi theo tuyến ống bất lợi nhất, chọn tuyến ống cấp nớc lạnh cho bể bơi sau thau rửa bể để tính toán kiểm tra Mỗi tuần bể bơi đợc thau rửa lần vào ngày đầu tuần Thời gian ngng bể 36h Trong đó, 10h đầu dùng để thoát nớc, 4h dùng để cọ rửa bể, 22h lại dùng để cấp nớc vào bể Nớc đợc dẫn vào bể theo hệ thống miệng đẩy Hệ thống miệng đẩy nớc đợc bố trí dọc theo hai bên chiều dài bể, sử dụng 10 miệng đẩy Lu lợng tính toán mét miƯng ®Èy : Q1 = Wb 1070,25 ⋅10 = = 1,35( l/s) t 22 ⋅ 3600 ⋅10 KÕt tính toán thuỷ lực cho tuyến ống cung cấp nớc cho bể bơi sau thau rửa đợc ghi bảng3 Nh giả thuyết tuyến ống đúng, tuyến ống chọn đạt yêu cầu đờng kính ống tổn thất áp lực cho tuyến ống cung cấp nớc lạnh bể bơi 1.3: Tính toán chọn đồng hồ đo nớc Đồng hồ đo nớc chọn sở thoả mãn diều kiện: - §iỊu kiƯn vỊ lu lỵng - §iỊu kiƯn vỊ tổn thất áp lực Dựa vào qtt xác định nh trên, chọn đồng hồ thoả mãn điều kiện: qmin ≤ qtt = 9,832 (l/s) ≤ qmax Tõ b¶ng 17.1: Cỡ, lu lợng đặc tính đồng hồ đo nớc (GTCTN trang 206) ta chọn loại đồng hồ tuốc bin BB80 Các thông số kỹ thuật đồng hồ: - q®tr = 250 (m3 /h) - qmin = 1,7 (l/s) - qmax = 22 (l/s) Tõ b¶ng 17.2: Tra bảng đợc sức kháng đồng hồ là: S = 0,00207 m Tổn thất áp đồng hồ: hđh = S × qtt = 0,00207 × 9,8322 = 0,2 (m) < Nh chọn đồng hồ BB80 hợp lý Kiểm tra với lu lợng cấp nớc vào bể sau thau rưa bĨ q tt = 13,5 l/s ta thấy đồng hồ đạt yêu cầu.Vậy chọn loại đồng hồ BB80 hợp lý 1.4: Tính toán áp lực cần thiết công trình bể bơi áp lực cần thiết công trình bể bơi xác định theo công thức: H ctnh = hhh + hđh + htd + ∑ h + hcb (m) Trong ®ã: - hhh: Độ cao hình học tính từ trục đờng ống cấp nớc bên đến dụng cụ vệ sinh cao (hay bất lợi nhất) hhh = chôn ống + nhà + hơng sen= 1,8 + (0,7 – 0,2) + = 4,3(m) - h®h: Tỉn thÊt ¸p lùc qua ®ång hå: h®h = 0,2 (m) - htd: áp lực tự cần thiết thiết bÞ vƯ sinh: h td = (m) - ∑h: Tỉng tỉn thÊt ¸p lùc ma s¸t theo tun èng chÝnh bÊt lỵi nhÊt: ∑h=1,228 (m) - hcb: Tỉn thất áp lực cục theo tuyến ống bất lợi nhÊt: h cb = (20 – 30)% ∑h hcb=0,3 × 1,228=0,368 (m) VËy ta cã: H ctnh = 4,3+ 0,2 + + 1,228+ 0,368 = 9,096 (m) Mà áp lực đờng ống nớc bên vào Ban ngày 24 (m), Ban đêm là28 (m) Vậy áp lực đờng ống bên đảm bảo cung cấp nớc trực tiếp cho công trình bể bơi Tính toán két nớc dự phòng Xác định dung tích két nớc Dung tich két nớc đợc xác định theo công thức Wk = K.Wđh Trong đó: K : hệ số dự trữ kẻ đến chiều cao xây dựng phần cặn lắng ®¸y kÐt níc , lÊy K=1,2 W®h – dung tÝch điều hoà kết nớc , tính lu lợng nớc dùng cho khu nhà tắm trongkhoảng thài gian 20 phút Lu lợng nớc lạnh cung cấp cho khu nhà tắm : qtt = 9,832 l/s Wk = 1,2 × 9,832 × 10 −3 × 20 × 60 = 14,16 m3 Chän kÝch thøc cđa kÐt níc dù phßng 4000 ì 3000 ì 1200mm Xác định chiều cao đặt két Chiều cao đặt két nớc đợc xác định sở đảm bảo áp lực để da nớc tạo áp lực tự cần thiết cho thiết bị vệ sinh bất lợi tong trờng hợp dùng nơc lớn chièu cao đặt két đợc xác định theo c«ng thøc sau: Hk = htd + ∑ h + hcb +-hhh Trong : hhh- độ cao hình häc ®a níc tõ trơc ®êng èng cđa kÐt níc đến dụng cụ vệ sinh bất lợi hhh= htầng – hh¬ng sen = 3,6 – = 1,6 m htd - áp lực tự cần thiết thiÕt bÞ vƯ sinh : h td = m ∑ h – tỉng tỉn thÊt ¸p lùc ma sát theo tuyến ống bất lợi : 1,474 hcb – tỉn thÊt ¸p lùc cơc bé theo tun èng bÊt lỵi nhÊt : hcb = (20-30)% ∑ h = 0,3.1,48 = 0,444 m Hk = + 1,48 + 0,444 +1,6 = 6,524 m Chơng 2: Tính toán mạng lới thoát nớc 2.1: Lựa chọn sơ đồ vạch tuyến mạng lới thoát nớc, Nớc thải từ khu nhà tắm vệ sinh đợc xử lý cục bể tự hoại đặt dới khu vệ sinh, Sau đợc đa đến thoát chung với hệ thống thoát nớc tràn từ bể bơi nớc ma hệ thống thoát nớc thành phố, Dựa vào mặt ta vạch tuyến mạng lới thoát nớc cho bể bơi, 2.2: Xác định lu lợng nớc thải tính toán, Lu lợng nớc thải tính toán đợc xác định theo công thức: qth =  q0 × n × β   (l/s),  100  ∑ Trong ®ã: - qth: Lu lợng nớc thải tính toán, - q0: Lu lợng nớc thải thiết bị vệ sinh, Lấy theo bảng 23,2 - n: Số thiết bị vệ sinh loại mà đoạn ống phục vụ, - : Hệ số hoạt động đồng thời thải nớc thiết bị vệ sinh, Lấy theo bảng 23,3 (Giáo trình Cấp thoát nớc), Bảng 4:Bảng thống kê thiết bị vệ sinh công trình bể bơi, Dụng cụ vệ sinh Số lợng (cái) Lu lợng thiết bị(l/s) Hệ số hoạt động đồng thời Đờng kính ống dẫn(mm) Hơng sen 44 0,2 80 50 XÝ 1,6 60 100 Bån röa 0,1 100 50 - Từ sơ đồ vạch tuyến mạng lới thoát nớc ta lập bảng tính toán thuỷ lực mạng lới thoát nớc, - Bố trí rãnh thông phòng tắm theo nhóm, sau nớc tắm đợc chảy vào ống đứng đổ vào đờng ống thoát nớc chính, Đờng kính ống đứng thoát nớc chọn theo Bảng 23,6 (GT CTN), Khả thoát nớc ống đứng Khu nhà tắm có nhánh thoát nớc giống ,ở ta xét cho nhánh: Ta có sơ đồ nh sau: GT1 Từ ta có bảng tính toán thủ lùc tho¸t níc cho khu vƯ sinh (trang tiÕp sau) Bảng tính toán ống nhánh - Hệ thống thu nớc tràn bể bơi máng tràn đợc bố trí dọc theo chiều dài thành bể, sau chảy vào ống đứng đổ vào đờng ống thoát nớc chính, - Hệ thống xả kiệt bể miệng xả đợc bố trí đáy bể bơi, Thời gian xả kiệt nớc khỏi bể 10h, Lu lợng nớc xả đợc xác định theo công thức sau: qxả = Wb 1070,25.1000 = = 29,73 (l/s), t 10.3600 Tra b¶ng tính toán thuỷ lực m ạng lới thoát nớc đợc: - Đờng kính ống xả Dxả = 250 mm, - VËn tèc v = 0,86 m/s, - i =0,0045, - Độ dầy H/D = 0,5, 02.3: Tính toán bể tự hoại Dung tích bể bơi tự hoại đợc xác định theo công thức: Wb = Wn + Wc.(m) Trong đó: - Wb: ThĨ tÝch níc cđa bĨ (m3) - Wc: Thể tích cặn bể (m) 2.3.1: Xác định thể tÝch níc cđa bĨ: Wn = (1 - 3)Qng® - Qngđ: Lợng nớc thải ngày đêm tuỳ thuộc vào yêu cầu vệ sinh lý kinh tế, lấy 20% số ngời đến bơi Qngđ = n ì q n 120 ×1,6 × 0,2 = = 0,0384 (m3) 1000 1000 VËy: Wn = 3× 0,0384 = 0,115 (m3) 2.3.2: Xác định thể tích cặn bể: Wc = a × T × (100 − W1 ) × b × c × N (m) (100 − W2 ) × 1000 Trong đó: - a: Tiêu chuẩn thải cặn (Lấy a = 0,5l/ng.ngđ) - T: Thời gian hai lần lấy cặn, T = 365 ngày - W1, W2: Độ ẩm cặn cha lên men sau lên men: W1 = 95%; W2 =90% - b: HÖ sè kể đến độ giảm thể tích cặn lên men, giảm 30% lấy b =0,7 - c: Hệ số kể đến phần cặn để lại hút cặn, Lấy c = 1,2 - N: Sè ngêi sư dơng N Wc = 0,5 × 365 × (100 − 95) × 0,7 × 1,2 × 36 = 2,76 (m3) (100 − 90) ì 1000 Vậy dung tích bể tự hoại là: Wb = Wn + Wc = 0,115 + 2,76 = 2,875 (m3) Chọn bể tự hoại hai ngăn bê tông cốt thép, có kích thớc nh sau: Chiều dài ngăn thứ nhất: 2,6 (m) Chiều dài ngăn thứ hai: 1,0 (m) Chiều rộng: 1,0 (m) Chiều sâu công tác: 1,3 (m) Bể đợc thiết kế gồm có: - §êng èng dÉn níc vµo vµ khái bĨ cã đờng kính D100 - Cửa thông cặn có kích thớc 200 ì 200 (mm) - Cửa thông nớc có kích thớc 150 ì 150 (mm) - Cửa thông khí có kích thớc 100 ì 100 (mm) Dung tích bể tự hoại đợc xác định theo công thức: Wb = Wn + Wc,(m), Trong ®ã: - Wb: ThĨ tÝch níc cđa bĨ (m3), - Wc: ThĨ tÝch cỈn cđa bĨ (m), 22.4: TÝnh to¸n hƯ thèng tho¸t níc ma, 2.4.1: Tính toán ống đứng ống nhánh, Đờng èng ®øng cã thĨ chän theo diƯn tÝch phơc vơ giới hạn ống đứng: F max gh = 20ì d2 ì Vp ìh max (m2) Trong đó: - d: Đờng kính ống đứng, - : Hệ số dòng chảy mái, lấy = - Vp: Tốc độ phá hoại ống, chọn ống chất dẻo cã V p = 2,5 m/s - h 5max: Líp níc ma lín nhÊt theo dâi nhiều năm, theo tài liệu khí tợng Hà Nội h max = 15,9cm Chia mái che công trình thành khu vực để tính toán : a Mái khu I: - Diện tích mái: FImái=59 ì 6=354 (m2) - chän ®êng kÝnh èng ®øng : d= 125 (mm)=125 (cm) F 20× 12.52 × 2,5 = = 491,3 (m2) 1ì 15,9 max ghI Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nớc ma mái khu I: F I mai 354 n I = max = = 0,72 ≈ (èng) 491.3 FghI b M¸i khu II: - Diện tích mái: FIImái=4,5 ì 12=54 (m2) - chän ®êng kÝnh èng ®øng : d= 50 (mm)=5 (cm) F max ghII 20× 52 × 2,5 = = 78,6 (m2) 1ì 15,9 - Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nớc ma mái khu vùcII: n II = F II mai 54 = = 0,6 ≈ (èng) maxx FghII 78,6 c M¸i ë khu III: - Diện tích mái: FIImái=4,5 ì 6=27 (m2) - chän ®êng kÝnh èng ®øng : d= 50 (mm)=5 (cm) F max ghII 20× 52 × 2,5 = = 78,6 (m2) 1ì 15,9 - Số ống đứng cần thiết cho hệ thống thoát nớc ma mái khu vựcIII: F II mai 27 n II = maxx = = 0,3 ≈ (èng) FghII 78,6 1,4,2: TÝnh to¸n m¸ng dẫn nớc ma ( xênô), - Kích thớc máng dẫn xác định dựa sở lợng nớc ma thực tế chảy máng dẫn đến phễu thu, _ Khi tính toán cần tuân theo số quy định : Vận tốc nhỏ nớc chảy máng : Vmin = 0,4 (m/s) Độ dốc lòng máng : 0,002 ÷ 0,01  ChiỊu cao líp níc ë miƯng phƠu lín nhÊt (øng víi h5max) ÷ 10 cm , _ Xác định kích thớc máng dẫn nớc sở lợng nớc ma thực tế chảy máng dẫn đến phễu thu dựa sở tính toán thực tế , - Lợng nớc ma lớn chảy đến phễu thu đợc xác định theo công thức: q max ml ì F ì h5max = (l/s), 300 Trong đó: - F: Diện tích mái thực tế mặt mà phễu phục vụ (m2) (tøc lµ diƯn tÝch thu níc cđa èng ®øng) M¸ng dÉn níc ma khu vùc I: q max ml = × 354 × 15,9 = 18,76 (l/s) 300 Chọn máng dẫn chữ nhật bê tông trát vữa, tra biểu đồ tính toán thuỷ lực Hình 24,10 (Giáo trình Cấp thoát nớc) đợc thông số kỹ thuật sau: - Độ dốc lòng máng: i = 0,0043 - ChiỊu réng m¸ng: B =30 (cm) - ChiỊu cao líp níc: H = 10 (cm) M¸ng dÉn níc ma khu vùc II: q max ml = 1× 54× 15,9 = 2.86 (l/s) 300 - Độ dốc lòng máng: i = 0,003 - ChiỊu réng m¸ng: B =2 (cm) - ChiỊu cao líp níc: H = (cm) M¸ng dÉn níc ma khu vùc II: q max ml = 1ì 27ì 15,9 = 1,43 (l/s) 300 - Độ dốc lòng máng: i = 0,003 - Chiều rộng máng: B = 10 (cm) - ChiỊu cao líp níc: H = (cm) 1,4,3: Tính toán mạng lới thoát nớc sân nhà, Ta xây rãnh hình chữ nhật gạch xi măng để thoát nớc ma cho công trình,Tra biều đồ tính toán thủy lực Hình 24,9 (Giáo trình Cấp thoát nớc) ta có thông số kĩ thuật sau, Độ dốc lòng máng: i = 0,01 Chiều rộng m¸ng: B = 40 (cm) ChiỊu cao líp níc: H = 10 (cm) 600 Vận tốc nớc chảy mơng: v=0,75 m/s 100 300 12000 400 54500 4500 200 r·nh thoát nớc ma thoát nớc ma cho mái Chơng 3a TÝnh to¸n cÊp níc nãng Ngn cÊp nhiƯt cho hƯ thống cấp nớc nóng than, Hình thức sử dụng nớc nóng vòi hoà trộn, Ta thiết kế hệ thèng cÊp níc nãng song song víi m¹ng líi cÊp nớc lạnh sau dùng vòi trộn để hoà trộn nớc nóng với nớc lạnh để đạt đợc nhiệt độ cần thiết theo yêu cầu, Nớc nóng đợc sử dụng nhà tắm, cho chậu rửa cấp cho bể bơi 3,1: Tính toán thuỷ lực cho hệ thống cấp níc nãng cho khu vƯ sinh CÊp I : Dïng nồi đun để cung cấp nớc nóng hòa trộn với nớc lạnh để đảm bảo sau rửa bể đến mở nớc bể đạt nhiệt độ 23o C với nhệt độ nớc lạnh 19o C CÊp II : Dïng nåi ®un ®Ĩ cung cÊp nớc nóng: - Để hòa trộn với nớc lạnh đảm bảo nhiệt độ cung cấp khu tắm đạt yêu cầu 30o C với nhiệt độ nớc lạnh 19o C - Để đảm bảo nhiệt độ nớc bể bơi sử dụng ổn định 23o C (bể bơi bị tổn thất nhiệt qua kết cấu, bay , nớc tràn ) Ta thiết kế mạng lới cÊp níc nãng song song víi m¹ng líi cÊp níc lạnh sau dùng vòi trộn để hoà trộn nớc nóng với nớc lạnh để đạt đợc nhiẹt độ cần thiết theo yêu cầu (riêng xí không cần phải cấp nớc nóng), Đối với bể bơi ta thiết kế nh I,Tính toán thiết bị đun Chọn thiết bị đun nớc nóng nồi đun cải tiến ,nguồn cấp nhiệt cho hệ thống nhiên liệu đốt , a Diện tích đun nớc nóng cần thiết, Nồi đun có nhiệt độ nớc nóng 60o C, Lấy lợng nớc nóng cấp nhiệt 25% Qbể, Công suất nguồn nhiệt cần cung cấp cho nớc bể từ 19oC lên 23oC là: -Công suất nguồn nhiệt cấp: Pnh = w nh ,ngd T (kCal/h), Trong đó: Wnh,ngđ :lợng nhiệt tiêu thụ ngày đêm (kcal/ngđ) Wnh,ngd = Qbể(tn-t1) Qbể : ThĨ tÝch níc cđa bĨ , QbĨ = 1070,25 m3 = 1070,25.103 ( l ) tn : Nhiệt độ yêu cÇu bĨ, tn = 23O C tl : NhiƯt độ nớc lạnh cấp vào bể, tl = 19O C Wnh,ngd = 1070,25,103,(23-19) = 4281.103 (kcal/ng®) T : Thêi gian nguồn cấp nhiệt làm việc ngày đêm, T = 14h, Pnh = 4281 103 = 305,8.103 (kCal/h), 14 Dùng nồi đun thép với ống thông khói đứng ống thép trãng kẽm có đờng kính d = 50 mm, l = 1,5m -DiƯn tÝch ®un nãng cÇn thiÕt: P Fd = 1,15 nh H nh Trong đó: (m2) 1,15 hệ số dự trữ diện tích ®un nãng Pnh: c«ng st ngn cÊp nhiƯt (kcal/h) Hnh : Cờng độ nhiệt tính toán, theo bảng 29,2 CTN, lấy Hnh=12000 (kCal/m2,h), Phụ thuộc vào loại nồi đun thông số khác, với nồi thép ta chọn H nh =12000 (kcal/m3h) 305,8.103 Fd = 1,15 = 29,31(m2) 12000 -Diện tích đun nóng ống thông khói: fd = π.d.l = 3,14.0,05.1,5 = 0,2355(m2), Chän sè nåi ®un nồi công tác nồi dự phòng , Số ống thông khói cho nồi là: n= Fd 29,31 = = 62 (èng) f 0,2355 Chän khoảng cách ống khói a = 100 mm đờng kính nồi đun Dnồi = 1,4 (m) b, Xác định kích thớc lò đun, -Lợng nhiªn liƯu chi phÝ mét giê cho mét nåi ®un lµ : Pnh 305,8.103 Ph = = = 87,37 (kG/h), n.Q tt η 2.2500 0,7 Qtt : NhiƯt trÞ thấp nhiên liệu, với nhiên liệu than đá Qtt = 6500(kCal/kG) : Hiệu suất lò, lấy = 0,7 -Lợng không khí cần thiết vào lò đợc xác định theo công thức : Q p α L k = 1,12 tt h 1000 (m3/h), 1,12 : HƯ sè dù tr÷, α : hƯ sè thừa không khí, lợng không khí cần thiết để tạo thành kCal, lấy =1,4, Lk = 1,12 6500.87,37.1,4 = 795,1 (m3/h) = 220,85(l/s) 1000 -DiƯn tÝch cưa thu khÝ, Fc = Lh 795,1 = = 0,316 (m2) Vc 36000 0,7.3600 Vc : VËn tèc giã qua cöa thu khÝ, lÊy Vc = 0,7 (m/s) Chän chiỊu réng cưa thu khÝ B = 0,8 m th× chiỊu cao cđa thu khÝ lµ: Hc = Fh 0,316 = = 0,4 (m) B 0,8 -ChiỊu cao lß: Hlß = Hc + Hthan + Hdt = 0,4 + 0,5 + 0,6 = 1,5 (m) Hthan : ChiỊu cao xÕp nhiªn liƯu, lÊy Hthan = 0,5 (m) Hdt : ChiỊu cao dù tr÷, lÊy Hdt = 0,6 (m) -ChiỊu cao nåi ®un: Hn = Ht,kiªm + Ht,khãi = 0,7 + 1,5 = 2,2 (m) Ht,kiêm : Chiều cao phần ống tiết kiệm nhiệt, lÊy H t,kiªm = 0,7 (m) Ht,khãi : ChiỊu cao ống thông khói c, Xác định chiều cao ống khói lò, -Lợng thông gió tự nhiên xác định theo công thức : Z = H ( vào - ) mm H = Hlß + Hn + Hk Hlß , Hn , Hk : chiỊu cao lß, nåi đun, ống khói vào : Dung trọng riêng không khí vào lò: vao = (20o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 1,174(kG / m ) 273+ t 273+ 20 γ : Dung träng riªng cđa khãi khái èng khãi: γ vao = γ(200o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 0,73(kG / m ) 273+ t 273+ 200 γ tc : Dung trọng riêng không khí điều kiện tiêu chn,lÊy γ tc = 1,26 kG/m3 t :NhiƯt ®é tÝnh toán không khí ,oC Vậy ta có : Z = (1,3 + 2,2 +Hk),(1,174 – 0,73) = (3,5 +Hk),0,444 -Tổng số tổn thất khí động qua nồi, lò, ống khói xác định theo công thức : h = hc + hgh + hl+ hd + hk (mm) hc : Tổn thất khí động qua cửa thu khí, xác định theo c«ng thøc : hc = ξ.V 2c γ vao ( mm) 2.g ξ : HƯ sè søc kh¸ng qua cưa, lÊy ξ = 1,5 Vc : Tèc ®é cđa khÝ qua cöa, Vc = 0,8 m/s 1,5.0,8 2.1,174 hc = = 0,057( mm ) 2.9,81 hgh : Tæn thÊt khí động qua ghi lò, lấy hgh = mm hl : Tổn thất qua buồng đốt lò, lấy hl = mm Hd : Tỉn thÊt qua èng th«ng khói đứng, xác định theo công thức: .V 2d l. d ( mm ) hd = 2.g.d γ d : Dung trọng riêng khói ống thông khói: d = γ (800o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 0,32(kG / m ) 273+ t 273+ 800 , Vd : Tốc độ khói ống thông khói đứng, xác định theo công thức : Vd = 4.L k 4.84,94 = = 0,698(m/s) π.d n 3,14.0,052.62.1000 VËy tỉn thÊt qua èng khãi ®øng 0,04.0,6982.2.0,32 ( mm ) hd = = 0,0127 0,05.2.9,81 hk Tæn thÊt qua èng khói, xác định theo công thức : .V 2k H k γ k ( mm ) hk = 2.g.D k Vk : VËn tèc khãi èng khãi, lÊy Vk = 3m/s, γ k : Dung träng riªng cđa khãi khái èng khãi: γ k = γ(200o C) = 273.γ tc 273.1,26 = = 0,73(kG / m ) 273+ t 273+ 200 Chän Dk = 400 mm, ta cã : π.D k 3,14.0,42 Fk = = = 0,1256 (m / s) 4 Vk = Lk 795,1 = = 1,758(m / s ) Fk 0,1256.3600 0,04.1,758 2.H k 0,73 hk = = 0,0115 H k (mm) 0,4.2.9,81 VËy ta cã: ∑h =0,057 + + 3+ 0,0127+ 0,0115 , Hk =6,07+0,0115Hk (mm) Ta cã : Z > ∑h ; (3,5 + Hk)0,444 > 6,07+ 0,0115 Hk Hk > 10,44m, Chän chiÒu cao èng khãi Hk = 11m, Vạy ta có sơ đồ nồi đun nh sau: Vách ngăn N c lạnh vào ống thông khói è ng tiÕt kiƯm nhiƯt Cưa cho nhiªn liƯu N c nóng Cửa Xả cặ n Cửa cời tro thu khí Nồi đun n c nóng cải tiến Lợng nhiên liệu tiêu thụ ngày đêm là, Wnh ,ngd 4281.10 = = 940,88kG/lần = 0,941 t/ngđ P= Qh 6500.0,7 Lợng nhiên liệu dự trữ kho 15 ngµy lµ : 15x0,941= 14,115(tÊn), 2, CÊp II, - Lợng nhiệt cần cung cấp cho số ngời ®Õn t¾m : Wnh,ng® = qo.(tn –tl).N (kcal/ng®) qo : Tiêu chuẩn cấp nớc nóng cho ngời đến tắm, lây qo = 60 l/ng,ngđ tn : Nhiệt độ nớc nóng yêu cầu nhà tắm, tn = 30o C tn : Nhiệt độ nớc cấp lạnh cấp vào, tl = 19o C N : Số ngời đến tắm, N =120 ngời Wnh,ngđ = 60.(30-19).120 = 79200(kCal), - Công suất nguån nhiÖt giê: Pnh ,h = Wnh ,ngd T Trong :T thời gian làm việc bể, T=12 h Pnh,h = 79200 = 9900(kcal / h) - Lợng nhiệt tổn thất qua thành bể đáy bể: Q1 = k × F1 × (t n − t l ) k1 lµ hƯ sè trun nhiƯt qua kÕt cÊu, k1 = 1 δ +∑ + αt λ αt l k1 = n 1 0,003 0,2 0,01 =1,862 + + + + 10 0,8 0,7 0,7 7,5 F1 diện tích thành bể đáy F1 = ( 0,2 + 2 × 15) + ( 47 + 0,5 × 15) + (1,2 × 15) + (1,5 × 15) + (2 × 73,6) = 922,89 (m2) VËy: Q1 = 1,862 × 922,89 × (23 − 19) = 6873,68 (kcal/h) - Lỵng nhiƯt tổn thất bay bề mặt là: Q2 = k2.F2.(tn - tl) Q2 =1 × 15 × 49 (23 - 19) = 2490 (kcal/h) - C«ng suÊt giê bù lại lợng nhiệt tổn thất qua thành bể, đáy bể bề mặt là; Pnh,h = Q1 + Q2 =9363,68 (kcal/h) - Diện tích đun cần thiết: Fđ = 1,15 p nh ,h H nh = 1,15 9363,68 = 0,78 (m2) 12000 VËy ta dïng lu«n thiÕt kÕ nåi ®un cÊp níc nãng cho bĨ b¬i ®Ĩ cÊp cho nhà tắm, 4,Tinh toán áp lực cần thiết công trình, Hctnh = Hhh + hđh + htd + h + hc b + hnåi ®un Trong ®ã : Hhh : Độ cao hình học đa nớc từ trục đờng ống cấp nớc bên đến dụng cụ vệ sinh bất lợi nhất,Hhh = 3,5 m - hđh: Tổn thất ¸p lùc qua ®ång hå: h®h = 0,35 (m) - htd: áp lực tự cần thiết thiết bị vệ sinh bất lợi (hơng sen): htd = (m) -∑h: Tỉng tỉn thÊt ¸p lùc ma sát theo tuyến ống phân phối nớc nóng bất lỵi nhÊt: ∑h = 2,98 m - hcb: Tỉn thÊt ¸p lùc cơc bé theo tun èng bÊt lỵi nhÊt: hcb = (20 – 30)% ∑h, VËy ta cã: hcb = 0,3x2,98 = 0,894 m - hn® :tỉn thÊt qua nåi ®un hnd = 6,07 + 0,0115x11000 = 0,133 (m)  Hctnh = 3,5 + 0,35 + + 2,98 + 0,894 + 0,133 = 9,857 (m) Ta thÊy Hctnh < Hmax =10 (m ),do ta cần dến két dự trữ nớc nóng , ống nhánh từ điểm tính toán tới khu vệ sinh øng víi sè xÝ tng øng lµ vµ tơng ứng có lu lợng 0.8l/s 1.0 l/s (nớc lạnh) 0.4 l/s , 0.5l/s (đối với nớc nóng ) Tra bảng tính toán thuỷ lực ta đợc đờng kính ống tơng ứng D32mm(với nớc lạnh ) , D25mm(đối với nớc nóng ) ... lạnh cho bể bơi sau thau rửa bể để tính toán kiểm tra Mỗi tuần bể bơi đợc thau rửa lần vào ngày đầu tuần Thời gian ngng bể 36h Trong đó, 10h đầu dùng để thoát nớc, 4h dùng để cọ rửa bể, 22h lại... nớc vào bể sau thau rưa bĨ q tt = 13,5 l/s ta thấy đồng hồ đạt yêu cầu.Vậy chọn loại đồng hồ BB80 hợp lý 1.4: Tính toán áp lực cần thiết công trình bể bơi áp lực cần thiết công trình bể bơi xác... nhiệt độ nớc lạnh 19o C - Để đảm bảo nhiệt độ nớc bể bơi sử dụng ổn định 23o C (bể bơi bị tổn thất nhiệt qua kết cấu, bay , nớc tràn ) Ta thiết kế mạng lới cÊp níc nãng song song víi m¹ng líi cÊp