TÌM HIỂU KHÁNG BÙ NGANG CÓ ĐIỀU KHIỂN I CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN Công suất phản kháng Công suất phản kháng lượng điện thành phần cảm kháng dung kháng mạch điện sinh tiêu thụ Công suất phản kháng cuộn dây tiêu thụ việc từ hóa, cảm ứng chống lại dao động điện Nó công suất chuyển ngược nguồn cung cấp lượng chu kỳ tích lũy lượng thành phần cảm kháng dung kháng Công suất phản kháng không trực tiếp chuyển hóa lượng điện thành công song nhờ công suất phản kháng việc từ hóa mà lượng điện xoay chiều chuyển thành công suất tác dụng qua cuộn dây Ngoài công suất phản kháng thành phần làm nóng mạch từ làm lệch pha dòng điện so với điện áp mạch Thực chất công suất phản kháng thành phần có lợi nhiều có hại, tiêu thụ cuộn cảm đa số thiết bị điện Trong thực tế công suất phản kháng tiêu thụ động không đồng bộ, máy biến áp, đường dây điện nơi có từ trường sinh từ nguồn điện máy phát từ nguồn dung kháng mạch điện Khác với công suất tác dụng, công suất phản kháng phuc hồi sau hấp thụ Bản chất công suất phản kháng Ta xét mạch điện bao gồm thành phần R-L-C hình vẽ -UC UL U UX I UL UL UC φ UC S Trang: I UR Ta xét quan hệ hiệu hiệu dụng giửa I U Tổng trở mạch tính: U = R + (ωL − ) = R2 + ( X l − X c ) = Z I ωC (1-1) Đặt: XL – XC = X Hay Z = U = R2 + X I (1-2) Ta thấy X R đặc trưng cho hai trình lượng khác mặt chất tiêu tán dao động Từ đồ thị vecto hình ta tìm góc lệch pha u i: tgϕ = U L +UC X L + X C = UR R (1-3) Từ công thức (1-1) (1-2) (1-3) ta biểu diễn quan hệ R, X, Z qua tam giác vuông gọi tam giác tỏng trở Từ tam giác tổng trở ta có: (1-4) Z = R2 + X X = Z sin ϕ X R (1-5) R = Z cos ϕ (1-6) ϕ = arctg Mạch cung cấp điện áp: u =Umsinωt Dòng điện lệch pha với điện áp I góc φ: i(t) = Imsin(ωt – φ) Hay viết lại: i = I m (sin ωt × cos ϕ − sin ϕ × cos ωt ) i = i’ + i’’ Trong đó: i ' = I m sin ωt × cos φ S Trang: i ' ' = I m sin ϕ × cos ωt = I m sin ϕ sin(ωt − π / 2) Như vậy, dòng điện I tổng hai thành phần: i’ có biên độ Imcosφ pha với điện áp i” có biên độ Imsinφ chậm pha với điện áp góc π/2 Công suất tương ứng với hai thành phần i’ i” là: P = U.I.cosφ gọi công suất tác dụng (1-7) Q = U.I.sinφ gọi công suất phản kháng (1-8) Tổng công suất mạch là: (1-9) S = P2 + Q2 Từ (1-2) ta viết: Công suất tác dụng: P = U I cos ϕ = Z I R / Z = R.I Công suất tác dụng phần công suất điện biến đổi thành lượng khác sinh công Công suất phản kháng: Q = U I sin ϕ = Z I ( I sin ϕ ) = Z I X / Z = X I Công suất phản kháng Q nhánh nói lên cường độ trình trao đổi lượng Hay nói cách khác công suất phản kháng không sinh công Trong thực tế, mạch tải điện xoay chiều luôn có mặt đầy đủ thành phần R, L, C dòng điện bị lệch pha so với điện áp Từ (1-7) (1-8) ta viết lại: P = S cos ϕ (1-10) Q = S sin ϕ (1-11) Vậy ta có: cos ϕ = P S Tỷ số công suất tác dụng công suất biểu kiến mạch gọi hệ số công suất Khi dòng xoay chiều có dạng hình sin lý tưởng, hệ số S Trang: công suất cosin góc lệch pha dòng điện điện áp dòng xoay chiều Hệ số công suất điện áp dòng điện pha, dòng điện nhanh chậm pha so với điện áp 90 o Nhìn vào hệ số công suất ta thấy hiệu phụ tải Đối với hai hệ thống truyền tải điện với công suất thực, hệ thống có hệ số công suất thấp có dòng điện xoay chiều lớn lý lượng quay trả lại nguồn lớn Dòng điện lớn hệ thống thực tế tạo nhiều thất thoat làm giảm hiệu truyền tải điện Tương tự, đoạn mạch có hệ số công suất thấp sẻ có công suất biểu kiến cao nhiều thất thoát lượng với công suất thực truyền tải Cũng mà ngành điện lực đặt quy định bắt buộc cho hộ phụ tải phải giữ cho hệ số công suất từ mức 0,9 trở lên Ảnh hưởng công suất phản kháng đến điện áp hoạt động hệ thống điện Tổn thất điện áp mạng truyền tải tính theo công thức: ∆U = P.R + Q X U Qua công thức ta thấy công suất phản kháng Q lớn tổn thất điện áp lớn hệ số cosφ ảnh hưởng trực tiếp tới tổn thất công suất tác dụng ΔP Tổn thất công suất mạng truyền tải tính theo công thức: P2 ∆P = R (U cosϕ ) Ta thấy hệ số công suất cao tổn thất ΔP giảm S Trang: II BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG Quá trình truyền tải điện xoay chiều đường dây cao áp liên quan đến trình truyền sóng điện từ dọc theo đường dây Điện trường đường dây thay đổi trình vận hành điện áp đường dây khống chế giới hạn cho phép (thường ±10%), song từ trường lại thay đổi dải rộng theo thay đổi dòng điện tải đường dây - Trị số trung bình cho chu kỳ lượng điện trường tính đơn vị chiều dài pha đường dây là: WE = C.Uf2 - Công suất điện trường ba pha đường dây có chiều dài l là: QE = 3.ω.C.Uf2.l - Trị số trung bình cho chu kỳ lượng từ trường tính đơn vị chiều dài pha đường dây dòng điện tải I: WM = L.I2 - Công suất từ trường ba pha đường dây có chiều dài l là: QM = 3.ω.WM.l = 3.ω.L.I2.l - Công suất phản kháng đường dây sinh xác định hiệu công suất điện trường từ trường: Q = QE - QM = 3.ω.C.Uf2.l - 3.ω.L.I2.l L.I Q = 3.ω l.C.U f (1 − ) C.U f 2 - Khi công suất phản kháng đường dây 0, ta có: (1 − L.I )=0 C.U f → I =U f Trong đó: S C Uf = = ITN L ZC ZC = Trang: L tổng trở sóng đường dây C Khi đó, đường dây tải dòng điện tự nhiên I TN Đối với đường dây dài hữu hạn, tượng xảy điện trở phụ tải tác dụng tổng trở sóng XC đường dây Đây chế độ tải công suất tự nhiên Trong trường hợp này, đường dây cao áp không tiêu thụ hay phát thêm công suất phản kháng PTN = 3.U f ZC Việc bù thông số đường dây cao áp làm tăng khả tải đường dây qua nâng cao tính ổn định Các biện pháp thường áp dụng đem lại hiệu cao bù dọc bù ngang đường dây cao áp Bù dọc bù ngang đường dây cao áp Các đường dây cao áp có chiều dài lớn thường bù thông số thông qua thiết bị bù dọc bù ngang Mục đích chủ yếu việc đặt thiết bị bù nâng cao khả tải đường dây san điện áp phân bố dọc đường dây Hơn nữa, bù thông số nâng cao tính ổn định tĩnh, ổn định động, giảm dao dộng công suất… làm cho việc vận hành hệ thống điện cách linh hoạt hiệu Đây biện pháp cần thiết cho đường dây cao áp có chiều dài lớn, đặc biệt đường dây có chiều dài gần 1/4 bước sóng đường dây 500kV Bắc - Nam nước ta 1.1 Bù dọc Trị số cảm kháng lớn đường dây cao áp làm ảnh hưởng xấu đến hàng loạt tiêu kinh tế - kỹ thuật quan trọng đường dây như: góc lệch pha đầu cuối đường dây lớn, tổn thất công suất điện đường dây cao, tính ổn định điện áp trạm cuối đường dây kém… Bù dọc giải pháp làm tăng điện dẫn liên kết (giảm điện cảm kháng X đường dây) dung kháng X C tụ điện Giải pháp thực cách mắc nối tiếp tụ điện vào đường dây Qua giới hạn truyền tải đường dây theo điều kiện ổn định tĩnh nâng lên Hơn nữa, giới hạn ổn định động tăng lên cách gián tiếp nâng S Trang: cao thêm đường cong công suất điện từ Khi mắc thêm tụ nối tiếp vào đường dây điện kháng tổng mạch tải điện giảm xuống (X L - XC) Giả sử góc lệch φ dòng điện phụ tải I điện áp cuối đường dây U2 không đổi độ lệch điện áp U1 đầu đường dây góc lệch pha δ vectơ điện áp hai đầu đường dây giảm xuống nhiều Qua đó, ta thấy hiệu bù dọc:  Ổn định điện áp: - Giảm lượng sụt áp với công suất truyền tải - Điểm sụp đổ điện áp dịch chuyển xa  Ổn định góc lệch δ: - Làm giảm góc lệch δ chế độ vận hành bình thường, qua nâng cao độ ổn định tĩnh hệ thống điện - Làm tăng giới hạn công suất truyền tải đường dây: Trước bù dọc, công suất truyền tải đường dây là: P= U1.U sin δ XL Ta có giới hạn công suất truyền tải là: Pgh = U1.U XL Sau bù dọc, công suất truyền tải đường dây là: Ta có giới hạn công suất truyền tải là: P' = U1.U sin δ XL − XC Ta có giới hạn công suất truyền tải là: P 'gh = U1.U X L − XC Ta thấy sau bù, giới hạn truyền tải công suất đường dây tăng lên: S Trang: k = (XL - XC)/XC Hiệu bù dọc đường dây cao áp  Giảm tổn thất công suất điện năng: - Dòng điện chạy qua tụ điện C phát lượng công suất phản kháng bù lại phần tổn thất cảm kháng đường dây - Đặc trưng cho mức độ bù dọc đường dây hệ số bù dọc KC: KC = XC 100% XL 1.2 Bù ngang Bù ngang thực cách lắp kháng điện có công suất cố định hay kháng điện điều khiển trạm biến áp Kháng bù ngang đặt phía cao áp hay phía hạ áp máy biến áp Khi đặt phía cao áp nối trực tiếp song song với đường dây nối qua máy cắt điều khiển khe hở phóng điện Dòng điện I1 kháng bù ngang khử dòng điện I C điện dung đường dây phát chúng ngược chiều Nhờ mà công suất phản kháng đường dây phát bị tiêu hao lượng đáng kể qua S Trang: hạn chế tượng áp cuối đường dây Việc lựa chọn dung lượng vị trí đặt kháng bù ngang có ý nghĩa quan trọng số chế độ vận hành đường dây cao áp hệ thống điện chế độ vận hành non tải, không tải đường dây - Trong chế độ không tải, phía nguồn khép mạch, phía tải hở mạch nguồn phát phải phát công suất tác dụng lớn để bù vào tổn thất điện trở đường dây máy biến áp Để khắc phục áp tải máy phát ta phải đặt kháng bù ngang số điểm đường dây - Trong chế độ non tải (P Tải < PTN), công suất phản kháng đường dây thừa hai phía đường dây Để đảm bảo trị số cosφ cho phép máy phát, ta phải đặt kháng bù ngang đầu đường dây để tiêu thụ công suất phản kháng - Trong chế độ tải cực tiểu, công suất phản kháng đường dây sinh lớn (đối với đường dây siêu cao áp 500kV với Qo = 1MVAR/km) nên ta phải đặt kháng bù ngang phân bố dọc theo đường dây để tiêu thụ lượng công suất phản kháng Thông thường, khoảng cách kháng bù ngang từ 200 - 500km  Công suất phản kháng đường dây phát chế độ không tải tính gần sau: n! QC = b0 l r !( n − r ) ! Trong đó: Udd: Điện áp danh định đường dây l: Chiều dài đường dây Đặc trưng cho mức độ bù ngang đường dây hệ số KL: KL = IL Q 100% = L 100% IC QC Trong đó: S Trang: QL: Công suất phản kháng kháng bù ngang QC: Công suất phản kháng điện dung đường dây phát Vai trò bù công suất phản kháng - Giảm công suất tác dụng yêu cầu chế độ lớn hệ thống điện giảm dự trử công suất tác dụng, tăng độ tin cậy hệ thống - Giảm nhẹ tải máy biến áp trung gian đướng trục trung áp giảm yêu cầu công suất phản kháng - Giảm tổn thất điện - Cải thiện chất lượng điện áp hệ thống lưới phân phối hộ tiêu thụ Thiết bị bù công suất phản kháng hệ thống truyền tải điện a Thiết bị bù không điều khiển - Bù dọc không điều khiển - Bù ngang không điều khiển b Thiết bị bù có điều khiển - Thiết bị bù dọc có điều khiển TCSC - Bù tĩnh điều khiển Thyristor SVC - Thiết bị bù tĩnh STATCOM - Thiết bị điều khiển dòng công suất UPEC - Thiết bị điều khiển góc pha Thyristor TCPAR - Kháng bù ngang có điều khiển CSRT S Trang: 10 III KHÁNG BÙ NGANG CÓ ĐIỀU KHIỂN KIỂU BIẾN ÁP Nguyên lý làm việc kháng bù ngang kiểu biến áp Sơ đồ nguyên lý mạch điện thay pha kháng bù ngang có điều khiển kiểu biến áp hình sau Điện áp cuộn dây tương ứng: cuộn lưới Uf, cuộn bù U3 cuộn điều khiển U2 Cả ba điện áp đồng pha quấn chung trụ lõi thép Tương ứng dòng điện thời điểm dòng điện cuộn lưới I 1, dòng điện cuộn bù I’3 (quy đổi cuộn lưới I3) dòng điện cuộn điều khiển I’2 (quy đổi cuộn lưới I2) Số vòng dây cuộn W1, W3 W2 Công suất pha cuộn dây lưới : Phía cao áp là: Svào = Uf.I1 (3.1) Phía hạ áp là: (3.2) Sra = S3 + S2 =U3.I’3 + U2.I’2 Bỏ qua tổn thất công suất kháng thì: Svào = Sra ↔ Uf.I1 = U3.I’3 + U2.I’2 (3.3) Ở chế độ làm việc bình thường điện áp lưới U f = const U2 = f(α); I2 = f(α) với α góc mở van T, từ (2) ta thấy dòng điều khiển I phụ thuộc vào I2: I1 = f(I2) hay nói cách khác ta cần điều khiển dòng I theo hàm yêu cầu phụ tải đường dây thay đổi Trong chế độ không tải dòng điện đường dây dung dẫn tạo (IC) lớn làm cho điện áp cuối đường dây dài tăng cao, nên ta cần bù dòng kháng I1 cực đại mang tính cảm để khử dòng dung tương ứng Theo quan hệ (3.3) dòng điều khiển qua van I2 lúc cực đại, ứng với góc mở αmin Ở chế độ tải tự nhiên (P tn) dòng điện đường dây dung dẫn tạo (IC) với dòng điện IL (dòng điện cảm đặc trưng cho công suất phản kháng đường dây có tải) I C = IL (Qc= QL đường dây tự bù 100%) Khi ta cần bù dòng kháng I1 nhỏ, lúc dòng điện qua S Trang: 11 cuộn lưới kháng cực tiểu (I 1=I1.min) Theo quan hệ (3.3) dòng qua cuộn điều khiển qua van I2 lúc cực tiểu, ứng với góc mở αmax (T1 T2 đóng hoàn toàn) Còn chế độ làm việc với tải khoảng từ đến Ptn dòng điện cuộn điều khiển W2 có quan hệ hàm số với góc mở van I2= f(α) Yêu cầu điều khiển xây dựng hàm điều khiển cho kháng bù ngang Khảo sát sơ đồ nguyên lý kháng bù ngang có điều khiển kiểu biến áp hình Các tín hiệu phản hồi dòng điện, điện áp, góc lệch pha giửa dòng áp lưới điện chuyển điều khiển xử lý để đáp ứng đầu tốt nhất, điều chỉnh góc mở van điều khiển nhằm thay đổi dòng điện (Ik) cuộn dây lưới kháng công suất truyền đường dây (P) thay đổi Kháng bù ngang có điều khiển sơ đồ nguyên lý sơ đồ pha tương đương Công suất kháng dư đường dây sinh có tải: S Trang: 12   p 2    Qd = Qdt − Qtt = Ptn λs 1 −    ptn   (3.4) Trong đó: + Ptn công suất tự nhiện đường dây + P công suất truyền tải đường dây + Qdt công suất điện trường dung dẫn đường dây Cd sinh + Qtt công suất từ trường đường dây dòng tải I gây điện cảm Ld Để thảo mãn bù 100% công suất phản kháng dư đường dây, tức đảm bảo với giá trị P Q dt = Qtt + Qk (ở dây giả thiết công suất phản kháng tải Q bù hết cuối đường dây Q = P.tagφ = U ≈ const), hàm điều khiển bù ngang là:  p   I   = −   β = −   ptn   I tn  (3.5) Khi điều khiển kháng theo hàm (3.5), để bù 100% công suất phản kháng đường dây sể cho phép tối ưu hóa tổn thất công suất đường dây Trong chế độ không tải, dòng điện đường dây dung dẫn tạo làm cho điện áp cuối đường dây dài tăng cao, cần có dòng kháng Ik mang tính cảm để khử dòng dung tương ứng, lúc dòng điện I k qua cuộn lưới kháng cần đạt giá trị lớn Theo sơ đồ dòng điều khiển IDK lúc phải cực đại, ứng với góc mở thyristor (T) nhỏ (αmin) Khi truyền tải công suất tự nhiên (P tn) dòng điện đường dây dung dẫn tạo IC với dòng điện cảm đường dây (I C = IL với IL đặc trưng cho tổn thất công suất phản kháng ∆QL đường dây) làm cho thành phần phản kháng sinh (tự bù 100%) Khi kháng bù ngang không cần bù nửa, dòng điện qua kháng IK lúc cần cực tiểu, ứng với góc mở Thyristor cực đại (αmax) S Trang: 13 Trong chế độ làm việc với công suất tải đường dây biến thiên từ đến Ptn dòng điện cuộn điều khiển có quan hệ hàm số với góc mở van IDK = f(α) Khi công suất truyền tải thây đổi dòng cảm kháng đường dây IL thay đổi phạm vi dến IC, để bù lượng công suất phản kháng dư đường dây kháng phải có dòng điện cảm I k nút đạt kháng thỏa mãn phương trình: İL + İk = İC Giảm dần Ik đồng nghĩa với việc giảm dòng điện cuộn điều khiển I DK, góc mở α sẻ từ αmin tăng dần tới αmax Khi công suất đường dây giảm từ P tn trình điều khiển kháng bù ngang yêu cầu ngược lại Bộ điều khiển cho kháng bù ngang 3.1 Khối cảm biến đo lường Trong thiết bị điều khiển thường sử dụng TU, TI khuếch đại, số yêu cầu điều khiển xác TU, TI xét đến thời gian trễ mạch từ có số thời gian tương ứng: T U, TI Do ta có hàm truyền đạt khối TU TI khối đo lệch pha sau: GTU = KU U I KI KU = ; GTI = K I = ; Gϕ = với với Tϕ s TU s + U vào TI s + I vào 3.2 Khối điều khiển Thyristor Đầu vào Ud phản hồi từ TU, đại lượng đầu U DK >> Ud kể độ lớn công suất nên điều khiển thyristor coi khâu khuếch đại với hệ số du DK khuếch đại: K thy = du Khâu khuếch đại bao gồm trình chuyễn mạch d transistor biến áp xung, thyristor trể với thời gian cực đại τ = fp (p tần số đập mạch điều chỉnh xoay chiều) K thy ≈ U DK 500 × 10 = = 50 × 103 Ud 10 Gthy = K thy e −Tp mà eTs = + S Trang: 14 Ts (Ts ) Ts + + ≈ + = + Ts 1! 2! 1! Tthy = Gthy = 2π ≈ 0,0033 fp K thy (Tthy s + 1) 3.3 Khối đối tượng kháng bù ngang kiểu biến áp Khi thiết lập hàm truyền ta thấy thành phần bậc cuộn bù Zbu(S) nhỏ có tác dụng dòng điện bậc 3, 5, nên ta bỏ qua thành phần Z k ( s) = X + = R1 + sL1 + X X bu ( R2 + sL2 ) X bu = R1 + sL1 + X + X bu ( R2 + sL2 ) + X bu ( R2 + sL2 )( R3 sCbu + sL3 sCbu + s Lbu Cbu + 1) ( R2 + sL2 ) sCbu + ( R3 sCbu + sL3 sCbu + s Lbu Cbu + 1) Trong đó: A = R1 + sL1; B = R2 + sL2; C = (R3 +sL3 +Zbu(s)); D = (-R2 + sL2 + R3 +Zbu(s) + sL3) Với R1, L1, R2, L2, R3, L3 tương ứng điện trở điện cảm cuộn lưới, cuộn điều khiển cuộn bù kháng điện Cbu, Lbu điện cảm điện dung cuộn lọc song hài bậc cao (k = 3, 5, 7) Do đó, đối tượng toán mô tả toán học sau: Hệ số khuếch đại kháng: Gk I = = I1 D (− R2 − sL2 + R3 + Z bu ( s ) + sL3 ) = = I2 C ( R3 + sL3 + Z bu ( s )) ( Lbu Cbu − L2Cbu + L3Cbu ) s + ( R3Cbu − R2 Cbu ) s + ( L3Cbu + Lbu Cbu ) s + sR3Cbu + Tổng trở tương đương nút lắp kháng phân đoạn đường dây s Ld C d Lk + s ( Ld + Lk ) sLk = Laplace hóa là: Z ht ( p) = sLd + + s Cd Lk + s C d Lk Trong đó: Ld: điện cảm nửa phân đoạn đường dây S Trang: 15 Lk: điện cảm kháng bù nút Cd: dung kháng tập trung nửa phân đoạn đường dây nút Chức kháng hiệu chỉnh thành phần phản kháng dòng điện cho góc lệch pha điện áp u dòng điện i đoạn đường dây IV ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ BÙ Giới thiệu đường dây truyền tải 500 kV khảo sát Ta khảo sát đường dây 500kV đoạn Đà Nẵng – Pleiku với thông số sau: Chiều dài L = 259 km; Độ dài sóng: λ = 0,271 rad - Loại dây: 4x330AC Có điện trở tổng: RΣ = 7,1743Ω; Điện kháng cảm: X = 73,0380 Ω Tổng trở sóng: Z = X = 73,0380 = 269,5129Ω s λ 0,271 Công suất tự nhiên: P = U = 500 × 10 = 927,6MW tn Sz 269,5129 Công suất phản kháng điện dung phân đoạn: Qdt = Ptnλ = 927,6.0,271 = 251,4 Mvar Công suất cực đại kháng cần lắp để bù 100% công suất phản kháng dư cuộn dây phân đoạn Đà Nẵng – Pleiku 251,4 Mvar ứng với thời điểm không tải điều chỉnh ứng với tải tự nhiên S Trang: 16 Hình 4.1: Sơ đồ mô Xét đường dây làm việc không dùng kháng bù ngang Trường hợp này, không sử dụng kháng bù ngang kết hợp với tụ bù dọc quan hệ độ chênh lệch điện áp đầu cuối đường dây lớn góc lệch pha giửa điện áp dòng điện thường xuyên thay đổi tải thay đổi Đồng thời công suất phản kháng truyền đường dây Gây tổn thất đường dây truyền tải làm ảnh hưởng lớn đến chất lượng truyền tải điện đường dây dài S Hình 4.2 17 : Dòng điện, điện áp Q đường dây truyền tải Trang: không sử dụng kháng bù ngang 3 Xét đường dây làm việc dùng kháng bù ngang không điều khiển Lắp đặt kháng không điều khiển kết hợp với tụ bù dọc thực cải thiện số vấn đề kỹ thuật vận hành đường dây dài Trong trường hợp này, quan hệ độ chênh lệch điện áp dầu cuối đường dây với quan hệ tổn thất công suất đường dây công suất truyền tải 500Kv cải thiện đáng kể Tuy nhiên qua trình truyền tải, mà tải luôn thay đổi, Kháng bù ngang dùng thay đổi theo cấp độ công suất phản kháng bù không hiệu Với cấp kháng bù ngang không điều khiển trình làm việc hệ thống, có lúc hệ thống non bù, lúc lại thiếu bù Hiệu kỹ thuật chưa cao S Hình 4.3 Trang: 18: Điện áp dòng điện đường dây truyền tải sử dụng kháng bù ngang không điều khiển (tải thay đổi) Hình 4.3 : Công suất phản kháng đường dây truyền tải sử dụng kháng bù ngang không điều khiển (tải thay đổi) Xét đường dây làm việc dung kháng bù ngang có điều khiển kiểu biến áp Khi sử dụng kháng bù ngang có điều khiển kiểu biến áp nhược điểm đường dây sử dụng kháng bù ngang không điều khiển khắc phụ Khi tải thay đổi lượng công suất phản kháng bù củng thay đổi theo, đảm bảo bù đủ công suất phản kháng trì độ chênh điện áp hai đầu đường dây khoảng cho phép (1≤ U1/U2 ≤ 1.05) tất S Trang: 19 chế độ truyền tải, đồng thời cho phếp tăng khả truyeeng tải đường dây không tải đến công suất tự nhiên S Hình 4: 20 Dòng điện, điện áp Q đường dây truyền tải Trang: sử dụng kháng bù ngang có điều khiển kiểu biến áp Và công suất truyền tải thay đổi 2.3 Khi sử dụng kháng bù ngang có điều khiển V Kết luận Như vậy, sử dụng kháng bù ngang có điều khiển chất lượng điện áp đươc cải thiện, khả truyền tải nâng lên Đối với kháng bù ngang kiểu biến áp thì: - Ưu điểm: Cấu tạo tương đối đơn giản Làm việc ổn định tin cậy - Nhược điểm: Sóng hài bậc cao nhiều Khối lượng sắt từ lớn Tốn thất đáng kể sử dụng với điện áp cao Hiện nay, kháng bù ngang cải tiến nhằm khắc phục nhược điểm Ở số nước sử dụng đem lại hiệu tốt S Trang: 21 TÀI LIỆU THAM KHẢO Lê Thành Bắc, Ứng dụng kháng điều khiển để ổn định điện áp hệ thống truyền tải 500Kv Lê Thành Bắc, Hiệu kinh tế - kỷ thuật sử dụng kháng bù ngang có điều khiển đường dây truyền tải dài Lê Thành Bắc, Bộ điều khiển kháng bù ngang kiểu biến áp Lê Thành Bắc, Quan hệ điện từ kháng bù ngang có điều khiển kiểu biến áp Nguyễn Thế Vinh, Điều khiển thiết bị bù tỉnh ứng dụng việc nâng cao ổn định chất lượng điện hệ thống điện S Trang: 22 ... Trang: sử dụng kháng bù ngang có điều khiển kiểu biến áp Và công suất truyền tải thay đổi 2.3 Khi sử dụng kháng bù ngang có điều khiển V Kết luận Như vậy, sử dụng kháng bù ngang có điều khiển chất... suất UPEC - Thiết bị điều khiển góc pha Thyristor TCPAR - Kháng bù ngang có điều khiển CSRT S Trang: 10 III KHÁNG BÙ NGANG CÓ ĐIỀU KHIỂN KIỂU BIẾN ÁP Nguyên lý làm việc kháng bù ngang kiểu biến áp... dọc không điều khiển - Bù ngang không điều khiển b Thiết bị bù có điều khiển - Thiết bị bù dọc có điều khiển TCSC - Bù tĩnh điều khiển Thyristor SVC - Thiết bị bù tĩnh STATCOM - Thiết bị điều khiển