Chương BIẾN DẠNG T ự DO VÀ TỪ BIÊN CỦA BÊTÔNG CƯỜNG ĐỘ CAO M đầu Chương giới thiệu nguyên lý co ngót nở, từ biến BT CĐC, kết thí nghiệm sô loại BT CĐC cao với hai chế độ bảo dưỡng Từ kết qua nghiên cứu rút cấu lý hóa co ngót từ biến BT CĐC Có thê chứng minh tồn xu hướng biến dạng chung tiến tới giá trị cường độ cao nhất: Co ngót nhiệt co ngót nội tăng, co ngót nước giảm, từ biến dẻo tăng, từ biến khô giảm Các vật liệu thành phần có ảnh hưởng lớn đến biến dạng BT CĐC Các biến dạng tự có hại (như nở etringit hay phản ứng kiềm - cốt liệu) không xét phấn Co ngót nỏ BT CĐC (biến dạng tự do) Các biến dạng tự bêtông (co ngót nở) tính chất quan trọng người xây dựng Việc kiểm tra xác công trình đòi hỏi tính đến hiến dạng Hơn nữa, biến dạng tự không đồng khối thường dẫn đến vết nứt, rãnh đặc biệt thấm nhập tác nhân gây hại D o đó, việc thiết kế công trình có độ bền cao cán làm chủ biến dạng tự ánh hưởng học cua chúng Trước hết cần nhắc lại cấu co ngót bêtóng Sau rút xu hướng chung co ngót BT CĐC từ thành phần chúng Tiếp xem xét số BT CĐC cao có thành phần khác thí nghiệm gần LCPC Cuối rút kết luận việc quan hệ trực tiếp co ngót cường độ bêtông: bêtông thường BT CĐC, tồn lựa chọn tự cho người thiết kế, cường độ có nhiều tố họp chất kết dính (ximăng, muội silic, phụ gia ) 2.1 C c h ế lý - hoá co n g ó t bẻtông thường Hai tiêu nội kiểm soát biến dạng tự bêtông: nhiệt độ hàm lưựng nước tự 72 T biết nhiệt độ bêtông biến đổi theo thời gian, thủy hóa (các phàr ứng thường tỏa nhiệt đóng vai trò nguồn gây nhiệt nội tại), trao đổi Iihiệ: với phần lại cấu kiện hay môi trường Sự biến đổi nhiệt độ dẫn đến biến dạng tự ti lệ với chúng theo hệ số quen thuộc (hệ số giãn nở nhiệt, giảm dần tíng phản ứng thủy hóa) Cíng vậy, hàm lượng nước tự thay đổi bên Ihủy hoá plưìi nước, hay bên biến đổi độ ẩm, Cũng vậy, số vật lý (hệ số sián nước) cho phép tính toán biến dạng tự liên quan Ở ti' lệ cấu trúc vi IĨ1Ô, lý thuyỉt m ao dẫn cho phép hiểu làm lấp đầy phần nước môi trườrg rỗng với độ phân bố rộng có thê dãn tới trạng thái nội ứng suất Từ lực nước với bể inặt rắn (hấp phụ), lỗ rỗng nhỏ lấp đầy trước tiên Do đó, với lượng nước cho trước, tổn kích thước lỗ rỗng giới hạn, mà vượt qua khcnng rỗng không bão hòa Bên khoang, bề mặt phân chia pha lỏng khí chịu kéo tức thời ứng suất lớn độ cong lớn, tương ứng với lỗ rỗng nhỏ C ũ n ' vậy, lượng nước tự giảm, kích thước lỗ rỗng, liên quan tới sức căng m ao quản, giảm, kết vĩ mô tượng (co cấu trúc rắn ảnh hưởng nột loại "tiền ứng suất ẩm") tăng, ứng xử hệ thay dổi phu thuộc không vào piân bô kích thước lỗ rỗng mà vào khả biến dạng tổng thể, liên quan tới độ rỗ ne tổng công Eo thiếu hụt tích cua phản ứng thủy hóa, vữa xiinăng trở thành cấu trúc ba pha rắn - lòng - khí) suốt trình thủy hóa C5 thê tạm chia co ngót thành giai đoạn sau: Trước ninh kết- co ngót dẻo; linh kết rắn - tượng nhiệt co ngót nội tại; tuổi muộn - co ngót d o nất nước 22 C ác nhản tố ảnh hư ỏng đến co n gót bêtông : J T ỷ i ệ N/ X Mur dã đề cập đến, co ngót hồ xim ăng thuỷ hoá tăng tỉ số N/X tăng b ả i 'ì tuổi m uộn xác định lượng nước bay hồ xim ăng tốc độ m Iirớc dịch chuyển bề mặt mẫu thử Brooks cho co ngót vữa x im m g thuỷ hoá tỷ lệ với tỷ số N/X tỷ số nằm khoảng 0,2 -r 0,6 Khi tỷ lệ N X tăng phần nước khô không gây co ngót 22.2 C ốt liệu Miân tố ảnh hưởng lớn cốt liệu, chúng cản trở co ngót xảy Tỷ lệ co ngót cỉua bêtòng (Sc)/co ngót hồ ximăng (Sp) phụ thuộc vào hàm lượng cốt liệu bêtõig (a) bằng: sc = sp(l-a)n 73 Giá trị kinh nghiệm n 1,2 - 1,7, thay đổi chút ứng suãt hồ xim ãng bị giảm (ừ biến Căn đánh giá co ngót bẻtông theo co ngót vữa ximăng có tỷ số N/X xem xét đến hàm lượng CỐI liệu môđun đàn hồi cốt liệu Hansen Almudaiheem nghiên cứu Theo chất kích thước hàm lượng (cấp phối) cốt liệu không ảnh hưởng đến mức độ co ntĩót, cốt liệu tăng làm cho hỗn hợp "rắn" tích co ngót giám Nếu thay đổi kích thước hạt lớn từ 6,3 thành 152mm (1/4 in thành in) hàm lượng cốt liệu có thê chiếm từ 60 đến 80% thê tích bêtông, co ngót giám xuống lần Tương tự vậy, với cường độ nhau, bêtỏng có tính công tác thấp chứa nhiều cốt liệu hỗn hợp có tính công tác cao có kích thước hạt tạo co ngót Ví dụ, việc tăng hàm lượng cốt liệu từ 71 lên 74% (với tỷ lệ N/X) làm giám co ngót xuống % Ánh hưởng đồng thời tỷ lệ N/X hàm lượng cốt liệu (Báng 5.1) kết hợp iại trcn đồ thị; nhiên giá trị co ngót đưa chí điến hình giá trị co ngói điều kiện khí hậu ôn đới Trong điều kiện thực tế, ứng với tỷ sỏ' N/X không đổi, co ngót lãng hàm lượng ximăng tăng thể tích vữa ximăng thuỷ lìơá lớn mà lại nguyên nhàn gây co ngót Tuy nhiên, ứng với mội dộ dèo nhài định, có nehĩa lượng nước xấp xỉ số, co ngót khỏna bị ảnh hưởiiq tăng hay chí giám hàm lượng ximăng, tỷ số N/X giảm bêtônc; chống lại co ngót tốt Hàm lượng nước ảnh hưởng đến co ngót làm giảm thể tích CỐI liệu mà cốt liệu cản trở co ngót Do vậy, nói chung, hàm lượng nước hỗn hợp điểu chinh co ngót theo mong m uốn, hàm lượng nước khône phải nhân tô yếu Do vạy, hỗn hợp có hàm lượng nước thành phần khác thay đổi lớn dẫn đến giá trị co ngót khác Tiiilì đàn hổi ciìư cốt liệu: định mức độ cản trở co ngót; ví dụ, cốt liệu thép làm cho co ngót giảm 1/3, cốt liệu đá phong hoá làm co ngót tăng 1/3, so với dùng cốt liệu thông thường Ánh hưởng cốt liệu khẩng định bời Reichard Iiaười tìm mối liên hệ co ngót môđun đàn hồi bêtông, m m òđun đàn hồi lại phụ thuộc vào khả chịu nén cốt liệu sử dụng Sự có mặt hạt sét cốt liệu làm giám mức độ ảnh hưởng vật liệu co ngói hạt sét imuyên nhân sây co ngót, lớp sét phủ bên vật liệu làm tănc co ngót lên 70% Như yêu cầu vể độ cốt liệu cần thực chặt chẽ Nqitổìi ạỏ\ cốt liệu: chí sử dụng cốt liệu thông thường, co imót có thc thay đổi lớn tronc bêtôns Cốt liệu tự nhiên thương s d u n s khônc phái thườn" xuyên 74 ánh hướng lới co ngót, cíine có loại đá mà sấy khô co ngót có thê lên tới 0 x ’6; bàníỉ vói giá trị co ngót bêtônẹ sử dựng cốt liệu không co ngót Cốt liệu co ngót sấy khô Chúng chủ yếu đá đôlỏmit, đá bazan vài loại đá trầm tích "đá xốp xám", "đá bùn" Mặt khác đá granit, đá vôi đá quắczit loai đá không co ngót Bêtôns sứ dụI1C cốt liệu co ngót có co ngót cao, dẫn đến cố sử dạng cônc trình biến dạng lớn, làm oằn, quăn, xoắn (mất ổn định); Nếu co ngót lớn eâv nứt, độ bền kết cấu giám Vì lý mà việc xác định co ngót bất kế khiu cạnh cốt liệu cần thiết; phưotig pháp kiếm tra trình bày BS 812: Phần 120: 19X3 co ngót bêtông với tỷ lệ thành phần cố định chứa loạt cốt liệu dã biết xác định sấy khô 105°c Đá co ngót thường có kha hút nước cao điều dấu hiệu để nghiên cứu ảnh hưởng cốt liệu đến co ngót Ớ Việt Nam có nhiều đá vôi đá granít không co ngót Tínlì chất AÌmănq ảnh hưởng đến co ngót bêtông không lớn, Svvav/.e dã chúng tỏ ráng hồ ximăng có mức độ co ngót cao nqhĩa co ngót bẽtông sử dụng loại ximãng cao Đ ộ mịn ximãng nhân tố ảnh hưưna mà kích thước hạt lớn 75f.im (sàng N°200), dó mức độ thuỷ hóa tương dối ihâp, cản trớ co ngót cốt liệu Hiện coi thành phần hoá học ximăng ánh hường đên co ngót, neoai trừ ximíum không đủ hàm lượne thạch cao sõ có co ngót lớn hơn, phần tứ hình thành rắn chác ban đầu ảnh hưởng định đến cấu trúc vữa ximăng thuý hoá íiiai đoạn sau ánh hưởng đến tỷ số gel/lỗ rỗng, cường độ lừ biến Hàm lượng thạch cao tối ưu theo quan điểm làm giảm tốc độ ihuý hoá ximăng có hon chút so với hàm lượng thạch cao gây co ngót nhỏ Đối với loại ximãnu cho, hàm lượng thạch cao thoả mãn co ngót nằm phạm vi nhỏ phạm vi sử dụng hàm lượng thạch cao thoả mãn chí tiêu thời gian ninh kết Co ìmót bêtông sử chum xiinãna có hàm lượnq nhôm cao co nsót sử dụnsỉ ximănsí pooclănu co ngót xãy nhanh nhiều Nếu trộn thêm cá tro bay xi lò cao co ngót tăng Đặc biệt ứng với tý số N/X khóns dổi, lý lệ tro bay hav xi lò cao nhào trộn ximăng tăng co imót tãne 2(Kr với cìum loại vât liệu, lên đến 60% sử dụng hàm lượng xỉ cao Muội silic làm tãrm co ncót "iai đoan muộn Phụ íiia giâm nirớc làm tăng co ngót ITÌỘÍ chút Tác động chủ yếu lại theo cách cián tiếp, việc sử dụim phụ gia làm thay đổi hàm lượng nước hay hàm hrựim x im ãn s hỗn hợp hav ca hai thời, nhỉhìíĩ thay đổi có thê làm thay dổi co rmót Cấc chất phụ £Ìa siêu dẻo làm tăn từ 10 - 20 c/c co lìiíót Tuy nhiên, thay đổi co ngót đo ià nhỏ đê coi đấng tin cậy đúnụ đắn 75 Theo quan điểm đây, cho co ngót BT CĐC - loại sử dụng phụ gia siêu dẻo - kết việc sử dụng nhân tố phù hợp đối nghịch làm tăng hay giảm co ngót như: tỷ số N/X thấp đồng thời tự nước nhanh, làm giảm co ngót, hàm lượng xim ăng cao làm tăng co ngót Do quan điểm bình thường để đánh giá co ngót dùng để đánh giá co ngót BT CĐC Tuy nhiên, cấu trúc bêtông cứng làm giảm mức độ co ngót Tiếp xúc với không khí không làm thay đổi co ngót Thêm canxi clorua làm tăng co ngót, thường từ 10 - 50%, việc tạo hạt gel nhỏ tượng cacbonat hoá m ẫu thử tăng tuổi m uộn sử dụng canxi clorua Bảng 5.1 T ổn g hợp yếu tô tác động đến co ngót Loại co ngót Yếu tố tác động tăng co ngót Co ngót dẻo (co ngót có liên quan đến nước bên ngoài) Lượng ximãng tăng Mất nước Tốc độ bão hoà cao Mất nước lỗ mao quản Co ngót nội sinh (tự thay đổi cấu trúc) Trị số nhỏ co ngót hổ xịmãng Tãng nhiêt độ Tăng hàm lượng ximăng Không bị ảnh hưởng N/X Trị số co ngót 1700 X 10' 7300 X I0' 40 10~6 (1 tháng) X 100 X 10'6 (1 năm) thấp so với co ngót dẻo (ướt) Mất nước tự nước hấp thụ đá có cường độ thấp cường độ ximăng Đá có đường kính lớn Hàm lượng đá nhỏ 6 % Co ngót khô Tính đàn hồi cốt liệu đá không đá vôi đá 10,000 granít, quăczít Tính chất loại ximãng Phụ gia siêu dẻo ảnh hưởng đến co ngót Phụ gia mịn tăng co ngót (tro bay, xỉ lò cao) Muội silic tăng co ngót giai đoạn sau N hư coi hàm số co ngót bị phụ thuộc vào 12 yếu tố yco~ f(x ]> x2> x 3> x4’ *5’ x6’ x 7’ x 8’ x9’ x 10’ X11> ^ 12) đó: X ị- tỷ lệ N/X; x^>- hàm lượng ximăng; 76 X 10' X-.- c h ấ t lượng c ố t liệ u (đ ộ ); x^- đường kính lớn cốt liệu; Xc,- nguồn gốc cốt liệu; x6- hàm lượng cốt liệu lớn (đá); X t ố c đ ộ b a y h i n c tr o n c b ê t ô n g ( t ố c đ ô g ió , n h iệ t đ ộ m ô i tr n g ); x8- nhiệt độ hêtôns; X ọ- c h ế đ ộ h o d ỡ n g b ê t ỏ n s ; X : 0- c n g đ ộ x i m ă i m ; Xị |- phụ gia (loại hàm lượng); X Ị c h ấ t bột m ịn Trong 12 yếu tố có yêu tố điều chỉnh ihông qua thiết k ế thành phần bêtông yếu tố điểu chỉnh trons công nghệ thi công (x7, x8) 2.3 T rường hợp B T C Đ C Nếu la gọi BT CĐC bêtỏng có cường độ đặc trưng lớn 60 MPa Xét tới yêu cầu vể độ chặt, độ công tác tính kinh tế, đưa đến sử dụng lượng ximăng lớn (lớn 400 kg/m 3), cần chât kết dính phụ, phổ biến muội silic; nhiên công trình háng bctông cường độ 80 MPa thực gần không dùng muội silic mà nhờ tro bav chất lượng cao Trong tất trường hợp, việc sử dựng phụ gia siêu dẻo cần thiết, với liểu lượng phÌ! hợp ta m uốn khống chế độ dẻo vật liệu (bảo dưỡng thời gian thônsí thường) 2.3.1 T n tớ c ỉiiỉih kết: {co Iiqót (lẻo) Sau thi công, bêtông tươi có thê phán nước bay Khi muội silic, dịch chuyên cứa nước bêtỏng tươi khó hơn, co ngót "nội tại" tâng - tương ứng với co ngót cục nứt bêtông cân với môi trường, phân bố tốt lỗ rỗng Khi đó, vật liệu chịu co ngót dẻo; nứt lớn hình thành sau đố, cần phòng ngừa bảo dưỡng cẩn ihận 2.3.2 T ronq ninh kết rắn (các tKợng nhiệt vù co ngót nội tại) Tổng lượng nhiệt toả ninh kết tàng theo hàm lượng ximăng Tuy nhiên, cần tương hợp với phụ gia, người ta thườne lựa chọn ximăng có hàm lượng alưminát thấp, nhìn chung toả nhiệt Như vậy, BT CĐC muội silic, phương diện toả nhiệt, thuộc loại bêtôim công trình Trong đó, muội silic đóng vai trò thúc đẩy thúy hóa ximãng Ngược lại, kết họp chúng với vôi ximăng (phán ứng puzo'lan) kèm với sư toá nhiệt nhỏ, tro bay Còn với xí lò cao, phân bố nhiệt phu thuộc trực tiếp vào độ hoạt tính chúng, theo cách mà hạt tốt nhất, dùng thay thếxim ăniỉ, khòm; làm siám trình toá nhiệt tổng thể 77 Xét phương diện nước, ta biết tất phản ứng thủy hóa ximăng dẫn tới giảm thể tích (co Le Chatelier) dù vật liệu chuyển từ trạng thái hai pha sang trạng thái ba pha, không gian rỗng hyđrát không bão hoà Khi đó, độ co nội tại, liên quan tới trình tự nước thường ỉớn trường hợp BT CĐC Kết là, thủy hóa hoàn toàn xim ăng đòi hỏi lượng nước bằng, (theo số tác già) 25 đến 35% khối lượng Tỉ lệ N/X BT CĐC thường nhỏ 0,40, lượng nước thừa sau thủy hóa nhỏ Với BT CĐC, độ ám bên giảm tức thời xuống 100 %, phản ứng thủy hóa dừng lại hoàn toàn trước 28 ngày, trừ cấp thêm nước từ bên (trường hợp mẫu bảo quản bể nước) Với tỉ lệ N/X, muội silic làm tãng độ co nội tại, cách làm cấu trúc vi m ô "tinh tế hơn" 2.3.3 Ở tuổi muộn (co nqót ílo m ất nước■) Bắt đầu từ ván khuôn, độ ẩm môi trường nhỏ lỗ rỗng bêtông, nước dí chuyển từ phía cấu kiện, dẫn đến co ngót tổng thể, trung bình co ngót cục với phần không nứt Khi đo nước tiêu thụ trình tự nước không bao gồm lượng nước trao đổi với bên ngoài, co nước nhỏ co nội lớn Khi cường độ bêtông tăng (trường hợp BT CĐRC), độ biến dạng giảm (môđun đàn hồi từ biến), dẫn tới độ co cuối nhỏ Trong trường hợp bêtông đặt môi trường có độ ẩm lớn (100% HR), xảy tượng ngược lại: nước thâm nhập vào bêtông vật liệu bị nở (gần đo lo ạiB T C Đ C ) 2.3.4 M ột vài \’í dụ Báng giới thiệu biến dạng tự BT CĐC cao khác nhau, đo mẫu trụ 160x1000 m m , chiều dài sở 500 Với loại bêtông, mẫu có hai dạng bảo dưỡng Bảo dưỡng alumin (không trao đổi độ ẩm với môi trường bên ngoài) cho phép đo co nội từ tháo khuôn, xuất sau 24 h, irừ loại bêtông có phụ gia ninh kết chậm đòi hỏi tháo khuôn m uộn (tương ứng 27 ngày) Các m ẫu khác bảo quản nhiệt độ 20 ± l ° c , với độ ẩm tương đối 50 ± 10% Bêtông loại bêtông công trường với thành phần truyền thống, để xây dựng công trình ứng suất trước (thành nhà m áy nguyên tử) Đ ưa vào nhằm m ục đích cho loại bêtông tốt đê so sánh Loại bêtông số bêtông cầu Joigny Bêtông không muội silic, có cường độ ngày 28 lớn, dù tỉ lệ N/X tương đối cao Độ co nội loại bêtông lớn loại so sánh - tính đến việc tháo khuôn m uộn - độ co nước nhỏ Ngược lại, đặc biệt toả nhiều nhiệt, hàm iượng xim ăng lớn Loại bêtông 3, 4, bêtông có hàm lượng muội silic lớn, chê tạo với thành phần lượng nước khác (ti lệ N/X tăng) Sự biến đổi mức độ co ngót ngược với thay đối co nội co nước 78 Loại bêtông BT CĐRC với thành phần tối ưu, đặc biệt nước Độ co nội lớn liơn bêtông không dỉmíi muội silic, nhiên nhỏ loại bêtông sô 3, độ co ngót lổng cộng thuộc loại nhỏ với tất thành phần, điều chứng tỏ đạt đến cường độ với lượng vữa kết dính nhỏ, độ cứng vật liệu hạn chế lớn hiến dạng tự Bêtông số có thành phần dặc biệt đê xây dựng kết cấu khối lớn (chiều dầy lón m), thường bị nứt nhiệt Nhờ toả nhiệt nhó gần không co nội tại, urợng nứt bị triệt tiêu (12, 13) Ta thấy độ co nội "khuyết tật buộc phải có" BT CĐC dùns; muội silic Nó chí lớn ta giảm tỉ lệ N/X Cuối cíing, loại bétỏng "tò m ò” phòng nghiên cứu Từ ý tường "bêtông La iVIã" (không ximãrm), chế tạo để nghiên cứu biến dạng khác liyđrát tạo thành duv phán ứng puzơlan Độ co nội àm (nghĩa thay đổi độ ẩm, I1Ó nở tức thời) Từ kết luận co nội BT CĐRC liên quan mật thiết đến tỉ lệ N/X nhỏ, mà không licn quan tới độ co thể tích neuồn gốc hoá học lớn vữa Bảng 5.2 Co ngót sỏ loại BT CĐC cao đo LCPC BT B T thường BT C Đ C RT C Đ R C BT CĐC B I CĐC BT CĐRC BT CĐC B T thường (1 ,1 ) (1 ) (1 ) (10) (1 4) (16) (1 ,1 ) CPA CPJ Vôì 55 55 C a (O H )2 CPJ CPA CPA CPA CPA 55 CĐC CĐC CĐC cđc 350 450 456 453 453 421 266 KI Bụi vôi - - - - ' - 66 99 M u ộ i silic - - 36 36 36 42 40 81 - 4,5 ,0 ,6 ,6 ,9 ,6 ,8 - ,9 0,5 0,5 0,5 - - - N ước 195 168 151 Ị 15 188 112 ỉ 66 181 N /X ,5 ,3 ,3 ,2 ,6 2 ,2 Đ ộ sụt cm >20 > 18 > 18 > 18 > 20 18 cm 40 78 94 83 74 101 67 19 26° c 36°c 90 90 290 200 140 150 30 -4 290 90 120 190 260 110 ỈU +82 XM Phụ gia dẻo* P G rán ch ậm ** Tãivj, nhiệt C o nội ỡ ngày : 20° c C o * * * m ấ t nước (X) ngàv * H m lượn p h ụ g i a t r n í i th i k h ỏ * * đ ộ tă n g n h i ệ t t r o n g c a l o k ê *** co ngót bằne b iê n dạna c ủ a m ẫu nước, eínm vói mẫu bảo quản alumin 79 Như vậy, biến dạng tự BT C Đ R C ghi nhận tượng "khối" (co nhiệt, co nội tại), thay đổi nhanh, tượng bề mặt (co đo giảm độ ẩm) Dĩ nhiên dần tới tượng nứt bể mặt bền Với BT CĐC, bảng đối lập hơn: biến dạng nhiệt ban đầu liên quan tới toả nhiệt; tổng biến dạng ẩm dường kiểm soát độ cứng vật liệu, phần co nội lớn tỉ lệ N/X nhỏ Tùy theo mục đích, người thiết kế lựa chọn biện pháp thi công để kiểm soát co ngót dẫn tới thiết kế m ột loại vật liệu Từ biến BT CĐC cao (tham khảo thí nghiệm p Acker, F De Larrard) 3.1 M đầu Phần giới thiệu lý thuyết, nguyên nhân, kết nghiên cứu từ biến nhận BT CĐC Pháp: cầu Joigny (M 60 không dùng m uội silic), cầu Pertuisel (M65 dùng muội), loại BT CĐC đặc biệt c h ế tạo nhằm hạn chế vết nứl lò phản ứng hạt nhân loại BT C Đ R C (M 90) ứng dụng cho công trình xây dựng Các kết phân tích dựa hiểu biết thời chế tượng từ biến Các kết quan trọng số động học độ hóa già khác rõ rệt loại bêtông thông thường với BT C Đ C dùng m uội silic, từ biến nước hiệu ứng tỉ lệ 3.2 C c h ế từ biến Nếu đặt tải trọng không đổi theo thời gian lên m ẫu bêtông thường (thí nghiệm từ biến), nhận biến dạng gấp đôi sau vài tuần, gấp ba sau vài tháng gấp năm sau vài năm điều kiện cực đại Có thể nhận thấy tượng tương tự đặt tải trọng kéo, uốn Từ biến bêtông phụ thuộc vào nhiều thông số: chất bêtông, tuổi đặt tải điều kiện môi trường Trong trường hợp bỏ tải, quan sát thấy giảm tức thời biến dạng (giá trị tuyệt đối gần với biến dạng mẫu tham khảo chịu tải tuổi này), gọi biến dạng phục hồi Tuy nhiên biến dạng nhỏ nhiều từ biến tương ứng, xét vể giá trị tuyệt đối, ổn định sau vài tuần 3.3 Các yếu tô ảnh hưởng đến từ biến Tải trọng: với tải trọng thay đổi, xét từ biến tỉ lệ với tải trọng đặt vào, nhiên từ 50% tải trọng phá hủy, tăng nhanh ứng suất (quan hệ phi tuyến) Bản chất bêtông: Từ biến biến đổi giống biến dạng tức thời, trừ loại bêtông đặc biệt có đặc trưng riêng với số động học trình nước khác biệt: trường hợp bêtông nhẹ có cốt liệu rỗng, chứa nước, từ biến nhỏ bêtông thường có cường độ; 80 Các điều kiện môi trường: khóne có trao đổi nước với bên ngoài, từ biến, gọi từ biến riêns, cần tí lệ với lượng nước có thè bay hơi, loại bêíông sấy khô 105°c thường hiẹn tượng từ biến, thực tế, bêtông bị nước nhiều tùy theo khí hậu thay đối nàv dẫn đến từ biến lớn, hai đến ba lần từ biến riêng (hình 5.1), giải thích tương từ biến nước ảnh hướng cấu trúc licn quan đến co ngót nước: m ột mẫu không chịu tải, trình nước dẫn đến biến dang tự trẽn bề mặt nhanh lớn so với tâm, điều dẫn đến bề mặt chịu kéo có vết nứt; m ẫu chịu tải nén, làm giảm nứt nước thể bời biến dạng lớn hơn; hiệu ứng không hoàn toàn định lượng chắn giái thích phần quan trọng tượng từ biến nước; cho phép giải thích rõ ràng hiệu ứng tí lệ cấu kiện dẩy, nước bị giới hạn bề mặt gần với từ biến ricng, chịu kéo nứt bé mặt Biến dạng nm-'m Mau tác dụng tải trọng không đổi Khộng tái \\ rg- - ^ Dờ tải D •< g JZ p Đoạn phục hói đàn hói Đoạn phục hổi từ biến 10 12 14 jg.a ~0 Uì c ễ cõ^í 16 Tuổi (tháng) H ình 5.7 Biến (hiỉtỊi dừỉi hồi Ví) Ị b iế n c ih ỉ hêlônị* Thời gian Hình 5.2 Biến dạni> từ biến l úa bêumạ ĩh tiiỊ t r o n g c ú c đ i ê u k iệ n (íộ ầ m k h ú c iìh íiìi Ị - m ẫ u ỉììtít n c t ự n h iê n l ì - m a u c ó h ê m ặ t d ợ c b ô i ỉi ì ộ t ÌỚỊ ỉìh ự a c c h HƯỚC ỉ i y a v III sau k h i thá o khuôn - n u h i đ ợ c scív k h ô ° c ĩ r o n n ủ y , satt (ĩó h ò i m ộ i ịiĩọ n h ự a c c h nước tìả n chất tù biến Từ biến phục hổi từ biến tượng liên quan, chất chúng khổng rõ ràng Sự thực từ biến chí phục hổi phấn phần gồm có 81 F= 1 1 1 1 4,Ơ0 2,86 4,00 2,86 4,00 2,86 3,33 3,33 133 0,06 0,06 0,10 0,10 0,08 0,08 0,10 0,06 0,08 16,00 8,16 16,00 8,16 16,00 8,16 11,11 11,11 11,11 0,240 0,171 0,400 0,286 0,320 0,229 0,333 0,200 0,267 0,0036 0,0036 0,0100 0,0100 0,0064 0,0064 0,0100 0,0036 0,0064 Y = 59,70 46,07 64,00 52,44 62,22 49,56 58,81 54,67 57,04 Kết m a trận hệ số đa thức: -88,50 62,45 [b,l = (F t F )''.F t Y = 394,86 -7,01 -42, ỉ -802,47 * Kiểm tra tính tương thích hệ số hàm hổi quy theo tiêu chuẩn Student: Tra bảng phàn vị chuấn sô Stuđent với bậc tự do: = - = 6, với mức có nghĩa 01 = 0,05 ta được: t(ồ, 0,95) 5= 1,943 Tính phương sai tái sinh: s2 = ^ s = 2,689 I => s, SX|(,(),95) = ự2,689 X 1,943 = 3,219 Các số của hàm mục tiêu lớn hom 3,219, chúng thực tồn Đ a thức có dạng: Y(7) = -88,50 + 62,45 X, + 394,86 x - , i x f - ,1 X 1.X2 - 802,47 x ị Thay số vào phương trình hồi quy ta kết sau: SỐTN Xo +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 X, +1 -1 +1 -1 +1 -1 0 x2 -1 -1 +1 +1 0 +1 -1 CKD/N MS/CKD 4,00 2,86 4,00 2,86 4,00 2,86 3,33 3,33 3,33 0,06 0,06 0,10 0,10 0,08 0,08 0,10 0,06 0,08 ^TN 59,70 46,07 64 00 52,44 62,22 49,56 58,81 54,67 57,04 59,91 46,33 63,83 52,17 62,19 49,57 59,26 54,21 57,05 ( y tn Y-nT 0,041 0,064 0,029 0,073 0,001 0,000 0,194 0,209 0,000 ^ dư~ 0,07 y tt 119 Kiểm nghiệm m ô hình toán theo tiêu chuẩn Fisher: o2 Ft = ^ L = ,0 s2 ^t.s Tra bảng chuẩn số Fisher với bậc tự do: fị = - = 3; f2 = 9*(3 - 1) = 18, với mức ý nghĩa a = 0,05 => F(6, 18, 0,95) = 3,2 => F t = 0,018 < F(6, 18, 0,95) = 3,2 N hư hàm hồi quy phù hợp với thực tế * K ết luận: Đối với BT CĐC sử dụng m uội silic, cốt liệu chất lượng cao, xim ăng m ác PC40, có tỷ lệ CKD/N = 2,86 -r 4,00, M S/C K D = H- 10%, cường độ chịu nén tuổi ngày m ô tả theo tỷ lệ C K D /N M S/CK D hàm đa thức bậc hai: (7 ) CKD MS í CKD Y R (b7)= -88,50 + ,4 —— + 394,86 - 7,01 — — N CK D N Việc sử dụng m uội silic tăng đáng kể cường độ tuổi ngày bêtông Khi hàm lượng muội tăng khoảng th í nghiệm (6 -r 10%) cường độ bêtông tăng từ 10 -ỉ- 18% hàm lượng m uội 10% cho kết cường độ cao Khi tỷ lê CKD /N tăng tỷ lệ M S/CKD tăng cường độ chịu nén tuổi ngày bêtông tăng, ảnh hưởng tỷ lệ CKD /N đến cường độ chịu nén tuổi ngày lớn ảnh hưởng tỷ lệ M S/CKD 60 0,1 55 5C 120 Hình 6.10 Biểu đổ quan h ệ cường đò tuổi ngày với tỷ lệ CKD/N vù hàm lượng muội silic Hình 6.11 Biểu đồ quan hệ cường độ hêĩông tuôi ngày với tỷ lệ CKD/N với hãm lượng muội khácnhau: 0, ố, vù 10%, 70 D c CKD/N* 2.66 CKD/N«3 33% CKÕ/N* 4.00 CKO/ÍM.OO (N/CKD*0.25ì ÉỊ ^CKĐ/N=Ó23 (N/CKD®fU) ị so CKD^-2 86 (N/CKI>*0.35> 45 401 _ I _I I 0.06 0.066 007 0.075 I I - J —J 0.08 0.085 tyteMSCKD 09 00K> 0.1 $.105 Hình 6.12 Biểu đồ quan hệ yiữa cườníỊ độ bêtôỉỉg tuổi ngà y với ĩỷ lệ MS/CKD với tỷ lệ CKDIN khácnhau:2,Hố, 3,33 4,()‘0 6.5.3 Ảnh hưỏnq tỷ lệ C K D /N vù MS/CKD đến cường độ chịu nén tuổi 28 ngày bêtông N ghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng tỷ lệ CKD/N M S/CKD tiến hành theo quy hoạch thí nghiệm m ẫu thử hình hộp lập phương kích thước x l5 x l5 m m , bảo dưỡng ẩm 28 ngày nén máy nén tự độn g ELE AutoTest 3000, với tốc độ tăng tải: kN/s 121 K ết thí nghiệm cường độ nén tuổi ngày cho bảng 6.9 B ảng 6.9 K ết thí nghiệm cường độ nén tuổi 28 ngày Số CKD/N MS/CKD TN Lực nén (kN) ứng suất max (MPa) p, p2 P3 Y, Phương y3 Y,b sai s f 4,00 0,06 1670 1690 1630 76,89 78,67 75,56 77,04 2,44 2,86 0,06 1385 1330 1380 61,56 59,11 61,33 60,67 1,83 4,00 0,10 1780 1880 1870 79,11 83,56 83,11 81,93 5,99 2,86 0,10 1480 1490 1410 68,44 67,11 64,44 66,67 4,15 4,00 0,08 1780 1810 1800 79,11 80,44 80,00 79,85 0,46 2,86 0,08 1430 1470 1360 66,67 64,89 62,22 64,59 5,00 3,33 0,10 1650 1680 1710 73,33 74,67 76,00 74,67 1,78 3,33 0,06 1580 1540 1520 70,67 69,33 68,00 69,33 1,78 3,33 0,08 1630 1610 1730 74,22 71,56 72,44 72,74 1,84 10 '2,86 1280 1160 1280 56,89 51,56 56,89 55,11 9,48 11 3,33 1350 1270 1340 60,00 56,44 59,56 58,67 3,75 12 4,00 1430 1370 1350 63,56 60,89 60,00 61,48 3,42 K iểm tra đồng phương sai giá trị thí nghiệm theo tiêu chuẩn Kochren: m axS? c = ■i- = 0,256 IS i=l (i = +9) T bảng phân vị K ochren với bậc tự do: r —1 = —1 = , n —1 = —1 = với mức ý nghĩa a = 0,05 => C(2, 8, 0,95) = 0,48 > Ct = 0,186 V ậy thí nghiệm có phương sai hay kết thí nghiệm đáng tin cậy *Xác định hệ số hàm m ục tiêu dạng đa thức bậc nhất: Chọn phương trình hàm cường độ bêtông tuổi 28 ngày: CKD , MS CKD R (28) = b + b, •———+ bọ + b 11 N CKD N + b 1Ị CKD N MS _ -i-bi CK D 22 viết dạng hàm - biến: Y(28) = bo + b| X Ị + bo X + b| Ị -X]*" + b p X ) X-) + bo-) Xõ M a trận hệ số đa thức: [bị] = (FT.F)‘1.FT.Y M a trận thay th ế F m a trận kết thực nghiệm Y : 122 F= 1 1 1 1 4,00 2,86 4,00 2,86 4,00 2,86 3,33 3,33 3,33 0,06 0,06 0,10 0,10 0,08 0,08 0,10 0,06 0,08 16,00 8,16 16,00 8,16 16,00 8,16 11,11 11,11 11,11 0,240 0,171 0,400 0,286 0,320 0,229 0,333 0,200 0,267 0,0036 0,0036 0,0100 0,0100 0,0064 0,0064 0,0100 0,0036 0,0064 ; 77,04 60,67 81,93 66,67 Y = 79,85 64,59 74,67 69,33 77 Kết ma trận hệ số đa thức bậc nhất: [bi] = (FT.F )'l.FT.Y = -66,13 53,581 487,69 -5,542 -23,81 -1698 * Kiêm tra tính tương thích hệ số theo tiêu chuẩn Student: Tra bảng phân vị chuẩn số Student với bậc tự do: f, = - = 6, với m ức có nghĩa a = 0,05 ta được: t(6, 0,95) = 1,943 Tính phương sai lái sinh: S2s = ]£ S = 2,81 I => s, sxt(6, 0,95) = V ^ Ĩ x 1,943 = 3,25 Các hệ số của hàm mục tiêu có trị số lớn 3,25, chúng thực tồn Hàm hồi quy có dạng: Y(28) = -66,13 + 53,58 Xj + 487,69 x - ,5 X “ - 23,81X I.X2 - 1698 X Thay số vào phương trình hồi quy: SỐTN • Xo +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 X, +1 -1 +1 -1 +1 -1 0 x2 CKD/N MS/CKD -1 -1 +1 +1 0 +1 -1 2,86 4,00 2,86 4,00 2,86 4,00 3,33 3,33 3,33 0,06 0,06 0,10 0,10 0,08 0,08 0,10 0,06 0.08 ^TN 77,04 60,67 81,93 66,67 79,85 64,59 74,67 69,33 72,74 Ytt 76,96 60,79 81,80 66,71 80,06 64,43 74,75 69,29 72,70 (^TN - Y-np) 0,006 0,015 0,017 0,002 0,042 0,027 0,008 0,002 0,002 s■->dư 0,013 123 Kiểm nghiệm mô hình toán theo tiêu chuẩn Fisher: s2 Fị = ^ - = ,0 s2 ° t.s Tra bảng chuẩn số Fisher với bậc tự do: fj = “ = 3; f2 = 9*(3 - 1) = 18, với mức ý nghĩa a = 0,05 => F(3, 18, 0,95) = 3,2 => F t = 0,0048 < F (6 ,18,0,95) = 3,2 V ậy hàm hồi quy phù hợp với thực tế Hỉnh 6.13 Biểu đổ quan hệ cường độ hêíông tuổi 28 ngày với tỷ lệ CKD/N MS/CKD Hình 6.14 Biểu đồ quan hệ cường độ bêtông tuổi 28 ngày với ĩỷ lệ CKD/N với hàm lượng muội khácnhau: , ổ, 10% 124 Hình 6.15 - Biểu đổ quan hệ íỊÌữa cường độ tôn %tuổi 28 nẹày với tỷ lệ C KD ÌN với tỷ lệ CKD/N klìác nhan:2,Số, 3,33 4,00 *Kết liỉận: T rong khoảng thí nghiệm , ảnh hường tý lệ CKD/N M S/CKD (trong khoảng: CKD /N = 2,86 -T- 4,00 M S/CKD = *r 10%) đến cường độ tuổi 28 ngày bêtông với cốt liệu chất lượng tốt dùng xim ãng m ác PC40 m ô tả hàm đa thức dạng: R (u28) = -6 ,1 + 53,58 CKD N - 23,81 N + 487,69 MS CKD - ,5 CK D N — 1698 Ị ì CK D VCKDj - Ánh hưởng cúa tỷ lệ CKD /N đến cường độ chịu nén tuổi 28 ngày lớn hon ảnh hưởng tỷ lệ MS/CKD - Việc sử dụng m uội silic tăng đáng kể cường độ tuổi 28 ngày bêtông Khi hàm lượng muội tăng khoảng thí nghiệm : -f- 10% cường độ Rọg bêtông tăng từ 20 - 30% Hàm lượng m uôi silic 10% cho kết cường độ tuổi 28 ngày cao nhất, chênh lệch so với việc sỉr dụng muội silic 8% không nhiều (từ -ỉ- 3,5% ) yêu cầu lượng dùng phụ gia siêu dẻo m uội silic lớn nên lượng dùng muội silic ~ 8% hợp lý 125 - Khi tỷ lệ CKD /N tăng cường độ bêtông tăng đáng kể mức độ tăng Cíờng độ chậm dần yêu cầu lượng dùng phụ gia siêu dẻo tăng lên nhiều để đảrr bảo tính công tác Do tỷ lệ C K D /N nên dùng khoảng 3,33 (tỷ lệ N /C K D = 0,30) Q uan hệ cường độ chịu kéo uốn với cường độ chịu nén BT CĐC: N ghiên cứu thực nghiệm cường độ chịu kéo uốn BT CĐC thí nghiệm m ẫu kích thước 150x150x600, bảo dưỡng ẩm ngày 28 ngày M ẫu th í nghiệm uốn m áy ELE test 1500, tốc độ tăng tải 5kN/s B ản g 6.10 K ết q u ả th í n g h iệm cư ờng độ kéo u ố n m ẫ u tuổi 28 ngày CKD/N SỐTN MS/CKD Cường độ kéo uốn Rku (MPa) Rn (*) (MPa) Y, y2 y3 Y,b Phương sa; s~ 2,86 0,06 60,67 6,23 6,29 6,58 6,37 0,04 4,00 0,06 77,04 8,10 7,90 8,26 8,09 0,03 2,86 0,10 66,67 7,15 6,85 7,65 7,22 0,16 4,00 0,10 81,93 7,73 8,19 8,58 8,17 0,18 3,33 0,08 72,74 7,87 7,55 8,42 7,95 ,Ỉ9 sL = 0,07 (*) - R„ lấy từ kết thí nghiệm xác định cường độ chịu nén bêtông với thành phàn tương ứng * K iếm tra đồng phương sai giá trị thí nghiệm theo tiêu d u ẩ n Kochren: c | l) = maxSi = 0,228 (i = h-9) ỉs ? i=i Tra bảng phân vị Kochren với bậc tự do: r —1 = — = , n - = - = với mức ý nghĩa a = 0,05 => C(2, 4, 0,95) = 0,7679 > C| = 0,228 Vậy thí nghiệm có phương sai hay kết thí nghiệm đáng tin cậy *Xác định hệ số hàm m ục tiêu: Chọn phương trình quan hệ cường độ kéo uốn cường độ chịu nén bêtông dạng: R k„ = A (R n)b hay hàm m ục tiêu có dạng: Y = A xb 126 đó: Y - m ôđun đàn hồi bêtông, X - cường độ m ẫu lăng trụ bêtông tuổi 28 ngày Đ ể xác định tham số hàm m ục tiôu ta xác định tham sô hàm tuyên tính sau: y = a, + b.x đó: y = lgY ; ẵị = lgA X = lgX Hình 6.16 Thí nghiệm xác đinh cường độ kéo uốn hêtông Vậy kết thực nghiệm chuyển s; -ì n X" y“ 3,18 0,647 SỐTN X y xy 11J 7' ko 804 1.43 11 ,07 RQ 908 3,56 1,82 0,858 3,33 0,737 .1.71 1.57 0,824 l Ạ OI1 11 ,v 09 1,75 ,6 0,832 ,8 0,900 1,68 3,47 0,810 1,85 0,876 1,63 3,44 0,770 TB ^ Kết tính hệ số hàm tuyến tính: -0,695 a , = - 0,695 ; b = 0,848 Hàm mục tiêu có dạng: =>A =1Ơ = 0,201 Y = 0,201 X0,848 Thay số vào hàm hồi quy: -Rn (*) Số TN CKD/N MS/CKD — Cường độ kéo uốn Rku (MPa) (MPa) Y, Y2 R tt K ku Y,b Phương sai sf 1ỉ 0,06 60.67 6,23 6,29 6,58 6,37 6,55 0,033 2,86 0(1 *4,uu 0,06 77,04 8,10 7,90 8,26 8,09 8,02 0,004 2,86 0,10 66.67 7,15 6,85 7,65 7,22 7,10 0,014 4,00 0,10 81,93 7,73 8,19 8,58 8,17 8,45 0,083 0,08 72,74 7,87 7,55 8,42 7,95 7,64 0,092 3,33 °s2du - 0,056 ■' 127 Hình 6.18 - Quan hệ cường độ kéo uốn cường độ clìịit nén rủa B T C Đ C theo kiến nghị ACỈ, Sluilì and A hm ad vù đitờng thực nghiệm trườnỵ đại học G TVT Kiểm nghiêm m ô hình toán theo tiêu chuẩn Fisher: Q2 F, = ^ = 0,90 sL Tra bảng chuẩn số Fisher với bậc tự do: f| = —2 = 3; fo = 5*(3 - 1) = 10, với mức ý nghĩa a = 0,05 => F(3, 10, 0,95) = 3,7 => F t = 0,90 < F(3, 10, 0,95) = 3,7 V ậy hàm hồi quy phù hợp với thực tế Khi cường độ chịu nén bêtông tăng cường độ kéo uốn tăng chậm biểu diễn theo công thức: R ku = 0,201.(R n)°’848 Khi cường độ chịu nén bêtông tăng (60 4- 80M Pa) cường độ chịu kéo uốn tăng nhumg m ức độ tăng cường độ kéo uốn chậm 128 PHỤ LỤC Bảng chuyển đổi đơn vị liên quan Sang hệ SI (hệ mét) Hệ sô chuyển đổi inch(in ) mm 25,4 inch(in ) m 0,0254 foot (ft) m 0,3048 square inch (sq.in.) mrrr 645,2 square inch (sq.in.) rrr 0,0006452 square foot (sq.ft.) m 0,0929 kip N 4448,0 kip kgf 453,6 pound (lb) N 4,448 pound(lb) kgf 0,4536 kip/square inch(ksi) MPa 6,895 pound/square foot (psf) kPa 0,04788 pound/square inch(psi) kPa 6,895 pound kg 0,4536 ton(2001b) kg 907,2 tonne(t) kg 1,000 kip/ linear fcx)t(klf) kg/m 1488 pound/ linear foot(plf) kg/m 1,488 pound/ linear foot(plf) N/m 14,593 inch - pound (in.-Ib) N.m 0,1130 foot-pound(ft.-lb) N.m 1,356 foot - kip (ft.~ k) N.m 1356 Chuyển từ hệ inch- pound Section modulus(in.3) mm3 16,387 Moment of innertia(in.4) mm4 416,231 Modulus of elasticity (psi) MPa 0,006895 00 rò LL u Celsius (C) II degree(deg F) 129 TÀI LIỆU THAM KHẢO 10 1 12 13 14 15 16 17 Phùng Vãn Lự, Phạm Duy HĩíU, Phan Khác Trí Vật liệu xúy (ÌIÙỈĨỊ NXB Giáo dục 1977 Phạm Duy Hữu, Ngô Xuân Quảng Vật liệíi ẢÚV (iựn% NXB Giao thông vận tái 2001 Phạm D uy Hữu, V I XALOMATOB Biện pháp tủnạ cườnq ỉiiổi ĩliọ độ tiìì cch' BTCT bằn {Ị (Ỉiíờỉìíị sửchỉnq vật liệu poìvme (tiếỉiq Nqa) M IIT M axcơva 198^ Phạm Duy Hữu Vật liệu -Ví/y clựỉỉíỊ NXB Giao thôn ti vận lái 2002 Phạm Duy Hữu, N guyễn Viết Trunc Bêíônq clỉđỉ lượỉiiỉ cao Báo cáo đổ tài neh:ên cứu khoa học Bộ G iáo dục đào tạo 2000 Tiêu dỉỉuín ÁÚV clựnq Việt Nam NXB Xây dựng 1999 Tiêu chuẩn A C I (Mỹ), DoE (Anh), ACỈ I ] f ACI 363 R 88 V.I X A LO M A T O B CôMỊ ìì^hệ mạnh bêtônq (Ỉiếỉìg Nqa)- Maxcơva 1989 A.M N E V IL L Propertìììes o f concrơíe London 1991 A.G L A Q U ER B E Le béĩon Rennes 1994 F.de L arrard, R Le Roy Materialì béíOỉi et ưrmatitres Paris 1993 M A L IE R -L E S BETONS A HAUTES PERFORM ANCES Presses dư IVcoile naĩioỉiưle des Poỉits eĩ Chuuse’es Paris 75007 2001 Quy phạm B S 8110-77- Anh Quốc Bêíôỉiq Ví) bêtôỉn* cốt ĩlỉẻỊ) M s SHETY Coni reĩe Tei litioloqy 2003 London K O zanm a, M Cuchi Tokyo - Japan 2002 Self Compacỉiníỉ contreíư Muller M aterials (iỉỉd TechỉỊOỈo^v ịbr the ựrodm tioỉì o f liiọlỉ p(jrfornuỉce concntẹ CzecP 1 9 J BARON Le beĩoỉì hydruiilique Pari 1988 18 Sử dụng bêtôỉìỊỊ cườnq độ cao (1987) Hội nghị Satvanccr (Đan M ạch), NXB Ta>ir, Trondheim 19 DE L A R R A R D F., ACKER p., MAILER Y (1987) Bêĩông cường ctộ râỉ rao: phm ỷ ỉlìt ỉĩgịệm công tnrờỉig Tạp chí Phòng ỉìýìiêỉi cửu c ầ u (ÍKỜỉiạ, 149 ỉ/nhì%5, ổ 20 DE L A R R A R D F (] 988), Thiết k ể vù tính chất bêíô/ỉíỊ cườnq độ cao Luậr án tiến sĩ trường Cầu đường Paris báo cáo nehiên cứu LPC 149 tháim 21 FARRIS J (1968) D ự báo độ nhói huyên phù ỉỉlỉién cốt liệu tử sô'liệu đ ộ íiiớt cốt liệu 22 BARON J., L ESA G E R (1976) Thành phần bê tôỉỉíỊ ĩroỉiạ ỉlỉí ỉiqhiệm tụi CHìiỊ trườiìq Báo cáo khoa học LPC 23 B A RO N J., L ESA G E R (1973) Đê xuất cĩỉìììị ỉìiịhĩa ĩíìììì CÔỈMỊ íâc Hội ỉỉíỉlỉị Rihm; Bê tông tươi: cúc ĩíntì chất c/iỉan trọìiạ vù Ị)Iìifơnq pììúp do, Tạp Ị NXB Leecis 24 P E N T A L L A V ( ) Đ ộ tươnạ h ọp ã ỉ a c h ế t k ết clíỉìlỉ p h ụ siêu d ẻ o trỉiiìỊ bêtôiìg cường độ c a o Nghiên cứu bêtông Nordic, 25 DE L A R R A R D F (1988) Cúc hạt siêu ỉĩìịỉi đê cíìê ĩạo bêtônu cKcmạ (lộ rấĩ ( ỉ ơ■ Phụ lục ITBTP, 466 tháng 7, 26 Aitcin PC and Neville A Hiqli Perịormưỉice Concreíe DeìtìỊịstidied, co n cete International, Ja n l9 27 Richard p and Chegrezy M.H Reưctive Poxvcler Concretes \Yỉíh Higlì Ductiỉiĩv au! 200-800 M P a Cờỉììpressive Strenẹths Proceeding of V.M M alhotra Sym posiim , Sp-144, ACL 1994 130 MỤC LỤC Tran (ị L»i nói đ ầu Giương Khái quát vé bétông cường độ cao Bêtôns cường độ cao bêtông chất lượng cao Định nghĩa bêtông cirờnc độ cao Phàn loại bêtòng cường độ cao Ciương Câu trúc bètòng cường độ cao Mở đầu Nguyên tác phối họp công thức thành phần Cấu trúc vữa xim ãng 10 Cấu irúc bêtông cường dộ cao 13 Cấu trúc bêtông cường độ cao 16 Các kết ihực nghiệm tiến cấu trúc bêtông 16 Ciuong Các tính chất cùa bêtông cường độ cao ỉ Mớ đấu 18 Cường dộ chịu nén bètóng cường độ cao 18 Cường độ chịu kéo 25 Mỏđun đàn hồi 27 Hệ số Poisson 29 Mỏđun gãy 30 Cường độ mỏi (độ bền mỏi) 30 Khối lượng đơn vị 30 Các đặc tính vể nhiệt 30 10 Co ngót 30 i Từ biến 31 12 Sự dính kết với thép thụ động 32 13 Các tính chất khác 33 14 Mô hình hóa vật liệu đê áp dung cho thiết kế kết cấu 33 15 Hoạt độnẹ trạng thái ướt 39 Ciưưng Thiết kế thành phần bêtông cường độ cao Mò' đầu 42 Lựa chọn vật liệu 44 Thiết kê thành phần BT CĐC theo phương pháp Viện bêtông H oa Kỳ Tiêu chuẩn 22TCN GTV T 50 Phương pháp thict kê thành phần BT CĐC từ vữa xi m ăng lỏng 59 131 Chưưng Biến dạng tự từ biến bêtòng cường độ cao M đầu 72 Co ngót nở BT CĐC (biến dạng tự do) 72 Từ biến BT CĐC cao 80 C hương N ghiên cứu ứng dụng bêtông cường độ cao M ột số đặc tính cải tiến BT CĐC 94 ứ n g dụng bêtông cường độ cao 95 N ghiên cứu ứng dụng BT CĐC cầu Joigny -Pháp 97 Úng dụng BT CĐC Mỹ, N hật Bản châu Âu 106 C ông thức thành phần BT CĐC 107 N ghiên cứu thực nghiệm xác định hàm cường độ BT CĐC Trường Đại học G iao thông vận tải 109 Phụ lục 129 Tài liệu tham khảo 130 132 BÊTÔNG CƯỜNG ĐỘ CAO (Tái bản) Chịu trách nhiệm xuất bủn : TRỊNH XUÂN SƠN Biên tập : NG U Y ỄN M INH KHÔI ĐÀO NGỌC DUY Sửa ban ìn : NGƯYẺN m i n h k h ô i Chẽ'bàn : v ũ H N G TI 1ANII Trình bày bìa : NGUYÊN HŨU t ù n g ... Corneilles h2 1015 H, 1018 1 022 651 650 647 650 41 42 43 43 43 456 453 453 453 453 Muội silic 36 36 36 - - Phụ gia siêu dẻo* 35 33 18 20 12 Phụ gia rắn chậm** 2, 27 2, 27 2, 27 2, 27 2, 27 Nước 121 147 1 72. .. B tông có cường độ cao cường độ chịu kéo cao từ 30 4- 60% tuỳ theo thành phần BT CĐC, tốc độ tăng cường độ chịu kéo chậm cường độ chịu nén Thông thường cường độ chịu kéo BT CĐC khoảng 10% Cường. .. nhằm m ục đích cho loại b tông tốt đê so sánh Loại b tông số b tông cầu Joigny B tông không muội silic, có cường độ ngày 28 lớn, dù tỉ lệ N/X tương đối cao Độ co nội loại b tông lớn loại so sánh