Đồ án môn học: Công Trình Thủy PHẦN II THIẾT KẾ ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC A- Mở Đầu: I- Vị trí nhiệm vụ công trình : 1.Phát điện chính, với công suất lắp máy N=150MW 2.Cấp nước sinh hoạt cho 10000 dân 3.Kết hợp nuôi trồng thủy sản du lịch sinh thái 4.Kết hợp dùng nước sau nhà máy thủy điện tưới cho 1000 đất canh tác 5.Phòng lũ cho hạ du II- Chọn tuyến đập bố trí công trình đầu mối: Tuyến đập: Để cho đập làm việc ổn định, ta chọn tuyến đập có vai đập cắm vào sườn núi, tuyến phải qua vùng có mặt cắt tốt để tránh lún, lật Chọn tuyến đập phải ngắn để khối lượng đào, xây ngắn Chọn tuyến phải thuận lợi có khả thi công dễ dàng, tiện lợi bố trí tràn, nhà máy thủy điện Chọn loại đập: Dựa vào tài liệu địa chất vật liệu xây dựng ta chọn đập bê tông trọng lực Bố trí tổng thể công trình đầu mối: - Bố trí tràn : Để tránh tượng gây xói lở bên lòng sông ta bố trí tràn tuyến - Nhà máy thủy điện : Nhà máy bố trí bờ trái địa hình tương đối phẳng III- Cấp công trình tiêu thiết kế: Cấp công trình: Xác định theo điều kiện a- Theo chiều cao đập loại nền: MNLTK = MNDBT + Ht = 95 + = 100 m Sơ chọn cao trình đỉnh đập là: đỉnh đập= MNLTK + d = 100 + = 103 m ( chọn độ vượt cao an toàn d = 3m) đáy đập = 47,3 m Chiều cao mặt cắt: H = 103 – 47,3 = 55,7 m Chọn H = 60 m Tra bảng P1-1 ta có cấp công trình tương ứng cấp II b- Theo nhiệm vụ công trình: Công trình có nhiệm vụ phát điện với công suất 150.000 KW Tra bảng P1-2 ta có cấp công trình cấp II Vậy ta xác định cấp công trình cấp II Các tiêu thiết kế: - Tần suất lưu lượng mực nước lớn tính toán: P = 0,5% - Tần suất lớn nhất: P = 2% ứng với vận tốc gió V= 32 m/s - Tần suất gió bình quân lớn P = 25% ứng với vận tốc gió V=15,5m/s - Hệ số vượt tải: n = 1,05 - Hệ số điều kiện làm việc: m = 0,95 - Hệ số tin cậy: Kn = 1,2 - Hệ số tổ hợp tải trọng: nc = Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy - Các độ vượt cao an toàn đỉnh đập: +) MNDBT : a = 1,2m +) MNLTK: a = m +) MNLKT : a = 0,3m B- Tính toán mặt cắt đập: I- Mặt cắt bản: Dạng mặt cắt bản: Do đặc điểm chịu lực, mặt cắt đập bê tông trọng lực có dạng tam giác MNLTK H1 §¸y nB S1 L1 (1-n)B L2 - Đỉnh mặt cắt ngang MNLTK: MNLTK = MNDBT + Ht Ht: cột nước siêu cao Với công trình cấp II, có P = 1% tra bảng ta có Ht = 5,0 m =>MNLTK = 95 + 5,0 = 100 m - Chiều cao mặt cắt: H1 = MNLTK - đáy đáy: Cao trình đáy xác định mặt cắt địa chất dọc tuyến đập, sau bóc bỏ lớp tàn tích lòng sông cao trình đáy là: đáy = 50 – 2,7 = 47,3 m Chiều cao mặt cắt: H1 = 100 – 47,3 = 52,7 m - Chiều rộng đáy đập B, đoạn hình chiếu mái thượng lưu nB, hình chiếu mái hạ lưu (1-n)B Trị số n có thẻ chọn trước theo kinh nghiệm, chọn n = Trị số B xác định theo điều kiện ổn định ứng suất Xác định chiều rộng đáy đập: a- Theo điều kiện ổn định: H1 B  Kc   f   n  1  n  Trong đó: H1 : chiều cao mặt cắt, H1 = 43,5 m F : hệ số ma sát, f = 0,6 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy  : dung trọng đập, 1 = 2,4 T/m3 n : dung trọng nước, n = 1,0 T/m3 1 : hệ số cột nước lại sau chống thấm Vì đập cao, công trình quan trọng nên cần thiết phải xử lý chống thấm cho cách vữa tạo chống thấm, sơ chọn 1=0,5; 1 xác hóa việc tính toán xử lí sau - Kc: hệ số an toàn ổn định cho phép Theo quan điểm tính toán ổn định cho quy phạm mới, ổn định công trình đảm bảo khi: m nc N tt  R (*) Kn Trong đó: nc : hệ số tổ hợp tải trọng, nc = m : hệ số điều kiện làm việc, m = 0,95 Kn: hệ số tin cậy, Kn = 1,2 Ntt R già trị tính toán lực tổng quát gây trượt lực chống giới hạn Có thể viết (*) dạng: n K R  c n N tt m So sánh với công thức tính ổn định quy phạm cũ coi: n K 1.1,25 = 1,26 Kc  c n = 0,95 m  B  Kc H1   f   n     n b- Theo điều kiện ứng suất:: H1 B  1,26 52,7  58,25m  2,4  0,6.   0,5    1 (1  n)  n.(  n)   n = 52,7  38,23m 2,4  0,5 c- Chọn B: Để thỏa mãn đồng thời điều kiện ổn định ứng suất, chọn B = max( 58,25; 38,23)m = 58,25 m.Chọn B = 58,5 m II- Mặt cắt thực dụng đập không tràn: Tại mặt cắt bản, tiến hành bổ sung số chi tiết ta mặt cắt thực dụng Xác định cao trình đỉnh đập: Cao trình đỉnh đập xác định theo điều kiện : a- Theo MNDBT: đ1 = MNDBT + h + s + a Trong đó: - h: Độ dềnh gió ứng với vận tốc gió tính toán lớn h  2.106 V D cos s g.H Trong đó: V: vận tốc gió tính toán lớn V = 32 m/s Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy D: đà gió ứng với MNDBT, D = 4600 m H: chiều sâu nước trước đập ứng với, H = MNDBT - đáy = 95 – 47,3 = 47,7 m s: góc kẹp trục dọc hồ hướng gió, s = 00 Suy ra: h  2.106 322.4600 cos 0o  0,02 m 9,81.47,7 - s: Độ dềnh cao sóng ứng với vận tốc gió tính toán lớn s = ks.h Trong đó: ks: tra đồ thị hình P2-4 h: chiều cao sóng với mức đảm bảo tương ứng  Giả thiết sóng xét sóng nước sâu: H > Từ P = 2% v = 32 (m/s) Giả sử sóng nước sâu, sơ giả sử thời gian gió thổi liên tục 6h Ta có: 9,81.6.3600 gD 9,81.4600 gt   6622  44,07 = V2 322 32 V  g  2,7  gt V Tra bảng P –  6622   V  gh  0,045  V  g  1,33  gD V  44,07   V2  gh  0,013  V Ta chọn cặp giá trị gh g = 1,33; = 0,013 V V _ 0,013.V 322 1,33.V 32  0,013  1,36( m)    1,33  4,33( s ) g 9,81 g 9,81 Bước sóng trung bình xác định theo công thức : => h  _ g. 9,81.4,332    29,29 m 2 2.3,14 _  = 14,645 m Vậy giả thiết sóng nước sâu gD Tra đồ thị P2-2 ứng với  44,07 ta có: K1% = 2,17 V Kiểm tra: H = 47,7 m >  h1% = K1% h = 2,17.1,33 = 2,95 m h 2,95  29,29 Tra đồ thị P2-3 ứng với  0,096   0,645   29.29 H 47,7 Ta có: Ks = 1,23  s = Ks.h = 1,23.2,95 = 3,629 m a=1,2 m , MNDBT Bảng TCVN 8216-2009 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy  đ1 = MNDBT + h + s + a = 95 + 0,02 + 3,629 + 1,2 = 99,85 m b- Theo MNLTK: đ2 = MNLTK + h' + s' + a' Trong đó: - h': độ dềnh gió ứng với vận tốc gió bình quân lớn - 's: độ dềnh cao sóng ứng với vận tốc gió bình quân bé h'  2.10 6 V D' cos s g.H Trong đó: - V': vận tốc gió bình quân bé ứng với tần suất P=25%, V' = 15,5 m/s - D': đà gió ứng với MNLTK, D' = 4600 + 500 = 5100 m - g: gia tốc trọng trường, g = 9,81 m/s2 - H’: chiều sâu trước đập, H’ = MNLTK- đáy = 100 – 47,3 = 52,7 m - s: góc kẹp trục dọc hồ hướng gió, s = 00  h'  2.106 15,52.4900 cos  0,00474m 9,81.52,7 ’s: độ dềnh cao sóng xác định với vận tốc gió tính toán bé 's = k's.h Trong đó: - k's: tra đồ thị P2-4 - h: chiều cao sóng với mức đảm bảo tương ứng  Giả thiết sóng xét sóng nước sâu: H’ > Từ P = 25% v = 15,5 (m/s) Giả sử sóng nước sâu, sơ giả sử thời gian gió thổi liên tục 6h gH ' 9,81.52,7  Ta có: = 2,15 V '2 15,52 gt 9,81.6.3600 gD' 9,81.5100   13670,71;   208,246 V' 15,5 V' 15,52  g  4,7  gt V'  13670 71  V'  gh '  0,11  V '2  g  1,98  gD'  V '  208,246   V '2  gh  0,025  V '2 Ta chọn cặp giá trị Từ ta tính được: gh g  1,98 ;  0,025 V' V' h  0,025 15,5  0,612m 9,81 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy 15,5  3,128 s 9,81 Bước sóng trung bình xác định theo công thức:   1,98 _ g. 9,81.3,1282    15,284 m 2 2.3,14 _  = 7,64 m Vậy giả thiết sóng nước sâu gD' Tra đồ thị P2-2 ứng với  208,246 ta có: K1% = 2,2 V' Kiểm tra: H’ = 52,7 m >  h1% = K1% h = 2,2.0,612 = 1,346m  15,284 h 1,346 Tra đồ thị P2-4a ứng với  0,088 ta có:   0,29   15,284 H' 52,7 Ks = 1,21  ’s = Ks.h = 1,21.1,346 = 1,629 m a’=1 m MNLTK Bảng TCVN 8216-2009 đ2 = MNLTK + h' + s' + a' = 100 + 0,00474+ 1,629 + = 102,634 m c- Theo MNLKT: đ3 = MNLKT + a” a”=0,3 MNLKT Bảng TCVN 8216-2009 đ3 = MNLKT + a” = 101 + 0,3 = 101,3 m Vậy chọn cao trình đỉnh đập đ = max(99,85; 102,63; 101,3) = 102,63 m Chọn đ = 103m Chiều cao đập: P = đ đập - đáy= 103 – (50 - 2,7) = 55,7 m Chọn 56 m Bề rộng đập: Do yêu cầu xây dựng nhu cầu giao thông lớn nên ta co thể chọn bề rộng đỉnh đập theo yêu cầu cấu tạo, ta chọn b = 6m Bố trí lỗ khoét: Các hành lang thân đập có tác dụng tập trung nước thấm thân đập nền, kết hợp để kiểm tra, sửa chửa; hành lang gần nên để sử dụng vữa chống thấm Theo chiều cao đập, bố trí hành lang tầng khác nhau, tầng cách tầng 15÷20m.Khoảng cách từ mặt thượng lưu đến mép trước hành lang chọn theo điều kiện H chống thấm: l1  J Trong đó: H cột nước tính đến đáy hành lang J gradien thấm cho phép bê tông, J = 20 Ta bố trí hành lang, khoảng cách hành lang 20 m Hành lang vữa cách đáy m, hành lang phải tính đến kích thước máy khoan vữa khoảng không cần thiết cho thi công nên ta chọn kích thước 4x4 m Còn hành lang chọn kích thước 2x2,5m Khoảng cách từ thượng lưu hạ lưu đến mép trước mép sau hành lang H 49,7   2,485m H = 52,7 -3 = 49,7 m → l  J 20 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy 100 70,3 50,3 103 6000 2x2.5 4x4 47,3 Màng chống thấm III- Mặt cắt thực dụng đập tràn: Mặt cắt đập tràn: 1.1 Hạ lưu công trình nối tiếp bể tiêu tường tiêu Chọn mặt tràn dạng Ôphixêrốp không chân không Loại có hệ số lưu lượng tương đối lớn chế độ làm việc ổn định Cách xây dựng mặt cắt đập sau: a Chọn cao trình ngưỡng tràn ngang với MNDBT = 95 m b Chọn hệ trục oxy có: trục ox ngang cao trình ngưỡng tràn, hướng hạ lưu; trục oy hướng xuống gốc o mép thượng lưu đập, ngang cao trình ngưỡng tràn c Vẽ đường cong theo tọa độ Ôphixêrốp hệ trục chọn với Htk = Ht = 5,0 m X , Y giá trị tra bảng (14-2)/ Bảng tính thủy lực Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy (X = X Htk, Y = Y Htk): X Y X Y 0,126 0,63 0,1 0,036 0,5 0,18 0,2 0,007 0,035 0,3 1,5 0,4 0,007 0,035 0.6 0.06 0.3 0.8 0.147 0.735 0,256 1,28 1,2 0,393 1,965 1,4 0,565 2,825 1,7 0,873 8,5 4,365 1,235 10 6,175 2,5 1,96 12,5 9,8 2,842 15 14,21 3,5 3,818 17,5 19,0 4,93 20 24,65 4,5 6,22 22,5 31,1 d Từ bảng tọa độ ta vẽ đường cong mặt đập e Tịnh tiến đường cong theo phương ngang hạ lưu tiếp xúc với biên hạ lưu mặt cắt điểm D f Mặt cắt hạ lưu nối tiếp với sân sau mặt cong có bán kính R R = (0,2  0,5).(P + Ht) = 0,5.(47,7 + 5) = 26,35 Chọn R = 26,35 m Trong đó: + P : chiều cao đập tràn ứng với MNDBT , P = 47,7 m SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương + Ht: cột nước đỉnh tràn Mặt tràn cuối mặt ABCDEF đó: AB: Nhánh lên đường cong Ôphixêrốp ( mặt thượng lưu đập tràn nghiêng, cần kéo dài đoạn BA phía trước gặp mái thượng lưu A); BC: Đoạn nằm ngang đỉnh CD: Một phần nhánh xuống đường cong Ôphixêrốp DE: Một đoạn mái hạ lưu mặt cắt EF: Cung nối tiếp với sân sau 5.00 O BC A x D O1 47,7 R= 26,35 m E 47,3 F 58,5 y Sơ đồ tính toán tiêu đáy 1.2 Hạ lưu công trình cấu tạo mũi phun Cách gán trục tọa độ vẽ đường cong Ôphixêrốp giống trường hợp 1.1 trường hợp phía chân đập hạ lưu ta bố trí mũi phun xa để làm tiêu hao lượng nước phía không trung Mực nước hạ lưu công trình : Ứng với tần suất lũ thiết kế P = 1% , suy Qmax = 1300 m3/s => cao trình mực nước hạ lưu Z = 57,25 m ( từ quan hệ lưu lượng mực nước hạ lưu tuyến đập cho từ số liệu ) Suy Hhl= 57,25 – 47,3 = 9,95 m Độ cao mũi phun : h = Hhl + z Trong z khoảng cách từ mặt nước hạ lưu đến mũi phun z =(  )m, chọn z = 1,5m  h = 9,95 + 1,5 = 11,45 m Mặt cong mũi phun có bán kính R = (  10 ) * hc ( hc độ sâu co hẹp nước) Trong trường hợp chưa có hc ta chọn R trước , chọn R = 8,5 m , sau tính lại hc kiểm tra lại điều kiện R khoảng Góc nghiêng mũi phun so với mặt nằm ngang θ0 = ( 300  350 ) Chọn θ0 = 300  Vẽ mặt cắt thực dụng hình SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy 5.00 MNDBT GVHD: TS Võ Ngọc Dương x O BC D A O1 47,7 R = 8.5m E F MNHL 11.45 47,3 Hhl = 9.95 G 58,5 y Trong trường hợp bất lợi lưu lượng qua tràn = Qmax bỏ qua Qtm tính toán sơ tổng chiều dài tràn nước ∑b Từ công thức : Qt    n m. b g H o Vì tính toán sơ nên ta chọn sơ -  = 0.98, m  mtc =0.504 ( đập Cơrigơ-Ôphixêrốp loại 1) - n: Hệ số ngập, trường hợp đập tràn chảy tự n = H0  H = 5m  b = Qt   n m 2.g H 1300 = 0,98.1.0,504 2.9,81.5 = 53,15 m Tính sơ chiều sâu nước mặt cắt co hẹp hc I 5.00 MNDBT x O BC A D 47,7 E II IIh MNHL F c 10 47,3 11.45 Hhl = 9.95 G 58.5 I y Viết phương trình Becnully cho mặt cắt I-I II-II chọn mặt chuẩn đáy đập ta : ZI + +  VI2  VII2 = ZII + + + hf g g SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy N  ' - GVHD: TS Võ Ngọc Dương  y' Cos 21   n y.tg 21 T/m N 2''  Biên hạ lưu: N1''   y'' T/m cos2  B  0, 743 78, cos2  = e Ứng suất cắt chính: - Biên thượng lưu: T '  - Biên hạ lưu: T ' '  N1'  N 2' =T/m N1'' =T/m Các mặt cắt lại tính tương tự ta có bảng sau : Mặt Cắt I-I II-II III-III IV-IV σy' σy'' '  '' σx' σx'' N2' N1' N2'' N1'' T' T'' 73,397 59,079 45,4 34,21 32,56 23,93 14,88 7,92 0 0 29,304 21,537 13,392 7,13 42,7 32,7 22,7 12,7 26,37 19,38 12,05 6,42 42,7 32,7 22,7 12,7 73,397 59,079 45,4 34,21 0 0 58,98 43,35 26,95 14,35 15,35 13,19 11,35 10,76 29,49 21,68 13,48 7,18 Tính toán thành phần ứng suất mặt cắt Trong mặt cắt chọn trục x hướng từ hạ lưu tới thượng lưu Ứng suất pháp y mặt cắt ngang:  y   y''   y'   y'' B x Ứng suất cắt  mặt nằm ngang:  = a1 + b1.x + c1.x2 a1 = '' b1 =  c1 =  P (  2. '4. ' ' ) B B  P (  3. '3. ' ' ) B2 B Ứng suất pháp σx mặt nằm ngang: ( coi gần σx biến đổi tuyến tính)  x   x''   x'   x'' B x SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương Ứng suất chính: tính theo sức bền vật liệu: N1,  T= tan 21   x  y   x  y          x  y    2      2  x  y SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy Mặt Cắt I-I B a1 b1 c1 II-II B a1 b1 c1 47,4 29,304 -9,61 0,19 36,3 21,537 -9,233 GVHD: TS Võ Ngọc Dương Điểm x σy  σx N1 N2 T tg(2θ1) θ1 7,4 17,4 27,4 37,4 38,94 47,55 56,16 64,78 -31,22 -80,2 -91,18 -65,16 28,92 32,36 35,8 39,25 65,55 120,52 137,73 118,42 2,31 -40,6 -45,77 -14,39 31,62 80,56 91,75 66,4 -0,0355 -0,104 -0,09 -0,051 -1o35’ -2o58’ -2o35’ -1o28’ 6,3 16,3 26,3 30,03 39,71 49,4 -27,18 -65,73 -56,67 21,69 25,36 29,03 53,36 98,66 96,8 -1,64 -33,59 -18,37 27,5 66,12 57,58 -0,083 -0,13 -0,079 -2o23’ -3o43’ -2o15’ 5,2 21,18 -25,93 14,25 43,88 -8,45 26,16 -0,17 -4o52’ 15,2 33,29 -48,21 18,47 74,11 -22,35 48,23 -0,157 -4o27’ 10 4,1 15,56 -25,44 8,25 37,6 -13,8 25,7 0,238 III-III B 25,2 a1 13,392 b1 -9,388 c1 0,351 IV-IV B 14,1 a1 7,13 b1 -10,99 c1 0,743 SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: -0,396 -10o48’ Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương Ứng dụng SAP tính toán ứng suất vẽ đường đồng ứng suất (6;45,6) (6;36,98) (-100,0) (0,0) (-100,-100) (45,5;0) (145,5,0) (145,5,-100) Vào file -> New model: Chọn đơn vị : kN/m/C Chọn lưới Grid Only xuất hộp thoại : Quick grid lines , chọn đối tượng hình SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương - Chọn mặt phẳng XZ để thao tác - Tại lưới click chuột phải chọn Edit Grid Data xuất hộp thoại Coordinate/Grid Systemchonj Modify/Show System điền thông tin hình SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương -Vẽ đường bao đập Draw Only Areas vẽ đường nối đáy đập BE - Vẽ hành lang lệnh Draw Specal Joint , cách nhập điểm cần vẽ sau chọn gốc tọa độ để Object Nối điểm lại với Draw Frame SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương - Chọn lưới cho phần tử : Select – Select – Select All - Edit Areas chọn Devide Areas : xuất hộp thoại sau:điền thông tin hình SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương Sau ta thấy hình chia điểm lưới , ta bỏ lưới hành lang sau : - Select All -> Extrude chọn Extrude Areas to Solid xuất hộp thoại điền thông tin hình vẽ SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy - GVHD: TS Võ Ngọc Dương Display chọn Show misc Asigins chọn Solid chọn Show Color – Codefaces chọn Ok Ta hình vẽ Chỉnh ô màu vàng thành màu đỏ cách xóa ô sau vẽ lại - Xóa đường nối đáy đập - Định nghĩa vật liệu : Define – Materials – Add new material chọn concrete - Chọn Modify Show material điền số liệu hình vẽ đặt tên BT200 SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương Chọn Add new material – chọn đối tượng Other , Đặt tên NENDAP SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương - Định nghĩa phần tử diện tích - Define Sections - Propety – Areas Section SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương - Chọn Add New Section, xuất hộp thoại điền chọn thông tin hình vẽ SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương Tương tự cho ta cài đặt - Gán phần tử diện tích : Chọn phần tử thuộc phần thân đập , chọn Asigin – Areas – Sections – Dap – Ok Tương tự chọn phần tử , chọn Asigin – Areas – Sections – NENDAP – Ok - Xóa Solid : Select Propety – SelectProperty – Solid1 – ok Gán tải trọng : Define – Load Patetems Add áp lực hình vẽ - Define – Joint – Pattems – ALN – Add new – Ok SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương - Chọn phần tử thượng lưu nút gốc tọa độ nút thượng lưu – Assigin – Joint Pattems SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 GVHD: TS Võ Ngọc Dương Trang: ... Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương + Kết quả: SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương *MNDBT:... Theo giáo trình “ Công trình tháo lũ hệ thống đầu mối thủy lợi Nguyễn Văn Cung , Nguyễn Xuân Đặng , Ngô Trí Viềng “) SVTH: Ngô Tiến – Lớp: 13THXD2 Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD:... Trang: Đồ án môn học: Công Trình Thủy GVHD: TS Võ Ngọc Dương Như trị số 1 giả thiết gần đúng.kiểm ta lại kết  = 1,5 thỏa mãn D- TÍNH TOÁN THỦY LỰC ĐẬP TRÀN: I Tính toán diện tràn: Công thức