Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Nội dung tập lớn BTCT phần Cho mặt bằng, mặt đứng công trình hình vẽ kèm theo Yêu cầu: Lập mặt kết cấu cho sàn tầng (chọn sơ kích thước cột, dầm, sàn) Hãy xác định tải trọng gió tác dụng lên khung trục Cho biết địa điểm xây dựng Chú ý: Thuyết minh đánh máy khổ A4, nộp trước kết thúc môn học Thuyết minh tham khảo xem bên Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng GIẢI PHÁP KẾT CẤU Phương án sàn Trong công trình hệ sàn có ảnh hưởng lớn đến làm việc không gian kết cấu.Việc lựa chọn phương án sàn hợp lý quan trọng Do vậy,cần phải có phân tích để lựa chọn phương án phù hợp với kết cấu công trình a/ Phương án sàn sườn toàn khối: Cấu tạo bao gồm hệ dầm sàn + Ưu điểm: tính toán đơn giản,chiều dày sàn nhỏ nên tiết kiệm vật liệu bê tông thép, giảm tải đáng kể tĩnh tải sàn Hiện sử dụng phổ biến nước ta với công nghệ thi công phong phú công nhân lành nghề, chuyên nghiệp nên thuận tiện cho việc lựa chọn công nghệ,tổ chức thi công + Nhược điểm: chiều cao dầm độ võng sàn lớn vượt độ lớn dẫn đến chiều cao tầng công trình lớn gây bất lợi cho công trình chịu tải trọng ngang không tiết kiệm chi phí vật liệu dầm tường phân cách tách biệt không gian nên tiết kiệm không gian sử dụng b/ Phương án sàn ô cờ: Cấu tạo gồm hệ dầm vuông góc với theo hai phương, chia sàn thành bốn cạnh có nhịp bé, theo yêu cầu cấu tạo khoảng cách dầm không 2m + Ưu điểm: tránh có nhiều cột bên nên tiết kiệm không gian sử dụng có kiến trúc đẹp,thích hợp với công trình yêu cầu tính thẩm mĩ cao không gian sử dụng lớn: hội trường,câu lạc + Nhược điểm: không tiết kiệm, thi công phức tạp Mặt khác, mặt sàn rộng cần bố trí thêm dầm chính.Vì vậy,nó không tránh hạn chế chiều cao dầm phải cao để giảm độ võng c/ Phương án sàn không dầm(sàn nấm): Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Cấu tạo gồm kê trực tiếp lên cột + Ưu điểm: chiều cao kết cấu nhỏ nên giảm chiều cao công trình Tiết kiệm không gian sử dụng, dễ phân chia không gian Thích hợp với công trình có độ vừa (6-8m) Kiến trúc đẹp, thích hợp với công trình đại + Nhược điểm: tính toán phức tạp, chiều dày sàn lớn nên tốn vật liệu, tải trọng thân lớn gây lãng phí Yêu cầu công nghệ trình độ thi công tiên tiến Hiện nay, số công trình Việt Nam sử dụng loại hạn chế Kết luận Qua phân tích ưu nhược điểm phương án sàn kết hợp với đặc điểm kiến trúc, kết cấu tải công trình em lựa chọn phương án sàn sườn toàn khối Hệ kết cấu chịu lực Công trình thi công gồm tầng có chiều cao không lớn nên ta chọn hệ kết cấu khung chịu lực cho công trình - Hệ khung chịu lực tạo thành từ đứng (cột) ngang (dầm), liên kết cứng chỗ giao chúng nút Hệ kết cấu khung có khả tạo không gian lớn, linh hoạt, thích hợp với công trình công cộng Hệ thống khung có sơ đồ làm việc rõ ràng Trong thực tế kết cấu khung BTCT sử dụng cho công trình có chiều cao số tầng nhỏ 20 m cấp phòng chống động đất  - Tải trọng công trình dồn tải theo tiết diện truyền khung phẳng, coi chúng chịu tải độc lập Cách tính chưa phản ánh làm việc khung, lõi tính toán đơn giản, thiên an toàn, thích hợp với công trình có mặt dài Kết luận: Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Qua việc phân tích ưu nhược điểm hệ kết cấu chịu lực trên, kết hợp với đặc điểm kiến trúc công trình là: Công trình Nhà gồm tầng, cầu thang kết hợp giải pháp kết cấu khung chịu lực có khả chịu tải cao cho công trình cao tầng cỡ trung bình (nhỏ 20 tầng) Dưới tác dụng tải trọng ngang khung chịu cắt chủ yếu tức chuyển vị tương đối tầng nhỏ, tầng lớn lõi vách chịu uốn chủ yếu, tức chuyển vị tương đối tầng lớn tầng Điều khiến cho chuyển vị công trình giảm chúng làm việc Với ưu điểm ta định chọn giải pháp Kết cấu khung bê tông cốt thép dầm sàn đổ toàn khối, bố trí dầm đầu cột dầm phụ liên kết với dầm chính, thiết kế khung theo phương ngang nhà Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN Sơ chọn kích thước phận sàn 1.1 Chọn chiều dày sàn: - Chiều dày xác định phải đảm bảo theo điều kiện sau: hb chịu lực hb  hb sử dụng hb cấu tạo - Chiều dày phải lựa chọn nhỏ điều kiện khối lượng bê tông chủ yếu tập trung sàn - Chiều dày xác định sơ theo công thức: h b  lb D Trong đó: m + D = (0,81,4) hệ số phụ thuộc tải trọng, lấy D= 1,1 + m = (4045) hệ số phụ thuộc loại bản, Với kê cạnh ta chọn m = 45 + lb: nhịp theo phương cạnh ngắn ô bản, lb= 3,3 m Thay số vào ta có : hb = 3,3 1,1 = 0,0806 m = 8,08cm  chọn hb = 10 cm 45  Ta chọn hb = 10 cm thoả mãn điều kiện cấu tạo 1.2 Chọn kích dầm, cột: a Chọn kích thước dầm: Căn vào điều kiện kiến trúc, kết cấu công sử dụng mà ta chọn giải pháp dầm cho phù hợp Với nhà cao tầng 3,6m, nhịp 6m với dầm khung 3,3m với dầm dọc Với phương án kết cấu BTCT việc chọn kích thước dầm hợp lý quan trọng, sở chọn tiết diện từ công thức giả thiết tính toán sơ kích thước Từ ta chọn kích thước dầm sau: Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng - Chiều cao dầm chọn theo công thức là: hd = ld Trong đó: (md = 8- 12 với dầm md chính, md = 12- 20 với dầm phụ) + Với dầm khung nhịp ld = 6m 1 Suy ra: h d      6000   750  500  mm  12  Vậy chọn hd = 600mm = 60cm - Bề rộng dầm chon theo công thức: bd = (0,3  0,5 )hd = ( 0,3  0,5 ).600 = (180  300) Chọn bd = 220mm Vậy chọn kích thước dầm khung là: bxh = 22x60 cm + Với khung ld = 2500mm, ta có: 1  hd      2500   312,5  208,4  mm  12   Chọn h d = 300mm = 30cm - Bề rộng dầm: bd= (0,3  0,5)hd = ( 0,3  0,5 )300 = (90  150) Chọn bd = 220mm Vậy chọn kích thước dầm dọc là: b x h= 22x30 cm + Với khung ld = 1800mm, ta có: 1  hd      1800   225  150  mm  12   Chọn h d = 300mm = 30cm - Bề rộng dầm: bd= (0,3  0,5 )hd = (0,3  0,5)300 = (90  150) Chọn bd = 220mm Vậy chọn kích thước dầm dọc là: b x h= 22x30 cm + Với dầm dọc ld = 3900mm, ta có: Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng 1 1 hd      3900   390  260  mm  10 15   Chọn h d = 350mm = 35cm - Bề rộng dầm: bd = (0,3  0,5)hd = (0,3  0,5)350 = (105  175) Chọn bd = 220mm Vậy chọn kích thước dầm dọc là: b x h= 22x35 cm + Với dầm dọc ld = 3300mm, ta có:  1  hd      3300   330  220  mm  10 15   Chọn h d = 350mm = 35cm Chọn bd = 220mm Vậy chọn kích thước dầm dọc là: b x h= 22x35 cm + Với dầm dọc ld = 6600mm, ta có:  1 hd      6600   660  440  mm  10 15   Chọn h d = 600mm = 60cm - Bề rộng dầm: bd = (0,3  0,5)hd = (0,3  0,5)600 = (180  300) Chọn bd = 220mm Vậy chọn kích thước dầm dọc là: b x h = 22x60 cm - Với dầm ô khu vệ sinh: + Nhịp 2,5m ta chọn:   hd      2500   208  125  mm  12 20  Chọn hd = 250mm = 25cm - Bề rộng dầm bd = (0,3  0,5 ).hd = (0,3  0,5).200 = (60  100) Chọn bd = 110mm Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Vậy chọn kích thước dầm là: b x h = 11 x 25 cm b Chọn kích thước cột: - Xác định sơ kích thước cột trục B2 theo công thức: Fb = k  N Rb Trong đó: k = (0,9  1,1) cấu kiện nén tâm k = (1,2  1,5) cấu kiện nén lệch tâm, (lấy k = 1,4) - Bê tông cột cấp độ bền B20 có Rb= 11,5MPa Khi tính N coi dầm gắn lên cột dầm đơn giản truyền phải lực đầu dầm vào cột N lực dọc tác dụng vào cột tầng Diện tích truyền tải lớn dồn vào cột trục B2 6,0 x 3,9m Suy ra: N = S  q  n Với (q= 8,00kN/m2 8,00kN/m2 tải phân bố lên 1m2 sàn, giả thiết 7,00 10,00 kN/m2,n số tầng, n= tầng) Mà diện tích truyền tải là: S = 4,25  3,9 = 16,575m2 Ta có : Vậy suy ra: N = 16,575  8,00  = 663 (kN) b  1,  663  807cm 1,15 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Hình 1: Mặt truyền tải lên cột Chọn tiết diện cột là: 22x40cm - Cột trục B, C phải chịu tải trọng lớn dàn mái truyền xuống nên ta chọn tiết diện cột với tiết diện cột B: 220x400 (mm) - Với cột hành lang trục A, D chịu tải trọng nhỏ nên ta chọn kích thước cột là: 220x300(mm) c Kiểm tra ổn định cột: - Chiều dài làm việc cột l0 = 0,7.H với H = 3,6m - Ta có:   l0 0,7  3,6   11, 45  0  31 Vậy cột đảm bảo độ ổn định b 0, 22 Cấu tạo tải trọng sàn : Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng 2.1 Cấu tạo lớp sàn: 2.2 Tĩnh tải: (g) Từ cấu tạo lớp sàn ta xác định tĩnh tải tác dụng lên sàn sau: Hình 2: Cấu tạo lớp sàn a Cấu tạo sàn phòng, sàn hành lang, sảnh: Bảng 1: Cấu tạo tải trọng sàn phòng, hành lang, sảnh Cấu tạo sàn Chiều dày  (m)  gtc (kN/m3) (kN/m ) n gtt (kN/m2) Gạch lát 300x300 0,010 22 0,22 1,1 0.242 Lớp vữa lót M50# 0,020 18 0,36 1,3 0,468 Bản sànBTCT B20 0,100 25 2,50 1,1 2,75 Lớp vữa trát trần 0,015 18 0,27 1,3 0,351 Tổng cộng 3,35 b Cấu tạo sàn vệ sinh: 10 3,811 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Kích thước bậc thang là: bxh= 30x15cm 2.2 Cấu tạo sàn chiếu nghỉ thang: Bản chiếu nghỉ thang có cấu tạo lớp hình vẽ: - Chiều rộng chiếu nghỉ: l1 = 1,445m + Xét tỷ số l2/ l1 = 3,08/ 1,445 = 2,13m >  tính loại dầm - Chiều rộng thang: l1 = 1,5m + Xét tỷ số l2/ l1 = 3,47/ 1,5 = 2,39m >  tính loại dầm - Cắt dải rộng m theo phương cạnh ngắn tính toán dầm đơn giản gối lên cốn thang tường Hình 2: Cấu tạo sàn chiếu nghỉ thang 2.2.1 Xác định tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ thang: a Tĩnh tải: + Tĩnh tải tác dụng lên thang: + Gọi m số bậc thang 1m dài, ta có m= 1/0,30= 3,33 bậc + Tĩnh tải tác dụng lên thang gồm thành phần: Do lớp đá Granitô dày 10mm,   20(kN / m3 ) , n= 1,1 44 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng g1   g  h g  (b b  h b )  m  n  20  0,010  (0,30  0,15)  3,33  1,1  0,329kN / m ( với bb hb chiều rộng bậc thang chọn) ) Do lớp vữa lót dày 15mm,   18(kN / m3 ) , n= 1,3 g   v  h v  (b b  h b )  m  n  18  0,015  (0,30  0,15)  3,33  1,3  0,53kN / m ) Trọng lượng bậc gạch cao 150mm,   18(kN / m3 ) , n= 1,1 g   g  (b b  hb 0,15 )  m  n  18  (0,30  )  3,33  1,1  1,484kN / m 2 ) Do lớp bê tông cốt thép dày 100mm,  b  25(kN / m3 ) , n= 1,1 g   b  h  n  25  0,1 1,1  2,75kN / m2 ) Trọng lượng lớp vữa trát bụng thang dày h= 15mm,   18(kN / m3 ) , n= 1,3 g    h  n  18  0,015  1,3  0,351kN / m  Vậy tổng tĩnh tải là: g ttb  g1  g  g  g  g  0,329  0,53  1,484  2,75  0,351  5,444kN / m + Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ: ) Do lớp đá Granitô dày 10mm,   20(kN / m3 ) , n= 1,1 g1   g  h b  n  20  0,010  1,1  0,22kN / m ) Do lớp vữa lót dày 15mm,   18(kN / m3 ) , n= 1,3 g   v  h b  n  18  0,015  1,3  0,351kN / m ) Do lớp bê tông cốt thép dày 100mm,  b  25(KN / m3 ) , n= 1,1 g   b  h  n  25  0,11,1  2,75kN / m2 ) Trọng lượng lớp vữa trát bụng thang dày h= 15mm,   18(kN / m3 ) , n= 1,3 g    h  n  18  0,015 1,3  0,351kN / m2  Vậy tổng tĩnh tải là: 45 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng g ttbcn  g1  g  g  g  0,22  0,351  2,75  0,351  3,672kN / m2 b Hoạt tải: - Hoạt tải tác dụng lên thang (Theo TCVN 2737-1995): Ptc = KN/ m2, n = 1,2  ptt= 1,2 = 3,6 kN/ m2  Tổng tải trọng tác dụng lên thang là: q bt  g btt  p tt  5,444  3,6  9,044kN / m - Tổng tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ là: tt q cn  g bcn  p tt  3,672  3,6  7,272kN / m 2.2.2 Tính toán phận cầu thang: a Các số liệu dùng dể tính toán: - Bê tông: Sử dụng bê tông cấp độ bền B20 có: Rb= 11,5MPa, Rbt= 0,90MPa, Eb= 27.103MPa + Thép chịu lực C- II có Rs= Rsc= 280 MPa, Es= 21 x104MPa + Thép cấu tạo C- I có: Rs= Rsc= 225MPa + Từ cấp độ bền bê tông B20 nhóm cốt thép cấu tạo C-I, tra phụ lục số ta có hệ số:  R = 0,645, R = 0,437 + Từ cấp độ bền bê tông B20 nhóm cốt thép cấu tạo C-II, tra phụ lục số ta có hệ số:  R = 0,623, R = 0,429 + Giả thiết lớp bảo vê a= 1,5cm b Tính toán thang: - Bản thang hợp với phương ngang góc tính là; cos  = 0,89; sin  = 0,45 - Tải trọng tác dụng lên thang là: q bt = 9,044 kN / m - Thành phần tải trọng theo phương vuông góc với bản: q 'bt  q bt  cos   9,044  0,857  7,75kN / m 46 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng - Thành phần tải trọng tính mét dài q '  q 'bt  1m  7,75kN / m - Bản thang dày 10cm, lớp bảo vệ a= 1,5cm  h  h  a  10  1,5  8,5cm - Sơ đồ tính: + Xét tỷ số l2/ l1 = 3,47/ 1,45 = 2,39m >  tính loại dầm + Để tính toán ta cắt dải có bề rộng b= 1m theo phương cạnh ngắn tính toán dầm đơn giản - Nhịp tính toán thang: + Theo phương cạnh ngắn: l t1  1500 q' M Q Hình 3: Sơ đồ tính toán thang - Nội lực tính toán: + Theo học kết cấu:  max q '  l2 7,75  1,52    2,036kN.m 8 Q max q '  l 7,75  1,5    5,618kN 2 - Tính toán cốt thép cho thang: 47 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng m  - Ta có: M 2,036103   0,024  R  0,437 Rb  b  h02 11,5106 1 0,0852       0,5   2. m  0,5   2.0,024  0,987 A tt s  M 2,036  103   1,078cm R s    h 225  10  0,987  0,085 Tra bảng phụ lục 15 ta chọn thép 6 a200, có sch  1,42cm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  sch 1, 42  100%   100  0,16%    0,1% b  h0 100  8,5 - Thép theo phương dọc cấu tạo 6 a200 có Aspb=1,42 cm > 0,1.As= 0,142 cm - Ta bố trí thép mũ để chịu mô mên âm không kể đến tính toán cốn thang, chiều dài đoạn từ mút thép mũ đến mép dầm là: l n  / 4l1tt  /  1450  362,5  chọn ln= 400mm - Cốt thép dọc để liên kết cốt thép chịu mô men âm chọn 6a200 (Bố trí cốt thép thể vẽ kết cấu số 03) Tính toán cốn thang: 3.1 Tải trọng tác dụng lên cốn thang bao gồm thành phần: - Tải trọng thang truyền qua bao gồm tĩnh tải hoạt tải dạnng tải trọng phân bố đều: g1  0,5  q bt  l1tt ( bt )  0,5  9,044  1,5  6,557(kN / m) -Tải trọng trọng lượng thân cốn thang (10x35)cm,  bt =25(kN/ m ); n= 1,1 g  n   bt  b  h  1,1  25  0,1  0,35  0,96(kN / m) - Tải trọng lớp vữa quanh cốn, mặt dày 15mm,  bt =18(kN/ m ); n= 1,3: 48 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng g   n     v  (b  h)   1,3  0,015  18  (0,1  0,35)  0,35(kN / m) - Tải trọng lượng thân lan can, tay vịn sắt: g  0,5(kN / m)  Tổng tải trọng tác dụng lên cốn thang: q  g1  g  g  g  6,557  0,96  0,35  0,5  8,367 kN/m - Thành phần tải trọng vuông góc với cốn thang gây uốn cho cốn thang là: q1ct  q  cos   8,367  0,857  7,17(kN / m) - Thành phần tải trọng dọc theo trục cốn thang là: q 2ct  q  sin   8,367  0,51  4, 27  kN / m  3.2 Sơ đồ tính nội lực tính toán: - Sơ đồ tính toán cốn thang đơn gản hai đầu khớp gối lên dầm chiếu nghỉ dầm chiếu tới - Chiều dài tính toán cốn thang: lt  l 2,97   3,47 cos  0,857 - Nội lực tính toán cốn thang: + Giá trị mô men lớn nhất:  max q1ct  l1tt2 7,17  3,472    10,79  kN.m  8 + Giá trị lực cắt lớn nhất: Qmax  q1ct  l1tt 7,17  3,47   12,44  kN  2 49 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Hình 4: Sơ đồ tính cốn thang - Tính toán cốt thép dọc: - Giả thiết a= 3cm, h0=h- a= 35-4=32cm m  M 10,79  103   0,07   R  0, 429 R b  b  h o 11,5  106  0,1 0,362       0,5   2. m  0,5    0,07  0,963  tt s M 10,79  103    1, 25cm R s    h 280  10  0,963  0,32 - Chọn  14 có chs = 1,54cm2 - Cốt thép cấu tạo chọn 's  30 0  stt  30 0  1,54  0,462  cm  , chọn  14 có sch = 1,54( cm ) - Kiểm tra hàm lượng thép: ch 1,54   s 100%   100%  0, 48%    0,05% b  h0 10  32 50 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng - Tính toán cốt đai cốn thang: Chọn cốt đai đường kính đai: Chọn đai nhánh, đường kính  có Asw  0,283(cm ) Kiểm tra điều kiện hạn chế lực cắt: + kiểm tra theo điều kiện: Q  0,3   w1   b1  R b  b  h ( 1) Trong đó: Q lực cắt, Q max  12,44 (kN) + Giả thiết cốt đai theo cấu tạo: chọn cốt thép đai  , có n sw  2(b  350) + Cốt đai dùng nhóm thép C-I có: Rsw= 175(MPa), + Tính thông số: s ct  150mm  w1       w  1,3 , (2) Es 21  104    7,8 E b 27  103 Từ (2)   w1    7,8  0,0037  1,14  1,3  b1   .R b   0,01.11,5  0,885 Từ(1)  0,3. w1. b1R b b.h =0,3 1,14 0,885 1,1 10 32=108(kN) Vậy Q max  12,44 (kN) < 108 (kN) => không cần thay đổi tiết diện cấp độ bền bê tông - Kiểm tra điều kiện chống cắt : Q   b3 (1  f   n )R bt b.h (3) Trong : -  b3  0,6 ( bê tông nặng) - f  - n  Từ (3) Suy ra: Q=12,44< 0,6 0,9 10 32= 19,44 (kN)  Không phải tính cốt đai 51 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng ChọnSbt=150  tính qttsw=Asw.Rsw/Sbt=2,0.283.17,5/15=0,66 kN/m b3 (1   f  n ) Rbt b  0, 6.(1   0)0, 09.22 =0,594kN/m b3 (1   f  n ) Rbt b Ta tt thấy:q sw>  Chọn: s bt  150  Chọn cốt đai theo cấu tạo 6a150 cho đầu dầm 6a200 cho đoạn 1Ø14 Ø6a150 1Ø14 Ø6a150 Hình 5: Ø6a150 Bố trí cốt thép cốn thang Tính toán chiếu nghỉ: a Sơ đồ tính bản: - Bản chiếu nghỉ có kích thứớc là: l1= 1445mm, l2=3300mm Xét tỷ số l2/ l1 = 3,3/ 1,445= 2,27>  tính theo loại dầm, làm việc theo phương 52 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Hình 6: Sơ đồ tính toán chiếu nghỉ b Xác định tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ: - Như tính thì tải trọng toàn phần tác dụng lên chiếu nghỉ là: q cn  g ttbcn  p tt  3,672  3,6  7,272kN / m c Xác định nội lực cho chiếu nghỉ: - Giá trị lớn mô men lớn nhất:  max q cn  lcn 7,272  1,4452    1,9  kN.m  8 d Tính toán cốt thép: Tính đơn vị diện tích, với diện tích hình chữ nhậtchiều cao hb, chiều rộng b= 100cm - Giả thiết a= 1,5cm  h  h  a  10  1,5  8,5(cm) Ta có:  m   M 1,9  103   0,023   R  0, 437 R b b.h o 11,5  106  1 0,0852      0,5   2. m  0,5    0,023  0,988 stt  M 1,9  103   1,005cm R s .h 225  10  0,988  0,085 - Chọn  a200 có chs = 1,41 cm2 - Kiểm tra hàm lượng thép: 53 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng  stt 1, 41 100%  100%  0.16%    0,1% b  h0 100  8,5 Thép theo phương dọc cấu tạo 6 a200 Sử dụng 6 a200 chiều dài l n  0, 25l1tt  0, 25  1445  361  chọn ln= 400mm - Cốt thép mômen gối kéo dài khỏi gối  l , cốt phôn bố dùng6 a200 Tính toán dầm chiếu nghỉ:(DCN) - Dầm chiếu nghỉ (DCN1), đầu gối lên tường, nên tính toán dầm đơn giản đầu khớp Ta tính thép dưới, thép ta bố trí theo cấu tạo - Nhịp dầm là:lt= 3300mm.Đoạn dầm chiếu nghỉ đựoc gối lên tường là: C= 22cm  Nhịp : l t  l  b t bd 220 220   C  3300    220  3300 (mm) 2 2 - Chọn tiết diện dầm b x h = 220 x350 (mm) a Sơ đồ kết cấu: b Xác định tải trọng: - Trọng lượng thân dầm tiết diện 22x35cm: g1 = 0,22.0,35.25.1,1 =2,12kN/m - Trọng lượng vữa trát dầm dày 1,5cm (2 mặt): g2 = 2.(0,22+0,35).1,3.18.0,015 =0, 4kN/m - Trọng lượng thân chiếu nghỉ truyền vào : g3 = 0,5.lcn.qscn= 0,5 1,445.7,272 = 5,25kN/m => Tổng tải trọng phân bố lên dầm chiếu nghỉ : qtt=  gi  2,12 +0, + 5,25= 7,77(kN/m) 54 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng Hình 7: Sơ đồ tính toán dầm chiếu nghỉ chịu tải trọng phân bố - Tải trọng tập trung cốn thang truyền vào: p   8,367  3,47  14,51(kN) Hình 8: Sơ đồ tính toán dầm chiếu nghỉ chịu tải trọng tập trung c Xác định nội lực: - Theo sơ đồ kết cấu tính thành phần nội lực sau : - Giá trị mô mên lớn nhất: 55 Trường đại học HÀ HOA TIÊN Khoa khí- xây dựng  max  1max   2max q tt  l2t pl 7,77.3,32 14,51* 3,3     34, 42(kN.m)  8 2 Lực cắt lớn : Q max  Q1max  Q max  q.l 7,77  3,3 P  14,52  27,34  kN  2 d Tính toán cốt thép - Thép dọc chịu lực : + Giả thiết : a = cm => h0= h- a = 40 - = 37cm +áp dụng công thức: M 34,42  103   0,132   R  0, 429 R b  b  h 11,5  106  0, 22  0,322 m      0,5   2. m  0,5.(1   2.0,132)  0,928 A tt s  M 34, 42  103   3,91(cm ) R s    h 280  10  0,928  0,32 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: stt 3,91   100%  100  0,55%  μ  0,05% b  h0 22.32 - Từ AS = 3,91 cm chọn : 216 có As = 3,42cm2 Bố trí thép chịu lực phía - Phía bố trí thép cấu tạo 214 có As=3,08 cm2 e Tính cốt đai: - Kiểm tra điều kiện hạn chế : - kiểm tra theo điều kiện: Q  0,3   w1   b1  R b  b  h (1) Trong đó: Q lực cắt: Q max = 27,34(kN) Giả thiết chọn đai theo cấu tạo: 6 , hsw=2 ( b