Đang tải... (xem toàn văn)
LỜI NÓI ĐẦU 1 CHƯƠNG I : NHIỆM VỤ THIẾT KẾ 3 CHƯƠNG II : XÁC ĐỊNH CẤU TRÚC LÒ HƠI VÀ TÍNH CÂN BẰNG NHIỆT LÒ HƠI 3 I Xây dựng và thiết kế lò tổng quát. 3 II Tính đặc tính của nhiên liệu. 5 III Hệ số không khí thừa và sự lọt không khí vào lò hơi. 6 Bảng 1: Hệ số không khí lọt vào các phần tử của lò. 7 Lượng không khí ra khỏi bộ sấy không khí 7 Lượng không khí vào bộ sấy không khí 7 Bảng 3: Entanpi của sản phẩm cháy.I (t,α) 8 IV Các kích thước kết cấu cơ bản của buồng đốt. 13 A Xác định kích thước hình học của buồng lửa. 13 B Chọn tốc độ gió cấp 1 và gió cấp 2. 14 C Tính nhiệt buồng lửa. 14 Bảng 6: Tính nhiệt buồng lửa. 20 CHƯƠNG III THIẾT KẾ DÃY PHESTON 24 Bảng 7: Bảng đặc tính cấu tạo dàn pheston 25 Bảng 8: Bảng tính nhiệt dàn pheston 27 CHƯƠNG IV: PHÂN PHỐI NHIỆT ĐỘ CỦA CÁC BỀ MẶT ĐỐT 30 I THIẾT KẾ BỘ QUÁ NHIỆT CẤP II 35 Bảng 9: Bảng các kích thước kết cấu và đặc tính của BQN cấp II 37 Bảng 10: Bảng tính nhiệt BQN cấp II. 39 II THIẾT KẾ BỘ QUÁ NHIỆT CẤP I 43 Bảng 11: Bảng các kích thước kết cấu và đặc tính của BQN cấp I 44 CHƯƠNG VI : THIẾT KẾ BỘ HÂM NƯỚC CẤP II 50 Bảng 13: Bảng các kích thước kết cấu của BHNcấp II. 52 Bảng 14: tính nhiệt của BHNcấp II. 54 CHƯƠNG VII : THIẾT KẾ BỘ SẤY KHÔNG KHÍ CẤP II 57 Bảng 15: Các kích thước kết cấu của BSKK cấp II 59 Bảng 16: Tính nhiệt BSKK cấp II 61 CHƯƠNG VIII : THIẾT KẾ BỘ HÂM NƯỚC CẤP I 64 Bảng 17: Các kích thước kết cấu của BHN cấp I 65 Bảng 18: Tính nhiệt BHN cấp I 67 CHƯƠNG IX : THIẾT KẾ BỘ SẤY KHÔNG KHÍ CẤP I 69 Bảng 19: Bảng kích thước của BSKK cấp I 70 Bảng 20: Tính nhiệt BSKK cấp I 72
Đồ án môn học lò L GVHD Nguyễn Duy Thiện LỜI NÓI ĐẦU ò thiết bị thiếu kinh tế quốc dân, quốc phòng Nó dùng khu công nghiệp lớn như: nhà máy nhiệt điện, khu công nghiệp khí,…mà sử dụng sở sản xuất nhỏ để phục vụ sản xuất nhu cầu hàng ngày như: sưởi ấm, nhà máy dệt, sấy, nấu cơm,… Trong nhà máy nhiệt điện, lò thiết bị thiếu đồng thời thiết bị vận hành phức tạp, có nhiệm vụ sản xuất nhiệt để cấp cho tuôc bin Trong lĩnh vực công nghiệp, lò dùng để sản xuất nước Hơi nước dùng làm chất tải nhiệt trung gian thiết bị trao đổi nhiệt để gia nhiệt cho sản phẩm Nhằm ôn lại kiến thức học lò học kỳ trước để bước đầu làm quen với việc thiết kế lò hơi, học kỳ em nhận nhiệm vụ thiết kế lò có sản lượng 320 t/h Mặc dù em nhận hướng dẫn tận tình quý thầy cô giáo, có tham khảo số tài liệu trao đổi với bạn bè, lần em thiết kế lò hơi, kiến thức hạn chế chưa có kinh nghiệm nên trình thiết kế chắn không tránh khỏi sai sót Em kính mong nhận góp ý dẫn tận tình quý thầy cô giáo để kiến thức em tốt Em xin chân thành cảm ơn! Hà Nội, ngày tháng năm 2016 Sinh viên thực Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 1 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện MỤC LỤC Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 2 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện CHƯƠNG I : NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Lò đốt bột than thải xỉ khô có : Dđm = 150 T/h Thông số : pqn = 100 bar ; tqn = 5400C Tỷ lệ xả Dx ≤ 3%Dđm Nhiệt độ không khí vào lò tkkl = 300C Nhiệt độ khói thải tkt = 135 ÷ 1400C Nhiệt độ nước cấp tnc = 2000C Thành phần nhiên liệu Wlv Alv Vlv Clv Hlv Nlv Plv Slv Olv T1 T2 T3 9,40 24,91 3,39 61,86 2,40 0,7 0,04 0, 0,26 124 130 140 9 0 Nhiệt trị nhiên liệu Qlvt = 6149 kcal/kg = 25703 kJ/kg CHƯƠNG II : XÁC ĐỊNH CẤU TRÚC LÒ HƠI VÀ TÍNH CÂN BẰNG NHIỆT LÒ HƠI I- Xây dựng thiết kế lò tổng quát * Sơ dồ phân bố phận lò Ở đồ án môn học này, yêu cầu thiết kế lò đốt bột than, thải xỉ khô, bao Chọn dạng lò có hình chữ π, đường khói ngang bố trí nhiệt (bộ nhiệt đối lưu) cấp, đường khói đuôi lò bố trí hâm nước sấy không khí (bộ sấy không khí kiểu ống) cấp xen kẽ Buồng lửa bố trí dàn ống sinh dãy pheston, tường bên có bố trí vòi phun tròn đặt so le Sơ đồ cấu tạo dạng lò sau: Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 3 13 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện nước cấp khói thải kk lạnh Chú thích: 1- Buồng lửa 2- vòi phun bột than 3- ống góp dàn ống sinh 4- Đáy thải xỉ 5- Tường lò 6- Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 6- Ống nước xuống 7- Dàn sinh 8- Bao 9- Pheston 10- BQN câp I 11- BQN cấp II 12- BHN cấp II 13- BSKK cấp II 14- BHN cấp I 15- BSKK cấp I Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện II- Tính đặc tính nhiên liệu 1- Thể tích không khí lý thuyết V0kk = 0,089(Clv + 0,375Slv) + 0,265Hlv – 0,0333Olv = 0,089(61,869 + 0,375.0,3) + 0,265.2,407 – 0,0333.0,266 = 6,14535 m3tc/kg 2- Tính thể tích sản phẩm cháy lý thuyết Thể tích khói lý thuyết : V0k = V RO2 +V N2 +V H 2O Với : +V RO2 =V RO2 = 0,01866.(Clv + 0,375.Slv ) kk nóng = 0,01866.(61,869 + 0,375.0,3) = 1,157 m3tc/kg + V N2 = 0,008.Nlv + 0,79V0kk = 0,008.0,79 + 0,79 6,145 = 4,86087 m3tc/kg +V H 2O = 0,111.Hlv + 0,0124.Wlv + 0,0161.V0kk = 0,111.2,407 + 0,0124.9,408 + 0,0161.6,145 = 0,4828 m3tc/kg Thể tích khói lý thuyết V0 k = V RO2 +V N2 +V H 2O = 1,157 +4,86087 + 0,4828= 6,50067 m3tc/kg 3- Thể tích sản phẩm cháy thực tế Thể tích nito thực tế N2 N2 V = V + 0,79(α tb – 1) V0kk Thể tích nước thực tế H 2O H 2O V =V + 0,0161(α tb – 1) V0kk Thể tích khói thực k V =V k RO2 +V RO2 N2 +V N2 H 2O H 2O V = V +V + V +(α tb – 1) V0kk ( Với αtb hệ số không khí thừa trung bình phần tử lò ( bảng ) ) 4- Tính entanpi không khí khói ( bảng ) Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 5 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện α i'' Entanpi khói thực tế : Ik = I0k + ( -1 ).I0kk + Itr ( kJ/kg ) Với αi’’ hệ số không khí thừa đầu phần tử lò Trong : I0kk - Entanpi không khí lý thuyết I0kk = V0kk ( C.t)kk ( kJ/kg ) I0k - Entanpi khói lý thuyết N2 I0k = IRO + I +I H 2O =V RO2 ( C.t)RO + V N2 (C.t) N2 +V H 2O (C.t) H 2O (kJ/kg) Với ( C.t)kk ;( C.t)RO ;(C.t) N2 ;(C.t) H 2O tra theo bảng 23 trang 95 sách đồ án môn học lò -Nguyễn Sĩ Mão Itr - Entanpi tro theo khói ab Itr = Ta có : 100 ab A lv Qtlv A lv ( C.t ) tr 100 =100 ( kJ/kg ) 0,9.24,913 25703 =0,095 < 1,5 nên bỏ qua Itr ( phun than thải xỉ khô nên chọn ab = 0,95 ) Vậy Ik = I0k + ( αi’’ -1 ).I0kk Xem bảng III- Hệ số không khí thừa lọt không khí vào lò Theo bảng 10.2 - Các đặc tính buồng lửa ( trang 260 - Lò ) Theo bảng 10.3 - Hệ số không khí lọt vào phần tử ( trang 260 - Lò ) - Ta chọn hệ số không khí thừa khỏi buồng lửa α bl'' = 1,25 - Ta chọn hệ số không khí lọt : Buồng lửa ∆αbl = 0,1 ( dàn ống cánh ) Cụm pheston ∆αpheston = Bộ nhiệt đối lưu : ∆αqnI = ∆αqnII = 0,025 Bộ hâm nước ( kiểu ống thép trơn ) : ∆αhnI = ∆αhnII = 0,02 Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Bộ sấy không khí ( kiểu ống thép trơn ) : ∆αskkI = ∆αskkII = 0,05 Ống dẫn khói thải thép : ∆αth = 0,01 Công thức xác định hệ số không khí thừa đầu phần tử lò: α i'' α i' = + ∆αi Bảng 1: Hệ số không khí lọt vào phần tử lò Hệ số không khí Các bề mặt đốt thừa vào Độ lọt không khí α i' ∆αi Hệ số không khí thừa α i'' 1,25 Buồng đốt - 0,1 Cụm pheston 1,25 1,25 BQN cấp II 1,25 0,025 1,275 BQN cấp I 1,275 0,025 1,3 BHN cấp II 1,3 0,02 1,32 BSKK cấp II 1,32 0,05 1,37 BHN cấp I 1,37 0,02 1,39 BSKK cấp I 1,39 0,05 1,44 1,44 0,01 1,45 Đường dẫn khói thải Lượng không khí khỏi sấy không khí '' SKK β = αbl - ∆αbl- ∆αn ∆αn : lượng không khí lọt vào hệ thống nghiền than, chọn ∆αn = 0,08 '' SKK β = 1,25 - 0,1 - 0,08 = 1,07 Lượng không khí vào sấy không khí β ' SKK =β '' SKK Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt + ∆SSKK =1,07 + 0,2 =1,27 7 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Bảng : Đặc tính sản phẩm cháy (V0N2 = 2,692 m3tc/kg ; Tên đại lượng công thức tính Hệ số không khí thừa trung bình Vkk0 = 6,145 m3tc/kg ; V RO2 = 1,157 m3tc/kg ; V0H2O = 0,4828 m3tc/kg ) Đơn vị Buồng lửa, pheston BQN cấp BQN cấp BHN cấp BSKK cấp BHN cấp BSKK cấp Đường thải - 1,250 1,263 1,288 1,310 1,345 1,380 1,415 1,440 m3tc/kg 3,906 3,966 4,088 4,197 4,367 4,537 4,707 4,828 m3tc/kg 0,508 0,509 0,511 0,513 0,517 0,520 0,524 0,526 m3tc/kg 7,106 7,245 7,523 7,772 8,161 8,549 8,938 9,215 - 0,071 0,070 0,068 0,066 0,063 0,061 0,059 0,057 - 0,163 0,160 0,154 0,149 0,142 0,135 0,129 0,126 - 0,234 0,230 0,222 0,215 0,205 0,196 0,188 0,183 tb α = 0,5.(α’ + α’’) Thể tích nito thực tế VN02 Vkk0 N2 V = + 0,79(α tb – 1) Thể tích nước thực tế VH02O Vkk0 H 2O V = + 0,0161(α tb – 1) Thể tích khói thực k RO2 N2 H 2O V = V +V + V +(α tb – 1) V kk Phân thể tích nước H 2O H 2O r =V / Vk Phân thể tích khí RO2 RO2 r = V / Vk Phân thể tích khí nguyên tử rn = r RO2 +r Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt H 2O s’ Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Nồng độ tro bay khói lv µ = 10.A ab/Vk 30,45 33,304 32,666 31,462 g/m3tc 29,00 27,68 26,48 25,683 Bảng 3: Entanpi sản phẩm cháy.I (t,α) Khói thải t I kk I α bltb k α =1,25 '' qnII α =1,2 63 tb qnI =1,28 α tb hnII =1,3 α tb skkII =1,34 α tb hnI =1,3 α tb skkI =1,4 15 α thtb =1,4 30 100 200 300 400 239,256 798,543 899,509 1824,01 1605,32 2775,45 2426,599 3264,224 3754,72 Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 1230,923 1250,888 4694,87 2377,879 2434,068 5954,479 3612,678 3697,614 8031,097 4880,941 4995,196 2490,258 2530,393 3782,55 Đồ án môn học lò 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 GVHD Nguyễn Duy Thiện 4858,07 5942,40 4122,681 7108,00 6045,479 10259,1 6280,485 4998,097 5793,43 6816,17 8365,91 7232,964 12341,31 7517,872 5892,195 7932,64 8513,228 14535,39 9608,0 9695,23 6701,491 8536,21 15 10467, 10567,7 9862,781 16712,1 7723,896 10146,1 19 12310, 12422,9 10760,83 18655,1 8656,462 38 11277,7 25 13678, 13803,1 12639,34 9601,87 12422,1 19 15061, 15199,1 10558,093 99 13581,6 72 16461, 11521,015 23 14844,4 88 17966, 12489,835 95 15923,4 95 19290, 13466,768 56 15 Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 6424,787 10 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Bảng 17: Các kích thước kết cấu BHN cấp I STT Tên đại lượng Kí hiệu Đơn vị Công thức tính, sở chọn Kết Đường kính ống d mm Chọn 28 Bước ống ngang S1 mm Chọn 56 Bước ống dọc S2 mm Chọn 42 Bước ống ngang tương đối σ1 S1/d 2,0 Bước ống dọc tương đối σ2 S2/d 1,5 Chiều rộng đường khói a m Buồng lửa 8,5 Chiều sâu đường khói b’ m Chọn 3,5 Khoảng cách từ tâm ống đến vách e mm Chọn 70 10 Số ống dãy ngang nn ống + (b’ - 2e)/S1 61 11 Số dãy ống nd dãy tính Chọn 56 12 Chiều dài ống l m Chọn 13 Tiết diện đường khói Fk m2 a.b’ - nnd.l 19,502 14 Diện tích tiết diện lưu thông nước f m2 πd2nn/4 0,0375 Vũ Việt Anh – Đ8 Nhiệt 68 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện 15 Chiều sâu cụm ống ls m S2(nd - 1) 2,31 16 Chiều sâu khoảng trống trước BHN cấp lk m Chọn 2,5 17 Chiều dày hữu hiệu xạ S m 4.s1 s π d s’ m H m2 18 19 Chiều dày hữu hiệu lớp xạ có tính đến khoảng trống trước BHN cấp Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt Vũ Việt Anh – Đ8 Nhiệt 0,9.( - 1).d 0,0711 0,110 A=0,5 π.d.l.nd.nn 1802,008 69 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Bảng 18: Tính nhiệt BHN cấp I STT Tên đại lượng Lượng nhiệt hấp thu hâm nước cấp Kí hiệu Đơn vị Công thức tính, sở chọn Qhn1 W Đã tính chương IV o Nhiệt độ đầu vào khói Entanpi khói đầu vào BHN cấp Nhiệt độ đầu khói θ’hn1 I’hn1 θ”hn1 C kJ/kg o C θ’hn1 = θ”s2 I’hn1 = I”s2 Đã tính chương IV Entanpi khói đầu BHN cấp I”hn1 kJ/kg Đã tính chương IV Nhiệt độ trung bình khói Tốc độ trung bình khói qua cụm ống tb θ hn1 ωkh o C m/s o 3,814 Entanpi nước đầu vào BHN cấp i’hn1 kJ/kg Theo chương IV 10 Entanpi nước đầu BHN cấp i”hn1 kJ/kg Qhn1 + i 'hn1 D Vũ Việt Anh – Đ8 Nhiệt o C C o 2345,731 BttVkh θ hntb1 1 + ÷ F 273 t’hn1 t”hn1 ttbhn1 280 317,5 Nhiệt độ nước đầu vào hâm nước cấp Nhiệt độ nước đầu BHN cấp Nhiệt độ trung bình nước 9720 355 4553,232 0,5(θ’hn1 + θ”hn1) 11 12 C Kết Đã tính chương IV Tra bảng nước chưa sôi 0,5(t’hn1 + t”hn1) 200 852,4 1085,680 250 225 70 Đồ án môn học lò 13 14 Độ chênh nhiệt độ trung bình Nhiệt độ vách ống có bám tro GVHD Nguyễn Duy Thiện (θ 'hn −t "hn ) − (θ "hn −t 'hn ) (θ ' −t " ) ln hn hn (θ "hn −t 'hn ) Δt 92 tv o ttbhn1 + 25 rH2O rn μtro o g/m3tc bảng - bảng – bảng – 27,684 tra bảng 0,0012 C 15 16 17 Thành phần thể tích nước khói Thành phần thể tích khí nguyên tử khói Nồng độ tro bay khói 18 thể tích riêng nước ống m3/kg 19 Tốc độ nước ống ωn m/s 20 Lực hút khí nguyên tử PnS 21 22 23 Hệ số làm yếu xạ khí nguyên tử Hệ số làm yếu xạ tro Lực hút khói có chứa tro Kk Ktro KpS 24 25 Hệ số tản nhiệt xạ Hệ số bám bẩn αbx ε mMn/m2 1,163.a.αtbx W/m2oC 0,86CdChεo + Δε 0,017 0,0149 0,677 0,0055 26 Hệ số tản nhiệt từ khói đến vách αdlkv W/m2oC 1,163CsCz2Cvlαtdl 85,17 αbx + α kvdl + ε (αbx + α kvdl ) 58,314 27 28 Hệ số truyền nhiệt Diện tích bề mặt hấp thụ nhiệt tính toán Vũ Việt Anh – Đ8 Nhiệt K Hhn1 C 250 0,061 0,196 1,331 mMn/m2 rns’ 0,0162 Toán đồ Toán đồ (Kkrn + Ktroμtro)PnS 2o W/m C m Qhn1 K ∆t 0,83 ,trang 65 1813,087 71 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Dựa vào diện tích BHNcấp I thiết kế HhnI = π.d.l.nd.nn ta thấy giá trị hợp lí Vậy lấy thông số chọn Vũ Việt Anh – Đ8 Nhiệt 72 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện CHƯƠNG IX : THIẾT KẾ BỘ SẤY KHÔNG KHÍ CẤP I Về mặt cấu tạo tương tự BSKK cấp BSKK cấp làm việc nhiệt độ thấp bị ăn mòn mạnh nên ta chia làm đoạn dọc theo đường khói Phần phía có khả bị ăn mòn mạnh nên ta tách riêng đoạn khoảng 100mm , để dễ thay bị ăn mòn Vũ Việt Anh – Đ8 Nhiệt 73 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Bảng 19: Bảng kích thước BSKK cấp I a1=2,125m Khói a=8,5m l=4,2m b1=3 m 1,4m 1,4m 0,1m Vũ Việt Anh– Đ8 Nhiệt 74 1m 1,3m không khí Cấu Cấutạo tạovà vàbố bốtrí tríBSKK BSKKcấp Đồ án môn học lò STT GVHD Nguyễn Duy Thiện Tên đại lượng Kí hiệu Đơn vị Công thức tính, sở chọn Kết tính Đường kính ống dn mm chọn 43 Bước ống ngang S1 mm chọn 60 Bước ống dọc S2 mm chọn 50 Bước ống ngang tương đối σ1 S1/dn 1,395 Bước ống dọc tương đối σ2 S2/dn 1,163 Đường kính ống trung bình dtb mm 0,5(dtr + dn) 41,5 Số cụm ống theo chiều rộng đường khói nc cụm Chọn Chiều rộng cụm ống a1 m Chọn 2,125 Chiều sâu cụm ống b1 m Chọn 10 Số dãy ống ngang cụm ống zn dãy + a1/S1 11 Số dãy ống dọc cụm ống zd dãy + b1/S2 12 Số ống cụm ống z ống (2z n − 1)z 2 13 Chiều dài ống đoạn ltr m Vũ Việt Anh– Đ8 Nhiệt chọn 36 61 2191 2,5 75 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện 14 Chiều dài ống đoạn lg m chọn 2,5 15 Chiều dài ống đoạn ld m chọn 14 Tiết diện đường khói F m2 πd2trncz/4 ,trang 68 TL [4] 11 15 Chiều rộng đường khói a m tính chương 8,5 18 Tiết diện đường không khí đoạn ftr m2 ltr.a - ltr.dn.nc.zn 5,591 19 Tiết diện đường không khí đoạn fg m2 lg.a - lg.dn.nc.zn 5,591 20 Tiết diện đường không khí đoạn fd m2 ld.a - ld.dn.nc.zn 4,473 21 Diện tích tiết diện bề mặt chịu nhiệt đoạn Htr m2 πdtb.ltr.nc.z 2854,984 22 Diện tích tiết diện bề mặt chịu nhiệt đoạn Hg m2 πdtb.lg.nc.z 2854,984 23 Diện tích tiết diện bề mặt chịu nhiệt đoạn Hd m2 πdtb.ld.nc.z 2284 24 Tổng diện tích bề mặt chịu nhiệt Vũ Việt Anh– Đ8 Nhiệt Hskk1 m2 Htr + Hg + Hd 7994 76 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Bảng 20: Tính nhiệt BSKK cấp I ST T Tên đại lượng Lượng nhiệt hấp thụ BSKK cấp Kí hiệu Qs1 Đơn Công thức tính, sở vị chọn kW Tính chương IV o θ’s1 Entanpi khói trước BSKK cấp I’s1 Nhiệt độ khói sau BSKK cấp θ”s1 Entanpi khói sau BSKK cấp I”s1 Nhiệt độ khói trung bình θtbs1 o C Nhiệt độ không khí vào BSKK cấp t’s1 o C i’s1 11 Entanpi không khí vào BSKK cấp Nhiệt độ không khí khỏi BSKK cấp Enatanpi không khí khỏi BSKK cấp Nhiệt độ không khí trung bình 12 Thành phần thể tích khí nguyên tử rn Bảng 1-1 0,205 Thành phần thể tích nước khói rH2O Bảng 1-1 0,063 Nồng độ tro bay theo khói μtro g/m3t Bảng 1-1 c 29,001 10 13 14 Vũ Việt Anh– Đ8 Nhiệt t”s1 i”s1 ttbs1 θ’s1 = θ”hn1 8293 Nhiệt độ khói trước BSKK cấp C Kết tính kJ/kg I’s1 = I”hn1 o C Theo chương kJ/kg Theo chương 0,5(θ’s1 + θ”s1) t’s1 = tlkk kJ/kg i’s1 = ilkk o C t”s1 = t’s2 kJ/kg tính chương IV o C 0,5(t’s1 + t”s1) 415 4553,232 355 4553,232 385 250 1085,7 350 2845,412 300 77 Đồ án môn học lò 15 16 17 GVHD Nguyễn Duy Thiện Tốc độ khói qua BSKK cấp ωkh Hệ số tản nhiệt từ khói đến vách Tốc độ trung bình không khí α1 ωkk m/s 8,660 W/m 1,163 Cvl.Cl.αtđl 2o C m/s ∆α s tstb2 Btt Vkko ÷ β "s + ÷ + 273 f BttVkh θ stb2 1 + F 273 59,16 6,654 18 Chiều cao toàn BSKK cấp L m Giả thiết 2,5 3,5 4,5 19 Chiều cao trung bình đoạn Ltb m L/3 ,( số đoạn ) 0,83 1,17 1,5 20 Tiết diện lưu thông không khí f m2 Ltb.a - nc dn.zn.Ltb 1,864 2,609 3,355 Hs1 m2 πdtb.L.nc.z 21 Diện tích bề mặt chịu nhiệt BSKK cấp 22 Tốc độ trung bình không khí 23 ωkk Hệ số tản nhiệt đối lưu phía không khí α2 Nhiệt độ vách BSKK cấp tv ∆α s tstb2 Btt Vkko β " + s2 1 + 273 f m/s W/m o C 1,163.Cz.Cvl.Cs.αtdl 2854,98 3996,976 5138,97 18,63 33,536 58,56 23,954 51,38 45,94 342,5 342,5 0,75 0,75 24 25 Hệ số hiệu dụng Vũ Việt Anh– Đ8 Nhiệt ξ 0,5(θtbs2 + ttbs2) Tra toán đồ 342,5 0,75 78 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện 26 Hệ số truyền nhiệt K Tham số P W/m2 o C 27 28 Tham số 29 30 Hệ số hiệu chỉnh Lượng nhiệt hấp thụ tính toán BSKK cấp Vũ Việt Anh– Đ8 Nhiệt R ψ Qts1 kw ξ α1α α1 + α 20,350 19,113 18,052 0,364 0,364 0,6 0,6 θ 's − θ "s t "s − t 's 0,364 θ 's − θ "s θ 's − t ' s 0,6 Tra toán đồ 0,98 0,98 0,98 3271 4300 5222 Hs1.K.Δt 79 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Từ giá trị Qts1 chiều dài L ta thiết lập quan hệ chúng theo đồ thị sau: Qs1 103 kW 7000 5000 Qts1 3000 2,5 3,5 4,5 5,5 L ,m Dựa vào đồ thị trên, với Qs1 = 8,293.103 kW ta xác định tổng chiều cao BSKK cấp là: L = m Độ dài trung bình đoạn là: Ltb = L/3 = 7/3 = 2,3334 m Tiết diện không khí qua: f = Ltb.a - nc dn.zn.Ltb = 14,6142 m2 ∆α s1 t stb1 Btt Vkko ÷ β "s1 + ÷1 + 273 f Tốc độ không khí trung bình: ωkk = ⇒ ωkk = 3, 0824 m / s ωkk 3,0824 = = 0, 49 ωk 6, 278 Vậy tỷ số: nằm khoảng (0,45 ÷ 0,55), không cần thay đổi kết cấu BSKK Tổng diện tích bề mặt chịu nhiệt BSKK cấp 1: Hskk1 = πdtb.L.nc.z = 3,14.0,041.7.4 2191= 7993,95 m2 Vậy chiều chiều dài đoạn ống chọn : + chiều dài đoạn ống ltr = 2,5 m + chiều dài đoạn ống lg = 2,5 m Vũ Việt Anh– Đ8 Nhiệt 80 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện + chiều dài đoạn ống ld = m Vũ Việt Anh– Đ8 Nhiệt 81 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện TÀI LIỆU THAM KHẢO Lò tập 1, tập GS TSKH Nguyễn Sỹ Mão Đồ án môn học lò GS TSKH Nguyễn Sỹ Mão Lò công nghiệp- Trường Đại học Điện Lực Tính toán thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt PGS Bùi Hải Tính nhiệt lò công nghiệp- Đỗ văn Thắng Tính nhiệt lò - Hoàng Ngọc Đồng- NXBHKT Lò thiết bị đốt – Hoàng Ngọc Đồng- NXBHKT ===========***=========== Vũ Việt Anh – Đ8 Nhiệt 82 ... 15 m/s Chọn tốc độ gió cấp II : ω2= 20 m/s Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 14 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện C- Tính nhiệt buồng lửa Hình vẽ Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 15 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn... 261 ta có: x = 1-0,2 ( s d -1) = 0,95 Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 18 Đồ án môn học lò GVHD Nguyễn Duy Thiện Bảng 5: Bảng đặc tính cấu tạo dàn ống sinh Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 19 Đồ Tên án môn học lò... thích: 1- Buồng lửa 2- vòi phun bột than 3- ống góp dàn ống sinh 4- Đáy thải xỉ 5- Tường lò 6- Vũ Việt Anh – Đ8Nhiệt 6- Ống nước xuống 7- Dàn sinh 8- Bao 9- Pheston 10- BQN câp I 11- BQN cấp II 12-