Đang tải... (xem toàn văn)
THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH XÂY DỰNGBAO GỒM : THUYẾT MINH SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP, CẦU THANG BỘ, HỒ NƯỚC MÁI, KẾT CẤU KHUNG KHÔNG GIANG BÊ TÔNG CỐT THÉP, 2 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP VÀ MÓNG CỌC NHỒIBẢN VẼ CÁC CẤU KIỆN TRÊN , BẢNG TÍNH TRỰC TIẾP TRONG THUYẾT MINH
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT TỔNG QUAN KIẾN TRÚC I SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ Trong thời kỳ Việt Nam đổi phát triển, với lên kinh tế đất nước nói chung thành phố nói riêng, mức sống người dân nâng cao, nhu cầu nhà ở, giao thơng, sở hạ tầng… Trong đó, nhà ơ, khơng cịn đơn nơi để ở, mà phải đáp ứng số yêu cầu tiện nghi, mỹ quan, … mang lại tâm trạng thoải mái cho người Và xuất ngày nhiều cao ốc chung cư, văn phòng thành phố đáp ứng nhu cầu cấp bách nơi cho thành phố đông dân Thành Phố Hồ Chí Minh, nhu cầu sở hạ tầng … (để tạo điều kiện thuận lợi cho nhà đầu tư nước ngồi) mà cịn góp phần tích cực vào việc tạo nên mặt thành phố: thành phố đại, văn minh, xứng đáng trung tâm số kinh tế, khoa học kỹ thuật nước Bên cạnh đó, xuất nhà cao tầng góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dụng kỹ thuật, công nghệ thiết kế, tính tốn, thi cơng xử lý thực tế Chính mà dự án xây dựng KHU ĐÔ THỊ AN PHÚ – AN KHÁNH – Quận hình thành thực CHUNG CƯ CAO TẦNG B27 số chung cư, trung tâm thương mại, dịch vụ khu đô thị Chung cư đáp ứng đươc phần nhu cầu nhà người dân thành phố, tạo cảnh quan đẹp cho khu thị nói riêng Thành phố nói chung I SƠ LƯỢC VỀ CƠNG TRÌNH Cơng trình thuộc khn viên qui hoạch KHU ĐÔ THỊ AN PHÚ – AN KHÁNH thuộc Phường An Phú – Quận – Thành phố Hồ Chí Minh Mặt đứng CHUNG CƯ CAO TẦNG B27 hướng đường Xa lộ Hà Nội, mặt khác tiếp giáp với đường giao thông nội khu đô thị Cơng trình có chiều cao 35,5 m tính từ mặt đất tự nhiên Mặt cơng trình hình chữ nhật, có tổng diện tích 40,2x25,5=1025m2 Các mặt đứng cơng trình xây tường lắp cửa kính khung nhơm để lấy sáng, vách ngăn hộ xây tường gạch SVTH : MSSV: TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT I GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG - Số tầng : tầng hầm + tầng + tầng mái - Phân khu chức năng: Cơng trình chia khu chức từ lên • Tầng hầm:dùng làm nơi để xe lắp đặt thiết bị kỹ thuật, có diện tích 46,2x31,5=1455m2 • Tầng 1: dùng làm sảnh hộ, có 11 hộ tầng • Tầng 2-9: dùng làm hộ, có 14 hộ tầng • Tầng mái: có hệ thống nước mưa cho cơng trình bể nước sinh hoạt, bể tích 8,1x7,4x1,5 = 90 m3, thu lơi chống sét I GIẢI PHÁP ĐI LẠI Giao thơng đứng Tồn cơng trình sử dụng thang máy (2 thang có kích thước thơng thường buồng thang có kích thước lớn dùng cho việc vận chuyển thiết bị, băng ca cứu thương… cần thiết) cầu thang vế Bề rộng vế cầu thang 1,4m, thiết kế đảm bảo u cầu người nhanh, an tồn có cố xảy Cầu thang máy, thang đặt vị trí trung tâm nhằm đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang ≤ 20m để giải việc phịng cháy chữa cháy Giao thơng ngang Bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên I ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU – KHÍ TƯỢNG – THỦY VĂN TẠI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành mùa rõ rệt: • Mùa mưa từ tháng đến tháng 10 • Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau - Các yếu tố khí tượng: • Nhiệt độ trung bình năm: 260C • Nhiệt độ thấp trung bình năm: 220C • Nhiệt độ cao trung bình năm : 300C - Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800 mm/năm • Độ ẩm tương đối trung bình : 78% • Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khơ: 70 -80% • Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa: 80 -90% SVTH : MSSV: TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT • Số nắng trung bình cao, mùa mưa có 4giờ/ngày, vào mùa khô 8giờ /ngày - Hướng gió thay đổi theo mùa: • Vào mùa khơ, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đơng, Đơng Nam Nam • Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây Tây Nam • Tần suất lặng gió trung bình hàng năm 26%, lớn tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s • Hầu khơng có gió bão, gió giật gió xốy thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) - Thủy triều tương đối ổn định xảy tương đột biến dòng nước Hầu khơng có lụt vùng ven có ảnh hưởng I CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT Điện Cơng trình sử dụng điện từ lưới điện thành phố từ máy phát điện riêng có cơng suất 250KVA (kèm thêm máy biến áp, tất đặt tầng hầm) Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi cơng) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an tồn khơng qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an tồn phịng chống cháy nổ) Hệ thống cung cấp nước Cơng trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước , bể tích 90m Máy bơm đưa nước lên tầng phân phối xuống tầng cơng trình, vào ăn hộ theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng Hệ thống thoát nước Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa (φ =140mm) đặt hộp gaine xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng SVTH : MSSV: TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT Hệ thống thông gió chiếu sáng a Chiếu sáng Tồn tồ nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng b Thơng gió Ở tầng có cửa sổ tạo thơng thống tự nhiên Riêng tầng hầm có bố trí thêm khe thơng gió, quạt hút hệ thống chiếu sáng Hệ thống thoát rác Rác thải tầng đưa vào phịng chứa rác có cửa ngăn, đường ống dẫn rác thải từ tầng xuống tầng hầm chứa gian rác sau rác thải đưa ngồi Gaine rác (phịng rác) thiết kế kín đáo, tránh làm bốc mùi gây nhiễm I AN TỒN PHỊNG CHÁY CHỮA CHÁY Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước PCCC đặt tầng hầm, cần huy động thêm bể chứa nước sinh hoạt để tham gia chữa cháy Ngoài ra, phịng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động SVTH : MSSV: TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT VI THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 2-9) NỘI DUNG I.1 Lựa chọn sơ kích thước tiết diện sàn I.2.Xác định tải trọng tác dụng lên sàn I.3.Tính tốn sàn I.4.Tính tốn kiểm tra độ võng I LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN SÀN Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động, dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất …) làm ảnh hưởng đến công sử dụng Trên sàn, hệ tường ngăn khơng có hệ dầm đỡ bố trí vị trí sàn mà khơng làm tăng đáng kể độ võng sàn Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp sàn mặt tải trọng tác dụng Xác định sơ kích thước tiết diện dầm hd = ld md - Sơ chiều cao dầm theo cơng thức: - Trong đó: md - Hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng; md = 12 ÷ 16 - Đối với hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; (1.1) md = 16 ÷ 20 - Đối với hệ dầm phụ; ld - Nhịp dầm - SVTH : 1 bd = ( ÷ ) hd Bề rộng dầm chọn theo công thức: MSSV: (1.2) TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT Kết chọn lập thành bảng 2.1 sau: Baûng 1.1 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm Chọn sơ chiều dày sàn - Chiều dày sàn chọn theo công thức: hs = D l ms (1.3) Trong đó: D = 0.8 ÷1.4 - Hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng; ms = 30 ÷ 35 - Đối với loại dầm; md = 40 ÷ 45 - Đối với kê bốn cạnh; l - Nhịp cạnh ngắn ô - Xét ô sàn S1, S2, S3,S4, S6, S7,S8, S9, S10, S12,S15 có tỉ số → hb = nên tính thép theo làm việc phương - Xét sàn S5, S11, S13, có tỉ số → hb = L2 >2 L1 L1 45 ÷ 50 nên tính thép theo làm việc L1 30 ÷ 35 phương Kết chọn chiều dày sàn lập thành bảng 2.2: SVTH : MSSV: L2 ≤2 L1 TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT Bảng 1.2 Kết chọn chiều dày sàn - SVTH : Có vài sàn có kích thước nhỏ tính theo cơng thức chọn sơ chiều dày sàn nhỏ, nhiên để tiện cho việc thi cơng ta chọn chung chiều dày cho tồn sàn 100mm để tính tốn thiết kế Kết phân chia sàn bố trí hệ dầm thể mặt : MSSV: TRANG : D2 D5 S13 S5 D5 S2 S3 S3 D1 D6 D2 S4 D1 S6 D4 S9 S7 D1 D2 S5 D5 S3 D3 D3 S11 S3 D6 D6 S1 D6 D3 S1 S4 D5 S13 S13 S13 S8 D3 S4 D2 D3 D4 S10 S15 D3 S4 S5 D2 D9 S12 S13 D4 S4 S4 D3 D1 D8 S11 S1 D4 D7 S9 S14 D7 D3 D3 D5 S7 S13 D2 S10 S1 S2 D6 S8 D4 S13 S13 D3 S6 S5 D7 D2 S2 D5 D7 S4 D5 D3 S4 D1 S3 D3 D3 D5 D4 S3 D2 D2 S1 S1 D1 Hình 1.1 :Mặt bố trí kết cấu dầm sàn tầng điển hình I XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN Tải trọng tác dụng lên sàn gồm có Tĩnh tải - Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: ∑ γ δ n i tt s g = i i (1.4) γi Trong đó: - Khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i δi - Chiều dày lớp cấu tạo thứ i ni SVTH : - Hệ số độ tin cậy lớp thứ i MSSV: D3 S3 D3 S3 D3 S2 D1 D6 D6 S1 D3 S1 D2 D6 D2 D6 D2 D6 D1 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT D3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT - Gạch Ceramic, γ = 20 kN/m3,δ1 = 10mm, n=1.1 - Vữa lót, γ = 18 kN/m3, δ2 = 30mm, n=1.3 - Sàn BTCT, γ = 25 kN/m3, δ3 = 100mm, n=1.1 - Vữa trát trần, γ = 18 kN/m3, δ4 = 15mm, n=1.3 - Trần treo, γ= 0.5 kN/m2, n=1.2 - Hình 1.2 :Cấu tạo sàn hb = 100(mm) Kết tính tốn trình bày bảng 2.3: Bảng 1.3 Tónh tải tác dụng lên oâ saøn Hoạt tải - Tải trọng phân bố sàn lấy theo TCVN 2737:1995 sau: - Trong đó: ptc ptt = ptc.np - Tải trọng tiêu chuẩn lấy theo TCVN”2737:1995” (1.5) np - Hệ số độ tin cậy, n = 1.3 Khi ptc < 200 daN/m2 n = 1.2 Khi ptc >200 daN/m2 - Theo 4.3.4, TCVN “2737-1995” tính sàn, tải trọng tồn phần bảng phép giảm sau: ψ Đối với phòng nêu mục 1,2,3,4,5 bảng nhân với hệ số A1 (A > A1 = 9m ) SVTH : MSSV: TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 ψ A1 = 0.4 + - GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT 0.6 A A1 (1.6) Kết tính hoạt tải tác dụng lên sàn thể bảng 1.4 sau Baûng 1.4 Hoạt tải tác dụng lên sàn Tải trọng tường ngăn - Trọng lượng tường ngăn qui đổi thành tải phân bố sàn (cách tính đơn giản mang tính chất gần đúng) Tải trọng tường ngăn có xét đến giảm tải (trừ 30% diện tích lỗ cửa), tính theo cơng thức sau: g đó: qd t lt ht g ttc = A 70% lt - Chiều dài tường; ht A - Chiều cao tường; - Diện tích sàn (A = ld x ln); (1.8) gttc - Trọng lượng đơn vị tiêu chuẩn với: Tường 10 gạch ống: gttc = 180 (daN /m2) Tường 20 gạch ống: gttc = 330 (daN /m2) SVTH : MSSV: TRANG : 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC W y qu = L2qu × Bqu = 102 ×10 = 166, (m3 ) + Ứng suất đáy móng khối quy ước: tc σ max = tc σ = σ tbtc = tc N qu Fqu tc N qu Fqu + − tc M xqu x qu W tc M xqu x qu W + − tc M yqu y qu W tc M yqu y qu W = 46666 427, + + = 469, (kN / m ) 100 166,7 166,7 = 46666 427, − − = 464 ( kN / m2 ) 100 166, 166, tc tc σ max + σ 469, + 464 = = 466, (kN / m ) 2 Tính sức chịu tải đất đáy móng khối quy ước (Theo TTGH II) theo công thức (5.8) RIItc = m1.m2 ( A.Bqu γ II + B.H qu γ 'II + D.CII − γ II h ) ktc Trong đó: ktc : Hệ số độ tin cậy, tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp lấy ktc=1 m1: Hệ số điếu kiện làm việc với đất cát mịn chặt vừa lấy m1 = 1,2 m2: Hệ số điếu kiện làm việc cơng trình Do cơng trình khơng thuộc loại tuyệt đối cứng lấy (bảng 15-TCVN 45-1978) lấy m2 = A, B, D: Là hệ số phụ thuộc vào ma sát ϕ lớp đất đặt đáy móng khối qui ước, đáy móng khối quy ước nằm lớp đất thứ có ϕ = 30029’ ( tra bảng 14 TCXD: 45-1978) ta có: A = 1,18 ; B = 5,7; D = 8,04 γ II γ II' : Là dung trọng đất nằm đáy móng khối quy ước γII = 10,3 (kN/m3) : Là dung trọng trung bình lớp đất kể từ đáy móng khối quy ước trở lên γ 'II = γ 1h1 + γ h2 + + γ n hn = 10 (kN/m3 ) h1 + h2 + + hn (Đã tính mục 2.e) cII : Trị số tính tốn thứ hai lực dính lấy lớp đất đặt trực tiếp đáy móng khối qui ước, cII =3 (kN/m2) SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 268 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MĨNG KHUNG TRỤC h0 : Chiều sâu có tầng hầm ho = Hdf + Htd với Htd = h1 + h2 γf γ f 25 * ÷ ⇒ H td = h1 + h2 × ( * ) = 1, + 0, × ÷ = 1,92 (m) γ γ 15,5 Hdf = 2,4 (m) Chiều sâu từ mặt đất tự nhiên đến sàn tầng hầm h1 = 1,6(m) Chiều dài từ đáy đài đến đáy sàn tầng hầm h2 = 0,2 (m) Chiều dày sàn tầng hầm γf = γbt = 25 (kN/m3 ) Trọng lượng riêng bê tông sàn tầng hầm γ* =15,5 (kN/m3 ) Trọng lượng riêng đất đài móng => ho = 2,4+ 1,92=4,32 (m) ⇒ RIItc = 1, ×1,1 ( 1,18 ×10 ×10,3 + 5, × 43,1×10 + 8,04 × −10,3 × 4,32 ) = 3376, (kN/m ) - Kiểm tra điều kiện ứng suất đáy móng khối qui ước: σ tbtc = 466,6 (kN/m ) < RIItc = 3376, (kN/m ) tc tc σ max = 469, (kN / m ) < 1, RII = 1, × 3376, = 4052 (kN/m ) tc σ = 464 (kN/m ) > ⇒ Thỏa điều kiện áp lực đáy móng khối qui ước Đất móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định bu Tính kiểm tra lún cho móng M1 điều kiện S ≤ S gh = 8cm - Ứng suất trọng lượng thân đất đáy móng khối qui ước: σ zbt=0 = Σγ i × hi = γ tb × H qu = 10 × 43,1=431( kN/m - Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước: σ zgl=0 = σ tbtc − σ zbt=0 = 466, − 431 = 35,6 ( kN/m SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 ) ) TRANG : 269 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC - Tại vị trí đáy móng khối quy ước ta thấy σ zbt=0 431 = = 12,1 ⇔ σ bt = 12σ gl gl σ z =0 35, , có σbt > σgl, vị trí móng khối quy ước thỏa điều kiện phạm vi nén lún, độ lún đáy móng khối quy ước ổn định khơng cần phải kiểm tra lún (Sơ đồ tính lún cho móng M1 thể hình 5.21) SVTH : BÙI TẤN THƠNG MSSV: 1081041157 TRANG : 270 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT 2400 N ỀN TAÀNG HAÀM 1800 MÐTN 4200 600 6200 CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 39,6 10500 54,94 Hqu = 43100 3700 150,5 41300 5300 189 3100 242 272,04 14500 415,6 35,6 431 σzi (kN/m²) bt σzi (kN/m²) gl Ζ(m) 16100 Hình 5.21: Sơ đồ tính lún cho móng M1 SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 271 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC bv Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng cho đài cọc - Vẽ hình tháp xun thủng với góc mở 450, ta thấy đáy tháp xuyên thủng bao trùm hết trục đầu cọc, đài khơng bị chọc thủng, khơng cần kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng cho đài móng M1 550 1700 45° 1525 45° 100 100 1800 1525 800 800 Y 3800 3600 1200 1200 600 100 600 100 100 600 600 3600 550 X 800 100 600 1200 3800 1200 Ø800 Hình 5.22: Sơ đồ tháp xun thủng đài móng M1 bw Tính tốn cốt thép cho đài cọc - Xem đài cọc theo phương làm việc conson ngàm mép cột, chịu phản lực cọc đẩy ngược từ lên - Momen ngàm phản lực đầu cọc gây theo (5.10): n M = ∑ ri × Pi i =1 Trong đó: ri: Khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 272 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC Pi: Phản lực đầu cọc thứ i - Diện tích cốt thép tính theo cơng thức (5.11): As = M γ b × h0 × Rs + + ho: Chiều cao làm việc đài (h0 = 180 – 10 =170cm) Rs: Cường độ tính tốn cốt thép γb + : Hệ số điều kiện làm việc bê tông không kể đến phát triển cường độ theo thời gian MI PI= P3+P4 925 600 600 600 Y 275 X 600 3600 1200 900 PII= P2+P3 1200 800 MII 550 600 600 1200 1200 600 3600 Hình 6.23: Sơ đồ tính tốn cốt thép đài móng M1 - Tính: PI = ( P3 + P4 ) = 1785 + 1580, = 3365, 2(kN ) PII = ( P2 + P3 ) = 1783,6 + 1785 = 3568,6( kN ) - Momen uốn mặt cắt ngàm I-I: SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 273 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC MI = r1xPI = 0,925 x 3365,2 =3113 (kNm) -Momen uốn mặt cắt ngàm II-II: MII = r2xPII = 0,9 x 3568,6 =3212 (kNm) - Tính thép cho đài cọc theo phương cạnh Lđ: AsI = MI 3113 ×102 = = 72, 66 (cm ) 0,9 × Rs × h0 0, × 28 ×170 → chọn 24φ20a150 As = 75,4 (cm2) ∆ As = 75, − 72, 66 × 100 = 3, 7% < 5% 72, 66 Khoảng chênh lệch cốt thép chọn: - Tính thép cho đài cọc theo phương Bđ : AsII = M II 3212 ×10 = = 74,97 (cm ) 0,9 × Rs × h0 0, × 28 ×170 → chọn 24φ20a150 As = 75,4 (cm2) 47 Thiết kế móng M2 (dưới chân cột C19 trục B-3) a Nội lực tính tốn cho móng M2 + Nội lực tính tốn cho móng M2 (Có cộng tải trọng sàn tầng hầm): + Nội lực tiêu chuẩn cho móng M2: SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 274 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC + Nhận xét: Ðể xác định cặp nội lực nguy hiểm nhất, ta cần phải so sánh cặp nội lực truyền xuống dãy cọc biên Max cặp gây nguy hiểm Vì ta tiến hành lấy cặp nội lực cọc |N| max (cặpI) để tính sơ số lượng cọc móng sau kiểm tra cho cặp nội lực lại bx Xác định sơ diện tích đài cọc số lượng cọc - Tính áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đáy đài cọc : (Giả thiết khoảng cách tim cọc 3d) P tt = Ptk ( 3d ) = 2906 ( × 0,8) = 505( kN / m ) Với: Ptk = 2906 (kN); d=0,8 (m), ta được: + Diện tích sơ đáy đài: N ztt 10408 Fsb = tt = = 22, ( m ) P − n × γ d × H d 505 − 1,1× 25 × 1,8 + Trọng lượng tính tốn sơ đài: tt N sbd = n × Fsbđ× h tb× γ = 1,1× 22, × 1,8 × 25 = 1119(kN ) + Số lượng cọc sơ bộ: nC = β × N ztt + N sbtt 10408 + 1119 = 1,3 × = 5, Ptk 2906 ⇒ Bố trí cọc mặt - Khoảng cách đường chéo tim cọc Chọn nC = cọc ≥ 3d = × 0,8 = 2, 4( m) ≥ 0, d = 0, × 0,8 = 0, 56( m) - Khoảng cách tim cọc biên đến mép đài => Chọn 0,6 m - Từ mặt bố trí cọc ta xác định kích thước móng: Lđ = 4,6m; Bđ = 4,6 (m) - Diện tích thực đài SVTH : BÙI TẤN THƠNG Fđai = 4, × 4, = 21,16 (m ) MSSV: 1081041157 TRANG : 275 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC B1= 4200 600 Y L1= 4200 800 4600 X 650 1700 4800 1700 24 00 800 100 600 Ø80 100 600 1700 1700 600 100 4600 4800 Hình 5.24: Mặt bố trí cọc cho móng M2 by Kiểm tra phản lực đầu cọc + Trọng lượng tính tốn đài: tt N dđai = n ×đ F đai × h × γ = 1,1× 21,16 ×1,8 × 25 = 1047( kN ) - Tính tổng lực dọc tổng momen gây cao độ đáy đài cọc: ∑M tt x = M x + Q y hd (kNm) ∑M tt y = M y + Qx hd (kNm) ∑N tt M hd N = N ott + N d (kN ) + Ta có lực truyền xuống dãy cọc biên theo công thức (5.7): Bảng 5.13a: Giá trị lực truyền xuống cọc (Cặp |N| max ) SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 276 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC Bảng 5.13b: Giá trị lực truyền xuống cọc (Cặp |Mx| max ) SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 277 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC Bảng 5.13c: Giá trị lực truyền xuống cọc (Cặp |My| max ) - So sánh giá trị lực truyền xuống cọc cặp gây giá trị nén lớn lên đầu cọc nên ta lấy cặp nội lực để tính tốn cho móng M2 - Trọng lượng tính tốn cọc: Pctt = n × Fc × lc × γ bt = 1,1× 0,50265 × 41,3 × 25 = 571( kN ) - Kiểm tra khả chịu tải cọc Pmax + Pctt = 2307 + 571 = 22878 (kN ) < Ptk = 2906 (kN ) ⇒ Cọc đủ khả chịu tải Pmin = 2275 (kN ) > ⇒ Không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ bz Kiểm tra áp lực mũi cọc i - Xác định kích thước móng khối quy ước Xác định góc mở: ϕtb 190 23' α= = = 4,80 4 (Đã tính móng M1) ϕtb = ∑ Với ϕ tb : góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua ϕi × li = 19, 230 ∑ li - Kích thước đáy móng khối quy ước: Lqu = L1 + 2lcoctgα = 4, + × 41,3 × tg ( 4,80 ) = 11(m) Bqu = B1 + 2lcoctgα = 4, + × 41,3 × tg ( 4,8 ) = 11(m) H = 41,3 + 1,8 = 43,1(m) qu - (L1 B1 kích thước đài cọc tính từ mép ngồi cọc biên bên trái đến cọc biên bên phải tương ứng theo cạnh Lđ Bđ ; có L1= B1 = 4,2m) SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 278 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC ( ) Fqu = Lqu Bqu = 11×11 = 121 m 2400 NỀN TẦNG HẦM 1800 MÐTN 4200 Hqu = 43100 41300 3700 5300 10500 6200 600 - Diện tích khối móng qui ước: 3100 4.8° 4.8° 14500 tc ∑Νqu σmin tc ∑Μqu σmax Bqu =11000 Lqu =11000 16100 SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 279 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MĨNG KHUNG TRỤC Hình 5.25: Sơ đồ xác định kích thước móng khối quy ước cho móng M2 xxvii Trọng lượng móng khối quy ước + Trọng lượng móng khối quy ước: tc tc tc G0tc = Gdai + Gcoc + Gdat + Trọng lượng thân đài: tc Gdai = Fdai × hdai × γ bt = 21,16 ×1,8 × 25 = 952( kN ) + Trọng lượng thân cọc: tc Gcoc = Ab × lc × γ bt × nC = 0,50265 × 41,3 × 25 × = 2595( kN ) + tc Gdat Trọng lượng đất khối móng quy ước (không kể trọng lượng cọc): = ( Fqu − nC × Ab ) × ∑ γ i × hi = ( 121 − × 0,50265 ) × ( 5,9 × 3, + 9,1×10,5 + 10, × 3, + 10 × 5,3 + 9, × 3,1 + 9,9 ×14,5 + 10,3 × 1, ) = 46922(kN ) - Vậy trọng lượng móng khối quy ước: G0tc = 952 + 2595 + 46922 = 50469 (kN ) xxviii Kiểm tra ổn định đất đáy móng khối quy ước Điều kiện để ổn định : σ tbtc ≤ Rtc tc tc σ max ≤ 1, × R tc σ ≥ Nội lực tiêu chuẩn tính móng M2 + + + ∑N tc qu = G0tc + N tc = 50469 + 9050 = 59519 ( kN ) ∑M tc xqu = M xtc + Qytc × hd = 26, 26 + 26, 29 ×1,8 = 73, (kN m) ∑M tc yqu = M ytc + Qxtc × hd = 8,99 + 6,77 ×1,8 = 21, ( kN m) SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 280 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC W x qu = - Momen chống uốn: W y qu = Lqu × Bqu2 Bqu × L2qu = 11×112 = 222 (m3 ) = 11×112 = 222 (m3 ) + Ứng suất đáy móng khối quy ước: σ tc max σ tc = = σ tbtc = tc N qu Fqu tc N qu Fqu + − tc M xqu x qu W tc M xqu x qu W + − tc M yqu y qu W tc M yqu y qu W = 59519 73, 21, + + = 492,3 ( kN / m ) 121 222 222 = 59519 73, 21, − − = 491,5 (kN / m ) 121 222 222 tc tc σ max + σ 492,3 + 491,5 = = 491,9 (kN / m ) 2 Tính sức chịu tải đất đáy móng khối quy ước (Theo TTGH II) tính theo công thức (5.8) RIItc = m1.m2 ( A.Bqu γ II + B.H qu γ 'II + D.CII − γ II h ) ktc Trong đó: ktc : Hệ số độ tin cậy, tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp lấy ktc=1 m1: Hệ số điếu kiện làm việc với đất cát mịn chặt vừa lấy m1 = 1,2 m2: Hệ số điếu kiện làm việc cơng trình Do cơng trình khơng thuộc loại tuyệt đối cứng lấy (bảng 15-TCVN 45-1978) lấy m2 = A, B, D: Là hệ số phụ thuộc vào ma sát ϕ lớp đất đặt đáy móng khối qui ước, đáy móng khối quy ước nằm lớp đất thứ có ϕ = 30029’ ( tra bảng 14 TCXD: 45-1978) ta có: A = 1,18 ; B = 5,7; D = 8,04 γ II γ II' : Là dung trọng đất nằm đáy móng khối quy ước γII = 10,3 (kN/m3) : Là dung trọng trung bình lớp đất kể từ đáy móng khối quy ước trở lên SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 TRANG : 281 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC γ 'II = γ 1h1 + γ h2 + + γ n hn = 10 (kN/m3 ) h1 + h2 + + hn (Đã tính mục 2.e) cII : Trị số tính tốn thứ hai lực dính lấy lớp đất đặt trực tiếp đáy móng khối qui ước, cII =3 (kN/m2) Bqu: Bề rộng móng khối quy ước Bqu = 11m h0 : Chiều sâu có tầng hầm ho = Hdf + Htd => ho = 2,4+ 1,92=4,32 (m) (Đã tính móng M1) ⇒ RIItc = 1, × 1,1 ( 1,18 ×11×10, + 5, × 43,1×10 + 8, 04 × − 10, × 4,32 ) = 3392, (kN/m2 ) - Kiểm tra điều kiện ứng suất đáy móng khối qui ước: σ tbtc = 491,9 (kN/m ) < RIItc = 3392, (kN/m ) tc tc σ max = 492,3 ( kN / m ) < 1, RII = 1, × 3392, = 4071 (kN/m ) tc σ = 491,5 (kN/m ) > ⇒ Thỏa điều kiện áp lực đáy móng khối qui ước Đất móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định ca Tính kiểm tra lún cho móng M2 điều kiện S ≤ S gh = 8cm - Ứng suất trọng lượng thân đất đáy móng khối qui ước: σ zbt=0 = Σγ i × hi = γ tb × H qu = 10 × 43,1=431( kN/m - Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước: σ zgl=0 = σ tbtc − σ zbt=0 = 491,9 − 431 = 60,9 ( kN/m SVTH : BÙI TẤN THÔNG MSSV: 1081041157 ) ) TRANG : 282 ... đường ống riêng SVTH : MSSV: TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT Hệ thống thơng gió chiếu sáng a Chiếu sáng Tồn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống... S2 D1 D6 D6 S1 D3 S1 D2 D6 D2 D6 D2 D6 D1 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT D3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 TRANG : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT - Gạch Ceramic, γ = 20... 330 (daN /m2) SVTH : MSSV: TRANG : 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - SVTH : GVHD: TS NGUYỄN THÀNH ĐẠT Kết trình bày bảng 1.5 MSSV: TRANG : 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 GVHD: TS NGUYỄN