Đang tải... (xem toàn văn)
Thuyết minh nền móng Trường Đại học Kiến trúc TP.HCM bạn nào quan tâm có thể tải về xem (trường khác cũng có thể xem tham khảo được). Thuyết minh nền móng Trường Đại học Kiến trúc TP.HCM bạn nào quan tâm có thể tải về xem (trường khác cũng có thể xem tham khảo được).Thuyết minh nền móng Trường Đại học Kiến trúc TP.HCM bạn nào quan tâm có thể tải về xem (trường khác cũng có thể xem tham khảo được).Thuyết minh nền móng Trường Đại học Kiến trúc TP.HCM bạn nào quan tâm có thể tải về xem (trường khác cũng có thể xem tham khảo được).Thuyết minh nền móng Trường Đại học Kiến trúc TP.HCM bạn nào quan tâm có thể tải về xem (trường khác cũng có thể xem tham khảo được).
THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN & MÓNG - SỐ ĐỀ BÀI: XYZ = 917 THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN MÓNG CHO CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG MỤC LỤC -CHƯƠNG : DỮ LIỆU ĐẦU BÀI I – DỮ LIỆU ĐẦU VÀO CHO MỖI SINH VIÊN Lọc liệu nội lực móng nông Lọc liệu nội lực móng cọc II – MẶT BẰNG MÓNG CÔNG TRÌNH III – XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH (HỐ KHOAN 2) Lí thuyết thống kê Xử lý số liệu địa chất 13 Đặc điểm địa chất công trình 29 CHƯƠNG : THUYẾT MINH TÍNH TOÁN PHƯƠNG ÁN MÓNG NÔNG 32 I - DỮ LIỆU NỘI LỰC MÓNG NÔNG 32 II – CHỌN KÍCH THƯỚC MÓNG 32 III – ÁP LỰC TIÊU CHUẨN Ở ĐẾ MÓNG VÀ KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI 34 IV – TÍNH LÚN CHO NỀN ĐẤT DƯỚI MÓNG 34 V – THIẾT KẾ KẾT CẤU MÓNG 36 Áp lực đáy móng 36 Chọn chiều dày móng theo điều kiện chọc thủng 37 Tính toán cốt thép móng 38 CHƯƠNG : THUYẾT MINH TÍNH TOÁN PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC 41 I - DỮ LIỆU NỘI LỰC MÓNG CỌC 41 II – CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỌC 42 III – TÍNH SỨC CHỊU TẢI DỌC CỦA TRỤC CỌC 42 Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc 42 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 43 Sức chịu tải cọc thep tiêu cường độ đất 45 Sức chịu tải củ cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn (SPT) 46 IV – XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ 47 Số lượng cọc đài 47 Bố tri cọc đài 47 Chọn chiều cao sơ đài 48 Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Kiểm tra phản lực đầu cọc 48 Kiểm tra cọc việc theo nhóm 49 V - ƯỚC LƯỢNG ĐỘ LÚN CỦA MÓNG CỌC 49 Xác định kích thước khối móng qui ước 49 Xác định tải tác dụng lên khối móng qui ươc 50 Áp lực đáy móng qui ước kiểm tra sức chịu tải 51 Xác định độ lún móng 52 VI – KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG CỦA MÓNG 54 VII – TÍNH TOÁN CỐT THÉP 54 Tính cốt thép theo phương y 55 Tính cốt thép theo phuong x 55 VIII – ĐIỀU KIỆN VẬN CHUYỂN 56 Điều kiện vận chuyển 56 Tính thép móc cẩu 57 IX – KIỂM TRA NÉN CỤC BỘ TẠI CHÂN CỌC 57 TÀI LIỆU THAM KHẢO 59 Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG CHƯƠNG : DỮ LIỆU ĐẦU BÀI I – DỮ LIỆU ĐẦU VÀO CHO MỖI SINH VIÊN Họ tên MSSV Ngày sinh Trục cột Hố khoan Trương Hoài Phong 12520800917 28/12/1994 2-E * Phương án móng nông: - Lực dọc chân cột: Ntt = 0,1x(2YZ) (tấn), X = [0;4]; N = 0,1x(3YZ) (tấn), X = [5;9]; - Moment uốn mặt phẳng khung ngang: Mttx = 0,1x(2Z) (T.m), Y = [0;4]; Mx = 0,1x(3Z) (T.m), Y = [5;9]; - Moment uốn mặt phẳng khung dọc: Mtty = 0,5 Mx (T.m); - Hệ số tin cậy tải trọng (hệ số vượt tải) trung bình: n = 1,15 * Phương án móng cọc: - Lực dọc chân cột: Ntt = 0,4x(2YZ) (tấn), X = [0;4]; N = 0,4x(3YZ) (tấn), X = [5;9]; - Moment uốn mặt phẳng khung ngang: Mttx = 0,2x(2Z) (T.m), Y = [0;4]; Mx = 0,2x(3Z) (T.m), Y = [5;9]; - Moment uốn mặt phẳng khung dọc: Mtty = 0,5 Mx (T.m); - Hệ số tin cậy tải trọng (hệ số vượt tải) trung bình: n = 1,15 Lọc liệu nội lực móng nông a Nội lực tính toán chân cột Ntt (T) Mttx (Tm) Mtty (Tm) 31,7 2,7 1,35 b Nội lực tiêu chuẩn chân cột ( hệ số n = 1,15 ) Ntc (T) Mtcx (Tm) Mtcy (Tm) 27,5652 2,348 1,174 Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Lọc liệu nội lực móng cọc a Nội lực tính toán chân cột Ntt (T) Mttx (Tm) Mtty (Tm) 126,8 5,4 2,7 b Nội lực tiêu chuẩn chân cột ( hệ số n = 1,15 ) Ntc (T) Mtcx (Tm) Mtcy (Tm) 110,261 4,696 2,348 II – MẶT BẰNG MÓNG CÔNG TRÌNH 8000 8000 8000 8000 8000 A 3000 B 8000 C 8000 D E Mặt móng công trình Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG III – XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH (HỐ KHOAN 2) Công trình : KHU KỸ THUẬT CHĂM SÓC SỨC KHỎE SINH SẢN Địa điểm : 284 CÔNG QUỲNH, 191 NGUYỄN THỊ MINH KHAI, PHƯỜNG PHẠM NGŨ LÃO, QUẬN 1, TP.HCM A- MẶT CẮT HÌNH TRỤ HỐ KHOAN Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG B- MẶT CẮT DỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Lí thuyết thống kê 1.1 Xử lý thống kê địa chất để tính toán móng Hồ sơ khảo sát địa chất phục vụ thiết kế móng có số lượng hố khoan nhiều số lượng mẫu đất lớp đất lớn Vấn đề đặt lớp đất ta phải chọn tiêu đại diện cho Ban đầu khoan lấy mẫu dựa vào quan sát thay đổi màu, hạt độ mà ta phân chia thành lớp đất Theo QPXD 45-78 gọi lớp địa chất công trình tập hợp giá trị có đặc trưng lý phải có hệ số biến động đủ nhỏ Vì ta phải loại trừ mẫu có số liệu chênh lệch với giá trị trung bình lớn cho đơn nguyên địa chất Vậy thống kê địa chất việc làm quan trọng tính toán móng 1.2 Phân chia đơn nguyên địa chất 1.2.1 Hệ số biến động Chúng ta dựa vào hệ số biến động phân chia đơn nguyên Hệ số biến động có dạng sau: = A n Ai Trong : giá trị trung bình đặc trưng : độ lệch toàn phương trung bình: A i 1 n n Ai A n 1 với : Ai giá trị riêng đặc trưng từ thí nghiệm riêng n số lần thí nghiệm 1.2.2 Qui tắc loại trừ sai số Trong tập hợp mẫu lớp đất có hệ số biến động [] đạt ngược lại ta phải loại trừ số liệu có sai số lớn Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Trong [] : hệ số biến động lớn nhất, tra bảng QPXD 45-78 tuỳ thuộc vào loại đặc trưng : Đặc trưng đất Tỷ trọng hạt Trọng lượng riêng Độ ẩm tự nhiên Giới hạn Atterberg Module biến dạng Chỉ tiêu sức chống cắt Cường độ nén trục Hệ số biến động [] 0,01 0,05 0,15 0,15 0,30 0,30 0,40 Kiểm tra thống kê, loại trừ số lớn Ai theo công thức sau: A A i ′cm ước lượng độ lệch : cm n Ai A n n 25 lấy cm = Và ’ tiêu thống kê phụ thuộc số mẫu thí nghiệm n n ’ 2,07 2,18 2,27 2,35 10 2,47 11 2,47 12 2,52 13 2,56 14 2,60 15 2,64 16 2,67 n 17 ’ 2,70 18 2,73 19 2,75 20 2,78 21 2,80 22 2,82 23 2,84 24 2,86 25 2,88 26 2,90 27 2,91 n 28 ’ 2,93 29 2,94 30 2,96 31 2,97 32 2,98 33 3,00 34 3,01 35 3,02 36 3,03 37 3,04 38 3,05 n 39 ’ 3,06 40 3,07 41 3,08 42 3,09 43 3,10 44 3,11 45 3,12 46 3,13 47 3,14 48 3,14 49 3,15 Trang THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG 1.2.3 Đặc trưng tiêu chuẩn Giá trị tiêu chuẩn tất đặc trưng đất giá trị trung bình cộng kết thí nghiệm riêng lẻ A , (trừ lực dính đơn vị c góc ma sát ) Các giá trị tiêu chuẩn lực dính đơn vị góc ma sát thực theo phương pháp bình phương cực tiểu quan hệ tuyến tính ứng suất pháp i ứng suất tiếp cực hạn i thí nghiệm cắt tương đương, = tg +c Lực dính đơn vị tiêu chuẩn ctc góc ma sát tiêu chuẩn tc xác định theo công thức sau: n n n 1 n c i i i i i i 1 i 1 i 1 i 1 tc tgtc n n 1 n n i i i i i 1 i 1 i 1 Với n n i 1 i2 n i i 1 1.2.4 Đặc trưng tính toán Nhằm mục đích nâng cao độ an toàn cho ổn định chịu tải, số tính toán ổn định tiến hành với đặc trưng tính toán Trong QPXD 45-78, đặc trưng tính toán đất xác định theo công thức sau : Att = Trong : Atc kd Atc : giá trị đặc trưng xét kd : hệ số an toàn đất Với lực dính (c), góc ma sát (), trọng lượng đơn vị () cường độ chịu nén trục tức thời có hệ số an toàn đất xác định sau : kd = Trong : 1± số độ xác xác định sau: Với lực dính (c) hệ số ma sát (tg ), ta có: = t Trang 10 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Hệ số điều kiện làm việc m = ; u chu vi cọc (m) Q tc (419,07 969,459) 1388,53(kN) Qa Qtc 1388,53 793,44(kN) k tc 1,75 Sức chịu tải cọc thep tiêu cường độ đất 3.1 Sức chịu tải cực hạn ma sát Qs Qs u fsi li fsi lực ma sát đơn vị lớp đất thứ i tác dụng lên cọc (kN / m ) li chiều dài lớp đất thứ I mà cọc qua - Lực ma sát đơn vị tính sau: fsi 'hi tan Ii cIi 'v k si tan Ii cIi Với 'v ứng suất hữu hiệu lớp đất thứ I theo phương thẳng đứng k si sin Ii ; hệ số áp lực ngang lớp đất thứ i Theo số liệu thống kê: - Lớp 1: 1 19,582(kN / m3 ) ; c 14,882(kN / m ) ; 1721' - Lớp : 19,183(kN / m3 ) ; c 7,565(kN / m ) ; 2648' Mực nước ngầm độ sâu 6,4m so với mật đất tự nhiên có n 10(kN / m3 ) Trang 45 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Lập ảng tính toán : Lớp Độ sâu (m) Độ sâu đất lớp (m) li c (m) 'vi k si fs fs li 1,5 – 6,4 3,95 4,9 14,882 1721' 77,4 0,7081 32 156,8 6,4 – 7,55 6,975 1,15 14,882 1721' 130,8 0,7081 43,8 50,37 7,55 – 18,5 13,025 10,95 7,565 2648' 186,6 0,5491 59,3 649,33 Tổng 856,5 Qs 0,35 856,5 1199,1(kN) 3.2 Sức chịu tải cực hạn kháng mũi Q p Qp A p q p Với q p tính theo công thức Terzaghi : q p 1,3cN c N q 'v dN Mũi cọc cắm vào lớp đất lớp cát pha có 2648' hệ số phụ thuộc vào hình dạng cọc ; d đường kính cọc Tra bảng 2.7 tr 32 (PT-TT MC) ta N c 28,8058; N q 15,5588; N 13,3 q p 1,3 7,565 28,8058 15,5588 236,9 0,4 10 0,35 13,3 3971,03(kN) Qp 0,352 3971,03 486,45(kN) 3.3 Sức chịu tải cho phép Qa Q p 1199,1 486,45 Qs 761,7(kN) FSs FSp FSs hệ số an toàn cho phần ma sát bên, lấy 1,5 – 2,0; FSp hệ số an toàn cho sức kháng mũi lấy 2,0 – 3,0 Sức chịu tải củ cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn (SPT) Sức chịu tải cho phép cọc theo công thức Nhật Bản: Qa (Na A p (0,2Ns Ls Nc Lc )u) Trang 46 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Qa (30 23 0,352 (8 6,05 15 10,95) (4 0,35)) 660,92kN N a : số SPT đất mũi cọc Ns : số SPT lớp đất rời bên thân cọc N c : số SPT lớp đất dính bên thân cọc Ls : chiều dài đoạn cọc nằm đất rời (m) Lc : chiều dài đoạn cọc nằm đất dính (m) : hệ số phụ thuộc vào phương pháp thi công cọc,phương pháp đóng 30 Vậy sức chịu tải cọc, chọn giá trị nhỏ QaTK 660,92(kN) IV – XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ Số lượng cọc đài N tt 1268 nc 1,4 3,46 QaTK 660,92 : hệ số xét đến moment lực ngang chân cột, trọng đài đất đài Vậy chọn cọc Bố tri cọc đài Chọn khoảng cách cọc theo phuong x 3d = 1,05 m Chọn khoảng cách cọc theo phuong y 4d = 1,4 m Khoãng cách mép cọc tới mép đài chọn d/2 = 0,175 m Chọn cao trình đáy dài 1,5 m so với mặt đất tự nhiên Trang 47 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Chọn chiều cao sơ đài Chiều cao đài hđ chọn theo điều kiện chống chọc thủng Ở sơ chọn hđ từ điều kiện đáy tháp chọc thủng vừa trùm hết cạnh cọc biên Khi phản lực cọc nằm đáy tháp chọc thủng, lực chọc thủng = chiều cao đài thoả mãn Khi đáy tháp chọc thủng trùm hết cạnh cọc biên theo cạnh dài cột có : ld 2C 2h d2 lc 175 2h d2 500 2100 h d2 625(mm) Khi đáy tháp chọc thủng trùm hết cạnh cọc biên theo cạnh ngắn cột có : bd 2C 2h 2b bc 175 2h 2b 300 1800 h 2b 575(mm) Chọn chiều cao sơ đài : h max h 2b ,h 2l 625(mm) h d h1 h 200 625 825(mm) h h 25 600(mm) Với h1 chiều sâu cọc âm vào đài, h chiều cao làm việc đài Kiểm tra phản lực đầu cọc Chuyển ngoại lực tác dụng đáy đài trọng tâm nhóm cọc (trường hợp trùng với trọng tâm đài): Trọng lượng riêng trung bình bê tông đài đất phía đài: tb 22kN / m3 N tt 1268 2,1 1,75 1,5 22 1389,28(kN) M ttx M xtt 54(kNm) ; M tty M tty 27(kNm) Tải trọng tác dụng lên cọc : pitt tt N tt M ttx yi M y x i n yi xi2 Trang 48 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Lập bảng tính toán : x i2 yi2 STT Cọc xi yi x i2 yi2 1 0,525 - 0,7 0,2756 0,49 2 0,525 0,7 0,2756 0,49 3 - 0,525 - 0,7 0,2756 0,49 315,18 4 - 0,525 0,7 0,2756 0,49 353,75 Pi (kN) 340,89 1,1024 1,96 379,46 Pmax 37,46(kN) Qa 660,92(kN) Pmin 315,18(kN) Vậy tải trọng tác dụng vào đầu cọc thỏa Kiểm tra cọc việc theo nhóm n1 1 n n 1 n1 d với (deg) arctg 90.n1.n s Hệ số nhóm : : n1 số hàng cọc nhóm cọc n1 n số cọc hàng n s khoảng cách cột tính từ tâm,thiên an toàn lấy s=3d (deg) arctg 18,4 1 1 18,4 0,7956 90 Sức chịu tài nhóm cọc : Qnc .n c QaTK 0,7956 660,92 2103,31(kN) N tt 1389,28(kN) V - ƯỚC LƯỢNG ĐỘ LÚN CỦA MÓNG CỌC Xác định kích thước khối móng qui ước Chiều dài cọc tính từ đáy móng : lc 18,5 1,5 17(m) Tính góc ma sát trung bình đoạn lc : tb 1721' 6,05 2648' 10,95 2326' 17 Trang 49 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Chiều dài móng quy ước theo phương y : Lqu lnc 2lc tan tb 2326' 1,75 17 tan 5,24(m) 4 Chiều rộng móng quy ước theo phương x : Bqu bnc 2lc tan tb 2326' 1,4 17 tan 4,89(m) 4 Chiều cao khối móng qui ước : H qu lc Df 17 1,5 18,5(m) Xác định tải tác dụng lên khối móng qui ươc Diện tích đáy khối móng qui ước : Fqu Lqu Bqu 5,24 4,89 25,24(m ) Khối lượng đất khối móng qui ước : Qd Fqu h i i 25,62 236,9 6070,23(kN) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ : Qdc nA p h i i bt Vdai 0,352 236,9 19,582 0,825 1,75 2,1 175,45(kN) Trang 50 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Khối lượng cọc đài bê tông : Qc nA p bt lc Wdai 0,352 25 17 25 0,825 1,75 2,1 284,05(kN) Tổng khối lượng móng qui ước : Qqu Qd Qc Qdc 6070,23 284,05 175,45 6174,84(kN) Tải trọng quy đáy khối móng qui ước : tc tc Nqu Ndai Qqu 1102,61 6174,84 7818,09(kN) M tcxqu M tcx 46,96kNm M tcyqu M tcy 23,48kNm Áp lực đáy móng qui ước kiểm tra sức chịu tải 3.1 Áp lực đáy móng tc p max tc N qu Fqu tc N qu M tc xqu Wx tc M xqu M tc yqu Wy M tc yqu 7818,09 46,96 23,48 312,97(kN) 25,24 22,38 20,88 7818,09 46,96 23,48 306,53(kN) 25,24 22,38 20,88 tc p max p tc tb tc tc pmax pmin 312,97 306,53 309,75(kN) 2 Fqu Wx Wy Với momen chống uốn khối móng qui ước : Wx Wy Bqu L2qu Bqu Lqu 4,89 5,242 22,38 4,892 5,24 20,88 3.2 Kiểm tra sức chịu tải R tc m(A.Bqu 'II B'v D.cII ) Trong : m = hệ số điều kiện làm việc 'v h i i 19,651 7,55 19,381 10,95 10 12,1 239,59(kN / m ) 3 Mũi cọc lớp đất : cII 8,289(kN / m ) ; II 19,381(kN / m ) ; II 276' Trang 51 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG A = 0,9195 ; B = 4,6783 ; D = 7,1748 R tc (0,9195 4,89 19,381 4,6783 239,59 7,1748 8,289 1267,49(kN) tc p max 1,2R tc tc Ta có : p tc thòa mãn điều kiện ổn định đất tb R tc p Xác định độ lún móng Ứng suất thân đáy móng : bt z i h i 19,769 7,55 20,091 10,95 10 12,1 248,2524(kN / m ) Ứng suất gây lún trọng tâm diện tích đáy móng : tc bt gl z p tb z 309,75 248,2524 61,4976(kN / m ) gl Ứng suất gây lún độ sâu Z(m) : gl z k oz z k o hệ số tra bàng 2.3 tr29 (HD ĐA) phụ thuộc vào tỳ số z/b l/b Z(m) Độ sâu (m) - 18,5 ko gl z bt z - - - - 0 61,4976 248,2524 19,0 0,5 0,1066 0,9796 60,2430 253,2974 19,5 1,0 0,2132 0,9515 58,5150 258,3434 20,0 1,5 0,3198 0,8690 53,4414 263,3889 20,5 2,0 0,4264 0,7819 48,0850 268,4344 21,0 2,5 0,5333 0,6808 41,8676 273,4794 21,5 3,0 0,6397 0,5863 36,0560 278,5254 22,0 3,5 0,7463 0,5033 30,9517 283,5709 10 22,5 4,0 0,8529 0,4314 26,5301 288,6164 11 23,0 4,5 0,9595 0,3708 22,8033 293,6619 12 23,5 5,0 1,0661 0,3212 19,7530 298,7075 13 24,0 5,5 1,1727 0,2785 17,1271 303,7530 14 24,5 6,0 1,2793 0,2447 15,0485 308,7985 15 25,0 6,5 1,3859 0,2141 13,1666 313,8440 STT Z b Trang 52 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Lấy áp lực nén để nội suy hệ số rỗng dựa vào sau (được thống kế từ hồ sơ địa chất công trình) : p1i pi p 2i ; p1i e1i ; p 2i e2i p1i : Ứng suất thân trung bình bề dày h i p i : Ứng suất gây lún trung bình h i P(kN/m2) e 0,55 10 0,533 20 0,51 40 0,4807 e e2i Độ lún bề dày h i : Si 1i hi e1i bt Tại độ sâu 6,5(m) so với đáy móng qui ước có gl z z nên ta lấy giới hạn độ sâu 6,5 (m) so với đáy móng qui ước Độ sâu (m) 18,5 – 19,0 Chiều dày (m) 0,5 19,0 – 19,5 e1i p 2i p1i pi 2 (kN/m ) (kN/m ) (kN/m ) 250,775 60,870 311,645 0,5026 e2i Si 0,4936 (cm) 0,2967 0,5 255,820 59,379 315,199 0,5018 0,4931 0,2732 19,5 – 20,0 0,5 260,866 55,978 316,844 0,5011 0,4929 0,2478 20,0 – 20,5 0,5 265,912 50,763 316,675 0,5003 0,4929 0,2478 20,5 – 21,0 0,5 270,957 44,976 315,933 0,4996 0,4930 0,2197 21,0 -21,5 0,5 276,002 38,962 314,964 0,4989 0,4932 0,1904 21,5 – 22,0 0,5 281,048 33,504 314,552 0,4981 0,4932 0,1638 22,0 – 22,5 0,5 286,094 28,741 314,835 0,4974 0,4932 0,1406 22,5 – 23,0 0,5 291,139 24,667 315,806 0,4966 0,4940 0,1207 10 23,0 – 23,5 0,5 296,185 21,278 317,463 0,4959 0,4928 0,1042 11 23,5 – 24,0 0,5 301,230 18,440 319,670 0,4952 0,4925 0,0903 12 24,0 – 24,5 0,5 306,276 16,088 322,364 0,4944 0,4921 0,0789 13 24,5 - 25,0 0,5 311,321 14,108 325,429 0,4937 0,4916 0,0692 STT S Si 2,2852(cm) Sgh 8(cm) Vậy đất đảm bảo lún tuyệt đối nên kích thước móng chọn đảm bảo điều kiện lún Trang 53 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG VI – KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG CỦA MÓNG Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc : pcx p xt Với chiều cao đài chọn h d 0,825(m) đáy tháp chọc thủng vừa trùm kín cạnh cọc biên Lực chọc thủng p xt đài không bị chọc thủng, h o h 0,025 0,6(m) Như chiều cao đài chọn h d 0,825(m) hợp lý VII – TÍNH TOÁN CỐT THÉP Trang 54 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Tính cốt thép theo phương y M y pi li p l y p l1 379,46 0,45 353,75 0,45 329,94(kNm) Diện tích cốt thép để chịu momen M I : MI 329,94 104 As I 21,82(cm ) .R s h o 0,9 280 10 0,6 Chọn 918 ; As = 2290 ( mm ) Chiều dài thép dài : l td ld 2a bv 2,1 0,05 2,0(m) Khoảng cách cần bố trí thép dài : b' bd 2a bv 0,025 1,75 0,05 0,025 1,60(m) Khoảng cách cốt thép : a ' b' 1,60 0,2(m) n 1 1 (n số thép dài cần bố trí) Thõa điều kiện 100 a ' 200(mm) Vậy chọn 918a200 cho thép theo phương y Tính cốt thép theo phuong x M x pi li p l2 p1l2 379,46 0,375 340,89 0,375 270,13(kNm) As II Mx 270,13 104 17,87(cm ) .R s h o 0,9 280 10 0,6 Chọn 1214 ; As = 1847 ( mm ) Chiều dài thép ngắn : l tn bd 2a bv 1,75 0,05 1,65(m) Khoảng cách cần bố trí thép ngắn : l' ld 2a bv 0,025 2,1 0,05 0,025 1,95(m) Khoảng cách cốt thép : a ' l' 1,95 0,177(cm) n 12 (n số thép dài cần bố trí) Thõa điều kiện 100 a ' 200(mm) Vậy chọn 1214a180 cho thép theo phương x Trang 55 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG VIII – ĐIỀU KIỆN VẬN CHUYỂN Điều kiện vận chuyển Bố trí móc cẩu : Khi móc cẩu : Momen lớn M1 0,0214qL2 Khi dựng cọc : Momen lớn : M 0,0683qL2 Trang 56 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc : q k d bt d 1,5 25 0,352 4,5938(kN / m) với k d hệ số động Vậy momen lớp cẩu lắp và dựng cọc : M 0,0683qL2 0,0683 4,5938 102 31,3757(kNm) M 31,3757 104 As 4,2933(cm ) .R s (d 2a bv ) 0,9 280 10 (0,35 0,03) Vậy thép chọn cọc 218 phía (As 509mm ) thõa mãn Tính thép móc cẩu Lực kéo moc cẩu trường hợp cẩu lắp cọc : Fk ql 4,5938 10 45,938(kN) F 45,938 Lực kéo nhánh móc gần : Fk' k 22,969(kN) 2 Fk' 22,969 104 0,8203(cm ) Diện tích cốt thép móc cẩu : As Rs 280 10 Chọn thép móc cẩu 14 (As 1,54cm ) IX – KIỂM TRA NÉN CỤC BỘ TẠI CHÂN CỌC Đầu cọc chịu lực nén lớn : Pdong Pep _ 1,5 N tt 1,5 1268 1902(kN ) Diện tích trực tiếp chịu nén cục : Fcb 350 350 122500(mm2 ) , diện tích tính toán tiết diện lấy đối xứng qua Fcb tính được: Ftt 350 350 122500(mm2 ) Hệ số cường độ xác định: b Ft 122500 3 1 Fcb 122500 Trang 57 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG 13,5 P_ep R bt 0,9 13,5 1,0565 Rb 11,5 R bloc b R b b 1,0565 0,9 11,5 10,9348(MPa) .R bloc Fcb 0,75 10,9348 122500 1004,6(kN) Kiểm tra với điều kiện: Pdong Rbloc Fcb Pdong 1902(kN ) Rbloc Fcb 1004, 6(kN ) Không thỏa mãn điều kiện nén cục đầu cọc Phải đặ lưới thép gia cường đầu cột Fcb=Ft Lưới bố trí đoạn dài: 15max 15 18 270(mm) Chọn lưới Khoảng cách s lưới: 60mm s smax Với smax 350 Chọn lưới thép ô vuông 6a50 50mm thép nhóm CI 150mm 1 canhbe 350 117mm 350 Vậy chọn: s=90mm Chiều dài lưới: lx l y 350 30 290mm Số lưới: nx ny Diện tích lưới thép: Asx Asy 28.3mm Diện tích bê tông nằm lưới thép lấy gần đúng: Aef 290 290 84100mm Các hệ số: xy xy Rs , xy Rb 10 nx Asxlx ny Asy l y Aef s 28.3 290 28.3 290 0.013 84100 90 0.013 225 0.12 14.5 10 1 2.86 0.23 0.23 0.12 s , Fcb=Ftt Rb,red Rbb xy Rs , xys 14.5 1 2.86 0.013 225 1 23( MPa) Ncb Rb,red Fcb 23 122500 2817500( N ) 2817.5(kN ) Vậy: N cb 2817.5(kN ) Pdong 1421(kN ) Kết luận: lưới thép đủ khả chịu nén cục đầu cọc Trang 58 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN : NỀN MÓNG TÀI LIỆU THAM KHẢO -1/ NỀN VÀ MÓNG CÔNG TRÌNH – Châu Ngọc Ẩn 2/ HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN VÀ MÓNG – Châu Ngọc Ẩn 3/ File BÀI GIẢNG NỀN MÓNG – Thầy Đào Nguyên Vũ 4/ PHÂN TÍCH VÀ TÍNH TOÁN MÓNG CỌC – Võ Phán, Hoàng Thế Thao Trang 59