Đang tải... (xem toàn văn)
Xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm, xử lý nền đất yếu bằng giếng cát, xử lý nền đất yếu bằng cọc cát, xử lý nền đường đắp, thi công bấc thấm, xử lý nền đường đắp trên đất yếu, công trình trên đất yếu, công trình trên đất yếu theo điều kiện của Việt Nam
Dự án xây dựng tuyến đ-ờng A - B Bảng tổng hợp kết xử lý thiết kế xử lý đ-ờng đắp đất yếu đ-ờng thấm thẳng đứng (Quy trình khảo sát thiết kế đ-ờng ô-tô đắp đất yếu 22TCN 262-2000) Dự án xây dựng tuyến đ-ờng A-B Thiết kế SV Nguyễn Viết Tùng Địa điểm Lục Ngạn - Bắc Giang Kiểm tra GV Nguyễn Việt Ph-ơng Lý trình Từ Km 2+200,00 đến Km 2+650,00 Tên công trình Số hiệu lỗ khoan Chủ nhiệm đồ án HK - HK Lý trình lỗ khoan Ngày hoàn thành : March 20, 2017 a số liệu thiết kế I Tiêu chuẩn thiết kế: I.1 Cấp hạng kỹ thuật đ-ờng : 60 I.2 Tải trọng tính toán : km/h H30 I.3 Các yếu tố hình học đ-ờng đắp : TT Các yếu tố Giá trị Đơn vị Bề rộng đ-ờng Bn 12.00 m Độ dốc taluy 1/m 1.50 m Bề rộng bệ phản áp Bpa 0.00 m Độ dốc taluy phản áp 0.00 m Chiều cao bệ phản áp Hpa 0.00 m Chiều cao đ-ờng sau lún Htk 6.00 m I.4 Hệ số kiểm tra độ ổn định theo ph-ơng pháp Bishop Kmin = 1.2 (giai đoạn thi công) Hệ số kiểm tra độ ổn định theo ph-ơng pháp Bishop Kmin = 1.4 (giai đoạn khai thác) I.5 Hoạt tải rải quy đổi t-ơng đ-ơng với chiều cao đất đắp : 0.00 m I.6 Chiều cao gia tải tạm thời Hgt, m 0.00 m I.7 Chiều cao đ-ờng tính toán không gia tải (Hđ+Hpl+Hht) = 7.51 m I.8 Chiều cao đ-ờng tính toán có gia tải (Hđ+Hpl+Hht+Hgt) = 7.51 m I.9 Các tiêu lý đất đắp đ-ờng : TT Các tiêu Đơn vị Giá trị Tên loại đất đắp Trọng l-ợng riêng g cát kN/m3 20 Góc ma sát F độ 22 Lực dính đơn vị Cu kPa 18 Mô đun đàn hồi Eđh kPa 40000 Hệ số đầm nén K % 98 II Các đặc tr-ng địa kỹ thuật đất yếu: TT Trung bình Lớp đất Chỉ tiêu địa kỹ thuật Sét dẻo mềm Bùn sét pha Bùn cát pha Cát bụi Tên lớp đất yếu Bề dày, m 3.00 10.00 8.00 5.00 Chiều sâu, m 3.00 13.00 21.00 26.00 Độ ẩm, % Dung trọng tự nhiên gtn, kN/m3 38.64 17.30 50.50 16.90 38.74 17.60 16.50 Hệ số rỗng eo 1.15 1.35 1.13 Góc ma sát F, độ 12.50 5.25 9.30 Lực dính đơn vị Cu, kPa 15.00 20.00 27.00 12 Chỉ số nén lún Cc (quá cố kết) 0.31 0.43 0.21 13 Chỉ số nén lún Cs (cố kết bt) 14 Mô đun biến dạng Ebd, kPa 0.05 0.07 0.04 3163.37 2946.45 3189.27 hx = III Hoạt tải xe tính toán: Xe tính toán H30 Chiều cao lớp đất t-ơng đ-ơng lớn hoạt tải tính toán (m) Lựa chọn để tính 25.00 15.00 2479.57 0.00 m b kiểm toán đắp tr-ờng hợp không xử lý I Kiểm toán điều kiện ổn định: I.1 Kiểm toán ổn định không cho phép đ-ờng lún trồi Xác định : - Bề rộng đ-ờng trung bình tính toán Btt = - Tỷ số B/h = - Xét tỷ số B/h (với h chiều dày lớp đất) xác định Nc: - áp lực giới hạn bất lợi đất yếu qgh = Nc * Cu - ứng suất đ-ờng gây d-ới tim đắp : Phân đoạn: Km 2+200,00 - Km 2+650,00 23.27 m 0.89 m 5.14 77.10 kPa 150.20 kPa Giải pháp sử dụng đ-ờng thấm thẳng đứng kết hợp vải ĐKT gia c-ờng Dự án xây dựng tuyến đ-ờng A - B Bảng tổng hợp kết xử lý thiết kế xử lý đ-ờng đắp đất yếu đ-ờng thấm thẳng đứng (Quy trình khảo sát thiết kế đ-ờng ô-tô đắp đất yếu 22TCN 262-2000) Kết luận : Nền đ-ờng có khả bị lún trồi I.2 Kiểm toán ổn định không cho phép tr-ợt cục bộ: Xác định : - Xác định N=Cumin/gH 0.10 - Tra toán đồ Pilot - Moreau N F 0.20 1.63 0.10 0.60 +) Góc ma sát F đất +) Lực dính đơn vị C u đất đắp Với : +) Tỷ số chiều dày đất yếu tính lún chiều cao 22.00 18.00 3.24 - Hệ số an toàn kiểm tra tr-ợt cục nội suy đ-ợc F = 0.60 Nền đ-ờng có khả bị tr-ợt cục Kết luận : I.3 Kiểm toán ổn định tr-ợt sâu theo ph-ơng pháp Bishop (phần mềm SLOPE/W): Kết tính toán cho hệ số ổn định nhỏ nh- sau: Kmin = < 0.685 [K] = 11.6325 => b/z I/2 I 1.2 Nền đ-ờng có khả bị tr-ợt sâu Kết luận : II Tính chiều cao phòng lún : - Có xét đến phân bố thực tế ứng xuất theo chiều sâu hay không ? (so sánh h B/2) : Shi < 0,5Btt Điều kiện kiểm tra: => 26.00 > Chiều sâu Chiều dày Chiều sâu tt Tên lớp điểm tính a/z lớp (m) lớp (m) toán z (m) Sét dẻo mềm Bùn sét pha Bùn cát pha Cát bụi Cần kiểm tra 1.00 1.00 0.50 22.53 12.00 0.500 1.00 1.00 1.00 2.00 3.00 1.50 2.50 7.51 4.51 4.00 2.40 0.500 0.485 1.00 0.97 3.33 6.33 4.67 2.41 1.29 0.475 0.95 3.33 9.67 8.00 1.41 0.75 0.450 0.90 3.33 13.00 11.33 0.99 0.53 0.425 0.85 2.67 15.67 14.33 0.79 0.42 0.390 0.78 2.67 18.33 17.00 0.66 0.35 0.360 0.72 2.67 21.00 19.67 0.57 0.31 0.340 0.68 1.67 22.67 21.83 0.52 0.27 0.320 0.64 1.67 24.33 23.50 0.48 0.26 0.290 0.58 1.67 26.00 25.17 0.45 0.24 0.250 0.50 - Tính độ lún cố kết đất yếu d-ới đắp theo ph-ơng pháp phân tầng cộng lún lớp: - Độ lún cố kết đ-ợc tính theo công thức sau: n S Trong đó: ứng suất tải trọng thân dvo d pi d voi D pi hi CSi lg CCi e0 d voi d pi VI.1 22TCN 262-2000 dvo = Sgi hi ứng suất tiền cố kết dp ứng suất tải trọng đắp Dqi IV.5 22TCN 262-2000 Đ-ợc xác định theo phụ lục I, 22TCN 262-2000 Dpi = I gi Hkgti Đ-ợc xác định theo toán đồ Osterberg, phụ lục II, 22TCN 262-2000 Ta đặt thông số nh- sau: Sh1 hi e0 Sh2 CSi lg d pi d voi Sh3 CCi lg d voi D pi d pi Chú ý : Việc tính lún cố kết thực với chiều sâu ảnh h-ởng tải trọng đắp theo điều kiện s p >0,15 s v i i Kiểm tra lớp đất yếu xem thuộc loại cố kết - cố kết tiêu chuẩn [CK] hay thiếu cố kết [TCK] tt Tên lớp Sét dẻo mềm Phân đoạn: Km 2+200,00 - Km 2+650,00 Bùn sét pha Bùn cát pha Dung trọng ứng suất tự nhiên gtn, tiền cố kết kN/m3 dp ứng suất tải trọng thân dvo Kết kiểm tra ứng suất tải trọng đáp không gia tải Dqi Chiều dày lớp (m) Chiều sâu lớp (m) Chiều sâu điểm tính toán z (m) 1.00 1.00 0.50 17.30 10.00 8.65 TKC 150.20 1.00 1.00 2.00 3.00 1.50 2.50 17.30 17.30 27.00 44.00 25.95 43.25 TKC TKC 150.20 145.69 3.33 6.33 4.67 16.90 81.00 80.07 TKC 142.69 3.33 9.67 8.00 16.90 137.00 136.40 TKC 135.18 3.33 13.00 11.33 16.90 194.00 192.73 TKC 127.67 2.67 15.67 14.33 17.60 245.00 244.37 TKC 117.16 2.67 18.33 17.00 17.60 292.00 291.30 TKC 108.14 2.67 21.00 19.67 17.60 339.00 338.23 TKC 102.14 1.67 22.67 21.83 16.50 376.00 375.45 TKC 96.13 Cát bụi Giải pháp sử dụng đ-ờng thấm thẳng đứng kết hợp vải ĐKT gia c-ờng Dự án xây dựng tuyến đ-ờng A - B Bảng tổng hợp kết xử lý thiết kế xử lý đ-ờng đắp đất yếu đ-ờng thấm thẳng đứng (Quy trình khảo sát thiết kế đ-ờng ô-tô đắp đất yếu 22TCN 262-2000) Cát bụi 1.67 24.33 23.50 16.50 404.00 1.67 26.00 402.95 TKC 87.12 25.17 16.50 431.00 430.45 TKC 75.10 Độ lún cố kết ứng với chiều cao dất đắp không gia tải tính toán 7.51 m tt Tên lớp Sét dẻo mềm Bùn sét pha Bùn cát pha Cát bụi chiều dày lớp (m) eoi Csi Cci sh1 sh2 sh3 0.8S 1.00 1.15 0.05 0.310 0.464 0.003 0.372 0.139 1.00 1.00 1.15 1.15 0.05 0.05 0.310 0.310 0.464 0.464 0.001 0.000 0.253 0.196 0.094 0.073 3.33 1.35 0.07 0.430 1.416 0.000 0.189 0.214 3.33 1.35 0.07 0.430 1.416 0.000 0.128 0.145 3.33 1.35 0.07 0.430 1.416 0.000 0.094 0.106 2.67 1.13 0.04 0.210 1.250 0.000 0.035 0.036 2.67 2.67 1.13 1.13 0.04 0.04 0.210 0.210 1.250 1.250 0.000 0.000 0.029 0.024 0.029 0.024 1.67 0.00 0.00 0.000 1.667 0.000 0.000 0.000 1.67 0.00 0.00 0.000 1.667 0.000 0.000 0.000 1.67 0.00 0.00 0.000 1.667 0.000 0.000 0.000 Độ lún tổng cộng Sc : 0.86 m (Với chiều sâu tính lún 24.33 m) Độ lún cố kết ứng với chiều cao dất đắp có gia tải tính toán 7.51 m tt Tên lớp Sét dẻo mềm Bùn sét pha Bùn cát pha Cát bụi chiều dày lớp (m) eoi Csi Cci sh1 sh2 sh3 0.8S 1.00 1.15 0.05 0.310 0.464 0.003 0.372 0.139 1.00 1.00 1.15 1.15 0.05 0.05 0.310 0.310 0.464 0.464 0.001 0.000 0.253 0.196 0.094 0.073 3.33 1.35 0.07 0.430 1.416 0.000 0.189 0.214 3.33 1.35 0.07 0.430 1.416 0.000 0.128 0.145 3.33 1.35 0.07 0.430 1.416 0.000 0.094 0.106 2.67 1.13 0.04 0.210 1.250 0.000 0.035 0.036 2.67 1.13 0.04 0.210 1.250 0.000 0.029 0.029 2.67 1.13 0.04 0.210 1.250 0.000 0.024 0.024 1.67 0.00 0.00 0.000 1.667 0.000 0.000 0.000 1.67 0.00 0.00 0.000 1.667 0.000 0.000 0.000 1.67 0.00 0.00 0.000 1.667 0.000 0.000 0.000 Độ lún tổng cộng Sc : 0.86 m (Với chiều sâu tính lún 24.33 m) - Tính độ lún tức thời (do lún biến hình) đ-ờng đắp không gia tải : ( việc tính toán đ-ợc tiến hành với tim đ-ờng) Chiều cao đắp H (m) x/a h/a rH x/a' h/a' r'H a 7.51 0.00 2.24 0.50 0.00 1.08 0.20 11.63 Chiều cao đắp H (m) Etb rH r'H Sh1 Sh2 Sh3 Si (m) 7.51 2479.57 0.50 0.20 0.06 24.02 0.45 0.65 - Tính độ lún tức thời (do lún biến hình) đ-ờng đắp có gia tải : ( việc tính toán đ-ợc tiến hành với tim đ-ờng) Chiều cao đắp H (m) x/a h/a rH x/a' h/a' r'H a 7.51 m 0.00 2.24 0.50 0.00 1.08 0.20 11.63 Chiều cao đắp H (m) Etb rH r'H Sh1 Sh2 Sh3 Si (m) 7.51 2479.57 0.50 0.20 0.06 24.02 0.45 0.65 - Độ lún tổng cộng ứng với chiều cao đất đắp tính toán không gia tải H (m) : Chiều cao đắp H (m) Độ lún cố kết Sc (m) Độ lún tức thời Si (m) Độ lún tổng cộng S (m) 7.51 0.86 0.65 1.51 Chiều cao đắp phòng lún dự kiến dùng để thử dần tính toán : 1.51 - Độ lún tổng cộng ứng với chiều cao đất đắp tính toán có gia tải H (m) : Phân đoạn: Km 2+200,00 - Km 2+650,00 Giải pháp sử dụng đ-ờng thấm thẳng đứng kết hợp vải ĐKT gia c-ờng Dự án xây dựng tuyến đ-ờng A - B Bảng tổng hợp kết xử lý thiết kế xử lý đ-ờng đắp đất yếu đ-ờng thấm thẳng đứng (Quy trình khảo sát thiết kế đ-ờng ô-tô đắp đất yếu 22TCN 262-2000) Chiều cao đắp H (m) Độ lún cố kết Sc (m) Độ lún tức thời Si (m) Độ lún tổng cộng S (m) 7.51 0.86 0.65 1.51 Chiều cao đắp phòng lún dự kiến dùng để thử dần tính toán : Kết tính toán phòng lún không gia tải 1.51 Kết tính toán phòng lún có gia tải Chiều cao đ-ờng đắp thiết kế Htk 6.00 m Chiều cao đ-ờng đắp thiết kế Htk 6.00 m Chiều cao phòng lún tính toán Hpl 1.51 m Chiều cao phòng lún tính toán Hpl 1.51 m Chiều sâu tính lún Chiều cao đ-ờng đắp kể phòng lún H tk+Hpl 24.33 m Chiều sâu tính lún 7.51 m Chiều cao đ-ờng đắp kể phòng lún H tk+Hpl 24.33 m 7.51 m c tính toán xử lý đắp đ-ờng thấm thẳng đứng Các số liệu ban đầu - Nhân tố ảnh h-ởng Fn khoảng cách bố trí: Trong đó: n - Hệ số n2 (3n 1) Fn ln(n) 4n n VI.16 22TCN 262-2000 n = l/d - Đ-ờng kính t-ơng đ-ơng bấc thấm d, cm d =(a + b)/2 VI.17 22TCN 262-2000 - Nhân tố ảnh h-ởng Fr sức cản bấc thấm: k d Fs h ln s ks d VI.19 22TCN 262-2000 Trong đó: kh/ks = - ds/d = - Fr - Nhân tố ảnh h-ởng Fr sức cản bấc thấm: kh/qw = 0.00001 - 0.001 m VI.20 22TCN 262-2000 VI.21 22TCN 262-2000 k L2 h qw VI.22 22TCN 262-2000 -2 Các số liệu để tính toán đ-ờng thấm thẳng đứng (PVD,Gieng Cat) - Chiều cao đắp tính toán Htt, m 7.51 - Nhân tố ảnh h-ởng Fn khoảng cách 2.56 - Bề rộng đắp tính toán Btk, m 12.00 - Nhân tố ảnh h-ởng Fs xáo trộn 0.69 - Nhân tố ảnh h-ởng Fr sức cản bấc thấm 0.23 - Tỷ số kh/qw 0.001 - Tỷ số kh/ks 2.00 - Tỷ số ds/d 2.00 - Xử lý giếng cát hay bấc thấm (1 ) 1- Giếng cát ; - Bấc thấm - Sơ đồ bố trí bấc thấm giếng cát (1 2) 1- Tam giác ; - Ô vuông - Khoảng cách tim bấc giếng D, cm 140.00 ` 147.00 - Chiều sâu cắm bấc theo tính toán - Đ-ờng kính giếng cát d, cm - a, cm 0.30 10.00 21.00 - b, cm - Chiều sâu cắm bấc ng-ời thiết kế định 33.00 - Đ-ờng kính t-ơng đ-ơng bấc thấm d, cm 5.15 - Kích th-ớc tiết diện bấc thấm : Tên lớp đất Thông số cố kết Sét dẻo mềm - Bề dày, m -4 - Hệ số cố kết đứng Cv, 10 cm /s 3.00 11.52 Bùn sét pha Bùn cát pha 10.00 0.0001 - Hệ số cố kết đứng Cvtb, 10-4cm2/s -4 - Hệ số cố kết ngang Ch, 10 cm /s Giai Đoạn 21.00 8.00 13.98 Cát bụi 5.00 12.00 24.00 Cv Chiều cao đất đắp : 3.00 m Tên lớp đất Chỉ tiêu lý đất yếu giai đoạn Sét dẻo mềm Bùn sét pha Bùn cát pha Cát bụi - Góc ma sát F , độ 12.500 5.250 9.300 - Lực dính đơn vị Cu, kPa 15.000 20.000 27.000 - ứng suất tải trọng lớp đất yếu 58.200 51.000 40.800 30.000 - Góc ma sát F sau cố kết, độ - Lực dính đơn vị Cu sau cố kết, kPa 14.500 28.128 7.250 25.659 11.300 34.111 27.000 Gia thiờt = 25.000 -Độ gia tăng góc ma sát F sau cố kết : độ I Kiểm toán điều kiện ổn định: I.1 Kiểm toán ổn định không cho phép đ-ờng lún trồi Xác định : - Bề rộng đ-ờng trung bình tính toán Btt = - Tỷ số B/h = - Xét tỷ số B/h ( với h chiều dày lớp đất) xác định Nc: - áp lực giới hạn bất lợi đất yếu q gh = Nc * Cumin Phân đoạn: Km 2+200,00 - Km 2+650,00 34.53 m 1.33 m 5.14 77.10 kPa Giải pháp sử dụng đ-ờng thấm thẳng đứng kết hợp vải ĐKT gia c-ờng Dự án xây dựng tuyến đ-ờng A - B Bảng tổng hợp kết xử lý thiết kế xử lý đ-ờng đắp đất yếu đ-ờng thấm thẳng đứng (Quy trình khảo sát thiết kế đ-ờng ô-tô đắp đất yếu 22TCN 262-2000) - ứng suất đ-ờng gây d-ới tim đắp : Kết luận : 77.60 kPa Nền đ-ờng có khả bị lún trồi 0.99 I.2 Kiểm toán ổn định không cho phép tr-ợt cục bộ: Xác định : - Xác định N=Cumin/gH 0.19 - Tra toán đồ Pilot - Moreau - Với : N F 0.20 1.63 0.10 0.50 +) Góc ma sát F đất +) Lực dính đơn vị C u đất đắp 22.00 +) Tỷ số chiều dày đất yếu tính lún chiều cao 7.00 18.00 - Hệ số an toàn kiểm tra tr-ợt cục nội suy đ-ợc F = Kết luận : 1.55 Nền đ-ờng không bị tr-ợt cục I.3 Kiểm toán ổn định tr-ợt sâu theo ph-ơng pháp Bishop (phần mềm SLOPE/W): Kết tính toán cho hệ số ổn định nhỏ nh- sau: Kmin Kết luận : = 1.353 > [K] = 1.2 Nền đ-ờng không bị tr-ợt sâu II Tính thời gian cố kết : Giai Đoạn - Thời gian cố kết dự kiến : 90 ngày - Độ cố kết sau thời gian 90 ngày U = 87 % - Nhân tố thời gian theo ph-ơng thẳng đứng đ-ợc tính theo công thức: - Nhân tố thời gian Tv : - Độ cố kết theo ph-ơng thẳng đứng Uv : Giai Đoạn C tbV t H 2a VI.6 22TCN 262-2000 Th C h t l2 VI.12 22TCN 262-2000 0.0021 0.07 - Nhân tố thời gian theo ph-ơng ngang đ-ợc tính theo công thức: - Nhân tố thời gian Th : - Độ cố kết theo ph-ơng ngang Uh : Tv 0.8636 0.863 Chiều cao đất đắp : 4.50 m Tên lớp đất yếu Chỉ tiêu lý đất yếu giai đoạn Sét dẻo mềm Bùn sét pha Bùn cát pha Cát bụi - Góc ma sát F , độ 14.50 7.25 11.30 - Lực dính đơn vị Cu, kPa 28.13 25.66 34.11 - ứng suất tải trọng lớp đất yếu 87.30 87.30 87.30 87.30 - Góc ma sát F sau cố kết, độ - Lực dính đơn vị Cu sau cố kết, kPa 16.50 50.68 9.25 38.06 13.30 52.11 29.00 27.00 -Độ gia tăng góc ma sát F sau cố kết : độ Gia thiờt = I Kiểm toán điều kiện ổn định: I.1 Kiểm toán ổn định không cho phép đ-ờng lún trồi Xác định : - Bề rộng đ-ờng trung bình tính toán Btt = 34.53 m - Tỷ số B/h = 1.33 m - Xét tỷ số B/h ( với h chiều dày lớp đất) xác định Nc: - áp lực giới hạn bất lợi đất yếu q gh = Nc * Cumin 5.14 131.89 kPa - ứng suất đ-ờng gây d-ới tim đắp : 114.20 kPa Kết luận : Nền đ-ờng có khả bị lún trồi 1.15 I.2 Kiểm toán ổn định không cho phép tr-ợt cục bộ: - Xác định N=Cumin/gH - Tra toán đồ Pilot - Moreau - Với : N F 0.20 1.63 0.10 0.50 +) Góc ma sát F đất +) Lực dính đơn vị C u đất đắp 22.00 +) Tỷ số chiều dày đất yếu tính lún chiều cao 4.67 - Hệ số an toàn kiểm tra tr-ợt cục nội suy đ-ợc F = Kết luận : 0.225 ` 18.00 1.91 Nền đ-ờng không bị tr-ợt cục Phân đoạn: Km 2+200,00 - Km 2+650,00 Giải pháp sử dụng đ-ờng thấm thẳng đứng kết hợp vải ĐKT gia c-ờng Dự án xây dựng tuyến đ-ờng A - B Bảng tổng hợp kết xử lý thiết kế xử lý đ-ờng đắp đất yếu đ-ờng thấm thẳng đứng (Quy trình khảo sát thiết kế đ-ờng ô-tô đắp đất yếu 22TCN 262-2000) I.3 Kiểm toán ổn định tr-ợt sâu theo ph-ơng pháp Bishop (phần mềm SLOPE/W): Kết tính toán cho hệ số ổn định nhỏ nh- sau: Kmin Kết luận : = 1.379 > [K] = 1.2 Nền đ-ờng không bị tr-ợt sâu II Tính thời gian cố kết : Giai Đoạn - Thời gian cố kết dự kiến : 90 ngày - Độ cố kết sau thời gian 90 ngày U = 87 % II.1 Xác định độ cố kết theo ph-ơng thẳng đứng U v : - Nhân tố thời gian Tv : - Độ cố kết theo ph-ơng thẳng đứng Uv : 0.0021 0.07 II.2 Xác định độ cố kết theo ph-ơng ngang U h : - Nhân tố thời gian Th : - Độ cố kết theo ph-ơng ngang Uh : Giai Đoạn 0.8636 0.863 Chiều cao đất đắp : 6.00 m Tên lớp đất yếu Chỉ tiêu lý đất yếu giai đoạn Sét dẻo mềm Bùn sét pha Bùn cát pha Cát bụi - Góc ma sát F , độ 16.50 9.25 13.30 - Lực dính đơn vị Cu, kPa 50.68 38.06 52.11 - ứng suất tải trọng lớp đất yếu 116.40 102.00 81.60 60.00 - Góc ma sát F sau cố kết, độ - Lực dính đơn vị Cu sau cố kết, kPa 18.50 84.65 11.25 55.75 15.30 71.58 31.00 29.00 -Độ gia tăng góc ma sát F sau cố kết : độ Gia thiờt = I Kiểm toán điều kiện ổn định: I.1 Kiểm toán ổn định không cho phép đ-ờng lún trồi Xác định : - Bề rộng đ-ờng trung bình tính toán Btt = 34.53 m - Tỷ số B/h = 1.33 m - Xét tỷ số B/h ( với h chiều dày lớp đất) xác định Nc: - áp lực giới hạn bất lợi đất yếu q gh = Nc * Cumin 5.14 195.62 kPa - ứng suất đ-ờng gây d-ới tim đắp : 150.20 kPa Kết luận : Nền đ-ờng có khả bị lún trồi 1.30 I.2 Kiểm toán ổn định không cho phép tr-ợt cục bộ: Xác định : - Xác định N=Cumin/gH 0.253 - Tra toán đồ Pilot - Moreau - Với : N F 0.20 1.63 0.10 0.50 +) Góc ma sát F đất +) Lực dính đơn vị C u đất đắp 22.00 +) Tỷ số chiều dày đất yếu tính lún chiều cao 3.50 18.00 - Hệ số an toàn kiểm tra tr-ợt cục nội suy đ-ợc F = Kết luận : 2.23 Nền đ-ờng không bị tr-ợt cục I.3 Kiểm toán ổn định tr-ợt sâu theo ph-ơng pháp Bishop (phần mềm SLOPE/W): Kết tính toán cho hệ số ổn định nhỏ nh- sau: Kmin Kết luận : = 1.425 > [K] = 1.4 Nền đ-ờng không bị tr-ợt sâu II Tính thời gian cố kết : - Thời gian cố kết dự kiến : - Độ cố kết sau thời gian 90 ngày U = Giai Đoạn 90 ngày 87 % II.1 Xác định độ cố kết theo ph-ơng thẳng đứng U v : - Nhân tố thời gian Tv : Phân đoạn: Km 2+200,00 - Km 2+650,00 0.0021 Giải pháp sử dụng đ-ờng thấm thẳng đứng kết hợp vải ĐKT gia c-ờng Dự án xây dựng tuyến đ-ờng A - B Bảng tổng hợp kết xử lý thiết kế xử lý đ-ờng đắp đất yếu đ-ờng thấm thẳng đứng (Quy trình khảo sát thiết kế đ-ờng ô-tô đắp đất yếu 22TCN 262-2000) - Độ cố kết theo ph-ơng thẳng đứng Uv : 0.07 II.2 Xác định độ cố kết theo ph-ơng ngang U h : - Nhân tố thời gian Th : - Độ cố kết theo ph-ơng ngang Uh : 0.8636 0.863 D Thời gian thi công giai đoạn đắp: TT Các giai đoạn đắp Các thông số đạt đ-ợc Giai Đoạn Giai Đoạn Giai Đoạn Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn - Chiều cao đắp Hđắp 3.00 m 4.50 m 6.00 m - Thời gian đắp đất Tđắp 30 ngày 15 ngày 15 ngày - Thời gian chờ Tchờ 60 ngày 75 ngày 75 ngày - Tổng cộng thời gian thi công T 90 ngày 90 ngày 90 ngày - Độ cố kết đạt đ-ợc U 87 % 87 % 87 % 270 ngày - Mỗi ngày đắp lớp với bề dày : 0.10 m Chiều cao đắp, m Biều đồ đắp theo giai đoạn Hđắp= 6.00 Hđắp= 4.50 Hđắp= 3.00 0 50 100 150 200 250 300 ngày Độ lún, m Biều đồ theo dõi lún theo thời gian 1.4 1.32 m 1.2 1.06 m 0.8 0.77 m 0.6 0.4 0.2 0 0.00 m Phân đoạn: Km 2+200,00 - Km 2+650,00 50 100 150 200 250 300 ngày Giải pháp sử dụng đ-ờng thấm thẳng đứng kết hợp vải ĐKT gia c-ờng ... đ-ờng có khả bị tr-ợt sâu Kết luận : II Tính chiều cao phòng lún : - Có xét đến phân bố thực tế ứng xu t theo chiều sâu hay không ? (so sánh h B/2) : Shi < 0,5Btt Điều kiện kiểm tra: => 26.00 > Chiều... cố kết [TCK] tt Tên lớp Sét dẻo mềm Phân đoạn: Km 2+200,00 - Km 2+650,00 Bùn sét pha Bùn cát pha Dung trọng ứng suất tự nhiên gtn, tiền cố kết kN/m3 dp ứng suất tải trọng thân dvo Kết kiểm tra