CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.1 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo: 4.7.1.1 Kiểm tra tỷ lệ cấu tạo chung: Từ công thức: ≤ J yc Jy (M 6.10.2.1-1 quy trình) ≤uc 0.9 Trong đó: + Jyc: Mômen quán tính cánh chòu nén quanh trục đứng mặt phẳng bụng t c b3c 20 × 3503 Jyc = = = 71458333.33 mm 12 12 CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.1 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo: 4.7.1.1 Kiểm tra tỷ lệ cấu tạo chung: + Jy: Mômen quán tính mặt cắt phần dầm thép trục thẳng đứng mặt phẳng bụng t c b3c D.t 3w t f b3f t 'f b'3f Jy = + + + 12 12 12 12 20 × 3503 1440 × 153 20 × 4503 20 × 5503 = + + + = 501030000 mm 12 12 12 12 Thay số: 71458333.33 0.1 ≤ = 0.14 ≤ 0.9 501030000 CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.1 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo: 4.7.1.2 Ứng suất lớn thớ (biên) dầm (giữa dầm) : max Cơng thức: b u NC b NC - Trong đó: f = M S max Mu = 3201230150N.mm : mômen max giai đoạn I dầm biên max Mu = 3201230150N.mm :mômen max giai đoạn I dầm t SNC = 17564778.82 mm : mômen kháng uốn tiết diện (thớ - Thay số ta được: 3201230150 f = = 108.63 MPa 29466455.15 (dầm biên) b NC b fNC = 3201230150 (dầm giữMPa a) = 108.63 29466455.15 dầm thép) CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.1 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo: 4.7.1.3 Ứng suất lớn thớ (biên) dầm (giữa dầm) Cơng thức t fNC = M max u - Trong đó: StNC max Mu = 3201230150N.mm : mômen max giai đoạn I dầm biên max Mu = 3201230150N.mm :mômen max giai đoạn I dầm t SNC = 17564778.82 mm : mômen kháng uốn tiết diện (thớ - Thay số ta được: dầm thép) 3201230150 f = = 182.25 MPa 17564778.82 (dầm biên) t NC 3201230150 f = = 182.25 MPa 17564778.82 t NC (dầm giữa) CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.1 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo: 4.7.1 Kiểm tra độ mảnh bụng dầm: Cơng thức Dc(Muc 6.10.2.2.1Equy trinh) × ≤ 6.77 × tw fc - Trong đó: E = 200000 MPa : môdun đàn hồi thép DC: Chiều cao bụng chòu nén phạm vi đàn hồi DC = Y0 – tc = 939.79 – 20 = 919.79 mm fc: ứng suất cánh chòu nén lực tính toán t fc = f NC = 182.28 MPa (dầm biên) t fc = f NC = 182.25 MPa (dầm giữa) CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.1 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo: 4.7.1 Kiểm tra độ mảnh bụng dầm: - Thay số ta được: 2× 919.79 200000 (dầm biên) = 122.63 ≤ 6.77 × = 224.67 15 182.25 919.79 200000 2× = 122.63 ≤ 6.77 × (dầm giữa) = 224.67 15 182.25 =>>Thoả mãn điều kiện CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.1 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo: 4.7.1.5 Kiểm tra yêu cầu bốc xếp : Để đảm bảo chống ổn đònh bụng tác dụng trọng lượng thân dầm gia công lắp rắp thi khoảng cách sườn tăng cường phải thỏa mãn điều kiện:  260  d ≤  (Mục6.10.7.3 D 2-2 quy trình)  D/t w  Thay số ta được:  260  1500 mm <  ×1440 = 10562.5 mm  1440 /15  =>>Thỏa mãn điều kiện CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4.7.2.1 Xác đònh trục trung hòa dẻo tiết diện không liên hợp : •Xác đònh lực hoá dẻo tiết diện dầm không liên hợp: Pc Y PDA Hình 4.55: Lực dẻo tác dụng tiết diện dầm không Pw liên hợp Pf P'f Giả thiết không xẩy ổn đònh cục tổng thể xuất lực dẻo Giá trò lực hoá dẻo cấu kiện xác đònh theo công thức sau: CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4.7.2.1 Xác đònh trục trung hòa dẻo tiết diện không liên hợp : - Lực dẻo phủ cánh dầm: Trong đó: P'f = b'f × t 'f × Fy + Bề rộng phủ cánh dầm thép: b’f = 550 mm + Bề dày phủ cánh dầm thép: t’f = 20 mm + Cường độ chảy vật liệu thép làm dầm: F y = 345 MPa P'f = 550 × 20 × 345 = 3795000 N Pf = bf × t f × Fy - Lực dẻo cánh dầm: Thay số: Trong đó: + Bề rộng cánh dầm thép: bf = 450 mm + Bề dày cánh dầm thép: tf = 20 mm + Cường độ chảy vật liệu thép làm dầm: F y = 345 MPa P = 450 × 20 × 345 = 3105000 N CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4.7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4.7.2.1 Xác đònh trục trung hòa dẻo tiết diện không liên hợp : - Lực dẻo bụng dầm: w w Trong đó: P = D × t × Fy + Chiều cao bụng dầm thép: D = 1500 mm + Bề dày bụng dầm thép: tw = 15 mm + Cường độ chảy vật liệu thép làm dầm: F y = 345 MPa Pw = 1440 × 15 × 345 = 7452000 N - Lực dẻo cánh dầm: Pc = bc × t c × Fy Thay số: Trong đó: + Bề rộng cánh dầm thép: bc = 350 mm + Bề dày cánh dầm thép: tc = 20 mm + Cường độ chảy vật liệu thép làm dầm: F y = 345 MPa Pc = 350 × 20 × 345 = 2415000 N CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: + Ứng suất tónh tải GĐ1 gây ra: Dầm biên: VGĐ1 = 292100 N INC = 16507277942.39 mm ( D − Y0 + t c ) c S = tw + bf t f 2  d − Y − t f − t '  + b ' t '  d − Y − t 'f   ÷ f ÷ f f  2     ( 1440 − 919.79 + 20 ) 20 + 450 × 20 ×  1500 − 919.79 − − 20 ÷ 2   20   +550 × 20 ×  1500 − 919.79 − ÷  = 13100775.33 mm3 = 15 × CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: 292100 × 1310077533 ⇒ V1 = = 15.45 Mpa 16507277942.39 ×15 Dầm giữa: VGĐ1 = 292100 N INC = 16507277942.39 mm c S = 13574742.41 mm + Ứng suất tónh tải GĐ2 gây ra: Dầm biên: VGĐ2 = 142969 N ILT = 38233197837.53 mm CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: tf ( D − Y0 + t c + Y "0 )  c S = tw + b f t f  d − Y0 − − t 'f + Y "0 ÷ 2   t' + b 'f t 'f  d − Y0 − f + Y "0 ÷   = 15 × ( 1440 − 919.79 + 20 + 391.17 ) 2 20  +450 × 20 ×  1500 − 919.79 − − 20 + 391.17 ÷   20  +550 × 20 ×  1500 − 919.79 − + 391.17 ÷   = 25553945.3 mm3 CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: 1429.69 × 25553945.3 ⇒ V2 = = 6.37 Mpa 38233197837 × 15 -Dầm giữa: VGĐ2 = 134051 N ILT = 36611295760.46 mm CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: S = tw c ( D − Y0 + t c + Y "0 ) 2 tf  + b f t f  d − Y0 − − t 'f + Y "0 ÷   t 'f  + b 'f t 'f  d − Y0 − + Y "0 ÷   = 15 × ( 1440 − 919.79 + 20 + 361.9 ) 2 20 +450 × 20 ×  1500 − 919.79 − − 20 + 361.9 ÷   20 +550 × 20 ×  1500 − 919.79 − + 361.9 ÷   = 24565718.4 mm3 CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: 134051× 24565718.4 ⇒ V2 = = 5.99 Mpa 36611295760.46 × 15 + Ứng suất hoạt tải mỏi gây ra: Dầm biên: Vmỏi = 94234.8 N IST = 52924946980.94 mm CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: ( D − Y0 + t c + Y '0 ) tf  S = tw + b f t f  d − Y0 − − t 'f + Y '0  ÷ 2   t 'f  + b 'f t 'f  d − Y0 − + Y '0  ÷   c = 15 × ( 1440 − 919.79 + 20 + 656.15 ) 2 20  +450 × 20 ×  1500 − 919.79 − − 20 + 656.15  ÷   20   +550 × 20 ×  1500 − 919.79 − + 656.15 ÷   = 35081229.37 mm CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: × 94234.8 × 35081229.37 ⇒ VM = = 8.32 Mpa 52924946980.94 × 15 Dầm giữa: Vmỏi = 194124 N IST = 50848307380 mm CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: ( D − Y0 + t c + Y '0 ) tf  + bf t f  d − Y − − t ' + Y '  f ÷ 2   t 'f  + b 'f t 'f  d − Y − + Y '  0 ÷   Sc = t w = 15 × ( 1440 − 919.79 + 20 + 622.36 ) 2 20 +450 × 20 ×  1440 − 919.79 − − 20 + 622.36   ÷   20 +550 × 20 ×  1440 − 919.79 − + 622.36   ÷   = 33807507.54mm CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: ⇒ VM = Vậy × 194124 × 33807507.54 = 17.2 Mpa 50848307380 × 15 Vcf = V1 + V2 + VM = 15.45 + 6.37 +n)8.32 = 30.14 Mpa (dầm biê Vcf = V1 + V2 + VM = 15.45 + 5.99 +a)17.2 = 38.64 Mpa (dầm giữ C: tỷ số ứng lực oằn cắt với cường độ chảy cắt Vơiù: D E.k > 1.38 × tw Fyw 5 k =5+ = + d0 3000 D 1440 Thoả mãn ( ) ( ) = 6.125 CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.2 Kiểm toán mỏi bụng cắt: 1.52 1.52 200000 × 6.125   Ek   ⇒C= × = × = 0.585 ÷ ÷ 2 345    Fyw   1440   D  t ÷  15 ÷  w    Vậy Vcf = 30.14 Mpa < 0.58 x 0.585 x 345 = 117.05 Mpa (dầm biên) Vcf = 38.69 Mpa < 0.58 x 0.585 x 345 = 117.05 Mpa (dầm giữa) =>>Thỏa mãn CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.3 Kiểm tra giới hạn mỏi: - Sức kháng mỏi danh đònh phải lấy thỏa mãn điều kiện sau: n TH ( ) A ( ∆F) = N ≥ ( ∆F) Với chu kỳ biên độ ứng suất: N = 365 x 100 x n x (ADTT)SL Trong đó: + A = 82 x 10 11 MPa : số phân loại chi tiết + n = : số chu ki phạm vi ứng suất lượt chạy qua xe tải + : ngưỡng mỏi biên độ không đổi + (ADTT)SL Xác đònh chu kỳ biên độ ứng suất (N): CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.3 Kiểm tra giới hạn mỏi: - Giả thết ADT = 20000 xe/ngày đêm ADTT = g’.ADT Trong đó: g’ = 0.2 : tỷ lệ xe tải Do thiết kế cầu xe y đêm = 8000 ⇒ ADTT = 0.2 × × xe/ngà 20000 - (ADTT)SL = p.ADTT Trong đó: p = 0.85 (ADTT)SL = 0.85 × 800 y=đêm6800 Xe/ngà ⇒ N = 365 × 100 × × 6800 = 248.2 × 106 CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.3 Kiểm tra giới hạn mỏi: Thay số: ( 82 × 1011 ( ∆F) n = 248.2 × 106 Lấy ) = 32.09 MPa ≤ × 165 = 82.5 MPa để tính n Pa ( ∆F) n = 82 toáM - Kiểm toán: f moi = Trong đó: M moi ≤ ( ∆F) n SST + Mmoi = 10197898991 N.mm: mômen mỏi dầm biên + Mmoi = 10197898991 N.mm: mômen mỏi dầm CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4.8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4.8.3 Kiểm toán mỏi: 4.8.3.3 Kiểm tra giới hạn mỏi: + SST = 43511157.48 mm : mômen tónh tiết diện ngắn hạn (dầm biên) + SST = 42998189.23 mm : mômen tónh tiết diện ngắn hạn (dầm giữa) Thay số: 1019789899 = 23.44 MPa(dầ≤ (∆ m biê n) F) n = 82.5 MPa 43511157.48 1019789899 = = 23.72 MPa(dầ≤ (∆ m giữ a) F) n = 82.5 MPa 42998189.23 f moi = f moi =>>Thỏa mãn [...]... thép làm dầm: F y = 345 MPa Pw = 144 0 × 15 × 345 = 745 2000 N Pc = b c × t c × Fy - Lực dẻo trong cánh trên dầm: Thay số: Trong đó: + Bề rộng cánh trên dầm thép: bc = 350 mm CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4. 8.1 Kiểm tốn dầm ở trạng thái giới hạn cường độ 1 4. 8.1.1 Xác đònh mômen dẻo của tiết diện dầm trong giai đoạn II: (tiết diện dầm liên... + = 71 544 563.65 mm 4 12 1 12 A t = b c t c + D c t w 3 1 = 350 × 20 + × 919.79 × 15 = 11598.95 mm 2 3 Jt 71 544 563.65 ⇒ rt = = = 78. 54 mm At 11598.95 Thay số ta được: 200000 3000 mm < 1.76 × 78. 54 × Thõa mãn = 3328.1 mm ⇒ 345 Vậy tiết diện dầm là không đặc chắc CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4. 7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4. 7.2.5... 182.25 MPa (dầm biên) t fc = f NC = 182.25 MPa (dầm giữa) Thay số ta được: CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4. 7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4. 7.2.5 Xác đònh sức kháng uốn bản cánh có mặt cắt không đặc chắc: 3. 94    2 × 919.79 1−  − 4. 64 × ÷×  15  1200 + 300 × 3. 94   200000 182.25  ÷ ÷ = 1.05  3. 94    2 × 919.79 1−  − 4. 64 × ÷×... + Pw − Pc ) × D × 2 × Pw 1 = (3795000 + 3105000 + 745 2000 − 241 5000) × 144 0 × 2 × 745 2000 = 1153.33 mm CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4. 7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4. 7.2.2 Kiểm tra độ mảnh bản bụng: Kiểm tra độ mảnh bản bụng theo công thức sau: Cơng thức: Trong đó: D c (Mục 6.10 .4. 1.2-1 quy Etrình) 2× ≤ 3.76 × tw Fyc Dcp = Y=115.33... = (−3795000 − 3105000 − 745 2000 + 241 5000 + 43 1032 1 +43 1032 + 1 147 500 + 1166625 0) × 20 × 2 × 241 5000 = 7.2 mm CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4. 8.1 Kiểm tốn dầm ở trạng thái giới hạn cường độ 1 4. 8.1.1 Xác đònh mômen dẻo của tiết diện dầm trong giai đoạn II: (tiết diện dầm liên hợp) A-3/Xác đònh mômen dẻo Mp của dầm biên: -Mômen dẻo của... dầm biên: + Cường độ chảy của vật liệu thép làm dầm: F y = 345 MPa P'f = 550 × 20 × 345 = 3795000 N Pf = bf × t f × Fy - Lực dẻo trong cánh dưới dầm: Thay số: Trong đó: + Bề rộng cánh dưới dầm thép: bf = 45 0 mm + Bề dày cánh dưới dầm thép: tf = 20 mm + Cường độ chảy của vật liệu thép làm dầm: F y = 345 Mpa Thay số: Pf = 45 0 × 20 × 345 = 3105000 N CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 8... trong bản phủ cánh dưới dầm: Trong đó: P' = b' × t ' × F + Bề rộng bản phủ cánh dưới dầm thép: b’f = 550 mm f f f y + Bề dày bản phủ cánh dưới dầm thép: t’f = 20 mm CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4. 8.1 Kiểm tốn dầm ở trạng thái giới hạn cường độ 1 4. 8.1.1 Xác đònh mômen dẻo của tiết diện dầm trong giai đoạn II: (tiết diện dầm liên hợp) A-1/Xác... bản bụng dầm thép Pf Hình 4. 56: Trục trung hòa dẻo của dầm không liên hợp P'f CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4. 7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4. 7.2.1 Xác đònh trục trung hòa dẻo của tiết diện không liên hợp : Đặt khoảng cách từ mép trên bản bụng dầm thép đến trục trung hoà dẻo là Y ta có: -Phần lực dẻo chòu nén trong bản bụng dầm được... + 300 × 3. 94   (dầm giữa) 200000 182.25  ÷ ÷ = 1.05  (dầm biên) Rh = 1: Hệ số lai đối với mặt cắt đồng nhất Fyf = 345 MPa: Cường độ chảy nhỏ nhất của bản cánh chòu nén Thay số ta được: Fn = 1.05 ×1 × 345 (dầ=m362.61 MPa biên) Fn = 1.05 ×1× 345 = 362.61 MPa CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4. 7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4. 7.2.5 Xác... II: (tiết diện dầm liên hợp) A-1/Xác đònh lực hoá dẻo trên tiết diện dầm biên: Prt Prt Pc Ps2 Ps1 Y Hình 4. 57: Lực dẻo tác dụng trên PDA Pw Pf P'f tiết diện dầm biên CHƯƠNG 4 : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 8 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN II: 4. 8.1 Kiểm tốn dầm ở trạng thái giới hạn cường độ 1 4. 8.1.1 Xác đònh mômen dẻo của tiết diện dầm trong giai đoạn II: (tiết diện dầm liên hợp) ... 3105000 + 745 2000 − 241 5000) × 144 0 × × 745 2000 = 1153.33 mm CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4. 7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4. 7.2.2... <  × 144 0 = 10562.5 mm   144 0 /15  =>>Thỏa mãn điều kiện CHƯƠNG : KIỂM TOÁN DẦMTHÉP THEO 22TCN 272-05 4. 7 KIỂM TOÁN DẦM THÉP TRONG GIAI ĐOẠN 1: 4. 7.2 Kiểm tra dầm không liên hợp : 4. 7.2.1... đó: + Chiều cao bụng dầm thép: D = 144 0 mm + Bề dày bụng dầm thép: tw = 15 mm + Cường độ chảy vật liệu thép làm dầm: F y = 345 MPa Pw = 144 0 × 15 × 345 = 745 2000 N Pc = b c × t c × Fy - Lực dẻo