Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Mục lục I Phân chia nhóm phụ tải xác định phụ tải tính toán…………… … … Phân chia nhóm phụ tải xác định tâm phụ tải………………… …… 2 Xác định tâm phụ tải tính toán ……………………………………… Tủ chiếu sáng………………………………………………… ……… 10 II Tính toán cho tủ phân phối chọn MBA………………………… … 11 Tính toán tủ phân phối…………………………………………… …… 11 Chọn MBA……………………………………………………………… 12 III Chọn dây chọn CB từ MBA đến tủ phân phối………………………14 IV Chọn dây CB từ tủ phân phối đến tủ động lực…………………… 16 Từ tủ phân phối đến tủ động lực 1…………………………………… 16 Từ tủ phân phối đến tủ động lực 2……………………………………… 18 Từ tủ phân phối đến tủ động lực 3……………………………………… 19 V Chọn dây CB từ tủ động lực đến thiết bị ………………………… .21 Từ tủ động lực đến thiết bị nhóm 1………………………………… …21 Từ tủ động lực đến thiết bị nhóm 2………………………………… 26 Từ tủ động lực đến thiết bị nhóm 3……………………………………28 VI Tính toán sụt áp ngắn mạch cho phân xưởng……………………… 36 Sụt áp………………………………………………………………… 36 Ngắn mạch ………………………………………………………………41 VII Tính toán an toàn điện cho phân xưởng……………………………… 44 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG SỮA CHỮA CƠ KHÍ Kích thước : dài 70m –rộng 37m PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁCH ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN I *** 1.Phân chia nhóm xác định tâm phụ tải : Mục đích: Việc xác định tâm phụ tải điện thiết bị nhóm thiết bị giúp lựa chọn hợp lý việc bố trí tủ động lực cấp điện cho thiết bị , nhằm giảm chiền dài dây dẫn từ tủ điện tới thiết bị nhằm giảm chi phí đầu tư giảm tổn thất điện  Việc phân nhóm phụ tải phụ thuộc vào yếu tố sau : - Các thiết bị nhóm (cùng tủ động lực ) phải đặt gần , để thuận tiện cho việc dây Công suất nhóm thiết bị không chênh lớn Điều thuận tiện cho việc chọn thiết bị (CB) đơn giản việc chọn dây đơn giản gọn  Tuy nhiên thường khó thỏa mản nguyên tắc Do tùy thuộc vào điều kiện mà người thiết kế lựa chọn phương án tối ưu phù hợp   Tính toán xác định tâm phụ tải: Lựa chọn hệ trục XOY vẽ mặt bố trí thiết bị,xác định tâm phụ tải theo công tức sau : X= Y= Ta chia phân xưởng thành nhóm thiết bị sau:  Xác định tâm phụ tải nhóm 1: GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Nhóm Tên thiết bị máy cưa kiểu dài máy cưa kiểu dài khoan bàn khoan bàn máy mài khô máy khoan đứng máy bào ngang máy xọc máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren Tổng số máy 1A 1B 3A 3B 12 13 14A 14B Pđm( kw) 1 0.65 0.65 2.8 2.8 4.5 2.8 8.1 10 14 14 62.3 Tọa độ X( mm) 21360 21360 25600 25600 15320 11774 4472 4140 11760 15600 18400 20740 Tọa độY( mm) 14940 17400 14940 17400 12554 12554 13300 19100 23300 23300 23020 23020 X×Pđm 21360 21360 16640 16640 42896 32967.2 20124 11592 95256 156000 257600 290360 982795.2 Y×Pđm 14940 17400 9711 11310 35151.2 35151.2 59850 53480 188730 233000 322280 322280 1303283 X = = 15.8 m Y = = 21 m Để thẩm mỹ ta đặt tủ động lực nhóm vị trí có tọa độ: X = 15 m  Y = 12 m Xác định tâm phụ tải nhóm : Nhóm Tên thiết Bị mài tròn vạn mài tròn vạn máy phay máy phay vạn máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren Tổng số máy 9A 9B 10 11 15 16 17 Pđm(kw) 2.8 2.8 4.5 4.5 10 20 Tọa độ X( mm ) 5026 8760 5800 12440 17320 20800 25720 51.6 Tọa độ Y mm ) 26900 28640 33160 32800 32600 31940 28600 X×Pđm 14072.8 24528 26100 87080 77940 208000 514400 Y×Pđm 75320 80192 149220 229600 146700 319400 572000 952120.8 1572432 X = = 18.4 m Y= = 30.4m Để thẩm mỹ ta đặt tử động lực nhóm vị trí có tọa độ: X = 19 m Y = 35 m  Xác định tâm phụ tải nhóm : GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Nhóm Số máy 18 19 22 24 25 26 27 30 31 33A 33B 34 38 Tổng Pđm(kw) 0.85 24.2 0.85 1 2.5 2.8 1.7 2.8 2.8 1.5 0.85 43.5 Tọa Độ X ( mm ) 42900 38640 35400 34600 51000 47400 51560 47000 58420 48700 66980 66640 58040 Tọa Độ Y( mm) 33700 29240 33800 22200 22200 34000 30700 22400 24620 13200 24700 28920 33400 X×Pđm 36465 935088 30090 34600 51000 118500 51560 131600 99314 136360 187544 99960 49334 1961415 Y×Pđm 28645 707608 28730 22200 22200 85000 30700 62720 41854 36960 69160 43380 28390 1207547 X = =44.72 m Y = =27.54 m Để thẩm mỹ ta đặt tủ động lực nhóm vị trí : X =50m Y= 27 m  Xác định tâm phụ tải tủ phân phối : Tủ động lực ĐL1 ĐL2 ĐL3 Tổng - Pđm (kw) 62.3 51.6 43.5 X(m) 15 19 50 Y(m) 12 35 27 157.4 X×Pđm 934.5 980.4 2262 Y×Pđm 747.6 1806 1174.5 4176.9 3728.1 Vị trí tủ phân phối tính theo công thức sau: n =3 X= ∑X P i =1 n =3 i tui ∑P i =1 tui = 15 × 62.3 + 19 × 51.6 + 50 × 43.5 = 26m 62.3 + 51.6 + 43.5 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN n =3 Y= ∑Y P i =1 n =3 i tui ∑P i =1 tui = 12 × 62.3 + 35 × 51.6 + 27 × 43.5 = 24m 62.3 + 51.6 + 43.5 Để thẫm mỹ ta đặc tủ phân phối vị trí có tọa độ: X= 30 ( m) ;Y = 28 (m) 2.Xác định tâm phụ tải tính toán : Chọn phương pháp tính theo hệ số cực đại công suất trung bình a) • Xác định tâm phụ tải tính toán nhóm : Dòng định mức thiết bị : =  Ta có tính toán dòng điện định mức thiết bị nhóm : Nhóm (Uđm= 380 v) Tên thiết bị máy cưa kiểu dài máy cưa kiểu dài khoan bàn khoan bàn máy mài khô máy khoan đứng máy bào ngang máy xọc máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren Tổng Số máy 1A 1B 3A 3B 12 13 14A 14B Pđm(kw) 1 0.65 0.65 2.8 2.8 4.5 2.8 8.1 10 14 14 62.3 cos 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.4 0.5 0.65 0.65 0.65 Ksd 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.16 0.12 0.16 0.17 0.17 0.17 Iđm(A) 3.798 3.798 2.469 2.469 10.635 10.635 13.674 10.635 24.613 23.374 32.723 32.723 ⇒ - chọn = 32.723 (A) Hệ số sử dụng nhóm : = = 0.1586 - Hệ số công suất trung bình nhóm : cos= = 0.5727 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN cos = 0.5727 - ⇒ BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN tg = 1.43 Tính số thiết bị hiệu theo phương pháp : n nhq = (∑ Pdmi ) i =1 n = ∑P i =1 dmi 62.32 + × 0.652 + × 2.82 + 4.52 + 8.12 + 102 + ×14 = 6.42 < = < 10 Tìm hệ số công suất tác dụng cực đại Kmax từ giá trị Ksd = 0.1534 nhq= ,từ bảng A2 công thức nội suy = 0.15 = 0.2 ⇒ → → = 2.64 = 2.24 ( dùng phương pháp nội suy ) = 0.1586 → = 2.24 + = 2.5712 = = 2.5712×0.1586×62.3=25.4 ( Kw ) =1.1× Qtb=1.1×Ksd×Pđm∑ ×tg= 1.1×0.1586×62.3×1.43=15.54 (kvar) = = = 44.35 ( kVA ) = = = 67.38 ( A ) • Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị : Dòng khởi động lớn nhóm thiết bị : =  Nếu < 40 Kw , chọn =  Nếu > 40 Kw , chọn = Vì =14 kw nên chọn = ⇒ = = 532.7 = 163.5 (A)  b) • = - 163.5 + 67.38 – 0.1586×163.5 =205 A Xác định tâm phụ tải tính toán nhóm 2: Dòng định mức thiết bị : GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN = Tên thiết bị mài tròn vạn mài tròn vạn máy phay máy phay vạn máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren Tổng Nhóm (Uđm =380 (v)) Số máy Pđm(kw) cos 9A 2.8 0.4 9B 2.8 0.4 10 4.5 0.5 11 0.5 15 4.5 0.5 16 10 0.65 17 20 0.65 51.6 Ksd 0.12 0.12 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 Iđm(A) 10.635 10.635 13.674 21.270 13.674 23.374 46.748 ⇒ • chọn = 46.75 (A) Hệ số sử dụng nhóm : = = 0.1615 • Hệ số công suất trung bình nhóm cos= = 0.5764 cos =0.5764 • ⇒ tg =1.42 Tính số thiết bị hiệu theo phương pháp : = = 4.3996 =4 < 10 Tìm hệ số công suất tác dụng cực đại Kmax từ giá trị Ksd = 0.1615 nhq= ,từ bảng A2 công thức nội suy = 0.15 = 0.2 ⇒ → → = 2.64 = 2.24 = 0.1615 → = 2.24 + = 2.54 =×× = 2.54×0.1615×51.6=21.17 (kw) GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN = 1.1×Qtb =1.1×Ksd×Pđm∑×tg = 1.1×0.1615×51.6×1.42=13 ( kvar) = = = 36.73 ( kVA ) = = = 55.8 ( A ) Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị : Dòng khởi động lớn nhóm thiết bị : =  Nếu < 40 Kw , chọn =  Nếu > 40 Kw , chọn = • Vì =20 kw nên chọn = ⇒  = = 546.75 = 233.75 (A) = - 233.75 + 55.8 - 0.1615×233.75 =252 A C ) Xác định tâm phụ tải tính toán nhóm 3: • Trong nhóm thiết bị có cầu trục hoạt động chế độ ngắn hạn lặp lại nên cần quy đổi dài hạn để tính toán: Pđm qđ = Pđm Trong đó: TĐ = 0.25 hệ số đóng điện ⇒ • Pđm qđ = 24.2× = 12.1 (kw) Dòng định mức thiết bị : = Nhóm ( Uđm = 380 v) Tên thiết bị Máy khoan đứng Cầu trục Máy khoan bàn Khoan bàn to Khoan bàn to Bể dầu tăng nhiệt Số máy 18 19 22 24 25 26 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN Pđm(kw) cos Ksd Iđm(A) 0.85 12.1 0.85 1 2.5 0.4 0.5 0.4 0.4 0.4 0.4 0.12 0.05 0.12 0.12 0.12 0.12 3.229 36.768 3.229 3.798 3.798 9.496 SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM Máy cạo Máy mài thô Máy cắt liên hợp Máy mài phá Máy mài phá Quạt lò rèn Máy khoan đứng Tổng ĐỒ ÁN 27 30 31 33A 33B 34 38 BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN 2.8 1.7 2.8 2.8 1.5 0.85 31.75 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 3.798 10.635 6.457 10.635 10.635 5.697 3.229 ⇒ - chọn = 36.768 (A) Hệ số sử dụng nhóm : = = 0.1 - Hệ số công suất trung bình nhóm cos= cos= 0.44 = 0.44 ⇒ tg = 2.04 Tính số thiết bị hiệu theo phương pháp : = = 5.4 Từ =5 ⇒ < = < 10 ⇒ Kmax = 3.23 =×× = 3.23×0.1×31.75 = 10.256 (kw) = 1.1×Ksd××tg =1.1×0.1×31.75×2.04= 7.12( kvar) = = =23.3 ( kVA ) = = = 35.4 ( A ) • Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị : Dòng khởi động lớn nhóm thiết bị : =  Nếu < 40 kw , chọn =  Nếu > 40 kw , chọn = Vì =12.1 Kw nên chọn = GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page Trường ĐHBK TP HCM ⇒  ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN = = 536.768 =183.84 (A) = - 183.84 + 35.4 – 0.1×36.768 = 215.56 ( A ) 3/ Tủ chiếu sáng : Chiều dài : b = 70 m Chiều rộng : a = 37 m Diện tích : s = 2590 ( m2 ) Chiều cao : h = m • • • • Công suất riêng : = 15 w/m2 Công suất chiếu sáng : = ×S = 15 ×2590 =38850w = 38.85 kw Dùng tiêu chuẩn ballats : cos = 0.6 tg= = × tg = 38.85× = 51.8 (kvar ) II TÍNH TOÁN CHO TỦ PHÂN PHỐI VÀ CHỌN MÁY BIẾN ÁP *** 1.Tính toán tủ phân phối:  • : hệ số đồng thời Theo tiêu chuẩn IEC 439 hệ số đồng thời chọn Kđt = 0.9 số tủ phân phối nhỏ = =×(+) = 0.9×( 38.85 +25.4 +21.17 +10.256 ) = 86.1 ( kw ) • +) = 0.9 × (51.8+15.54+13+7.12) = 78.714( kvar ) GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 10 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN Vì tiết diện dây S = 35 < 50 BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN nên bỏ qua X ⇒ ⇒ = 3.77+ 1.97 + 0.29 =6.03 (V) < Ucp=19 ( V) dây dẫn chọn đạt yêu cầu b) Tính sụt áp nhóm 2: - Sụt áp từ tủ phân phối đến tủ động lực số 2: Với = 15 ( m) Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×25 có thông số kỹ thuật sau Tiết diện dây dẫn nên bỏ X Hệ số tủ động lực : =55.8 ( A ) ⇒ - Sụt áp dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị : Trong dòng điện hoạt động bình thường thiết bị Cách chọn thiết bị sau : Tính toán sụt áp dây dẫn từ tủ động lực dến thiết bị đặc xa tủ động lực sụt áp dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị có công suất lớn nhất,sau ta chọn suật áp lớn Thiết bị số đặc xa tủ động lực Có L = 30 ( m ) Thông số máy sau:    ⇒ = 0.92 10.635 ( A ) GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 37 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Dây từ tủ động lực đến thiết bị số 9: CVV-4×8 có thông số kỹ thuật : Tiết diện dây S = < 50 nên bỏ qua x0 ⇒  Máy số 17 máy có công suất lớn nhóm 2,có thông số kỹ thuật : ; ⇒ = 0.76 46.748 ( A ) Dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị só 17 : CVV-4×60 có thông số kỹ thuật : = 60 > 50 ⇒ ⇒ ;S x0=0.08 (Ω/km) 10-3 = 0.1 (v) Từ ⇒ = 0.5 ( V ) ⇒ = 3.77+ 0.61 + 0.5 =4.88 (V) < 19 ( V) dây dẫn chọn đạt yêu cầu - C ).Tính toán sụt áp nhóm : Sụt áp từ tủ phân phối đến tủ động lực số 3: Với = 40 ( m) Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×10 có thông số kỹ thuật sau Tiết diện dây dẫn nên bỏ qua thành phần x0 Hệ số tủ động lực : =35.4( A ) GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 38 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ⇒ - Sụt áp dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị : Trong dòng điện hoạt động bình thường thiết bị Cách chọn thiết bị sau : Tính toán sụt áp dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị đặc xa tủ động lực sụt áp dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị có công suất lớn nhất,sau ta chọn sụt áp lớn Thiết bị số 33A đặc xa tủ động lực Có = 35 ( m ) Thông số máy sau:    ⇒ = 0.92 10.635 ( A ) Dây từ tủ động lực đến thiết bị số 33A: CVV-4×14 có thông số kỹ thuật sau: Vì tiết diện dây S = 14 < 50 nên bỏ qua x0 ⇒  Máy số 19 máy có công suất lớn nhóm 2,có thông số kỹ thuật sau : ⇒ = 0.886 36.767 ( A ) Dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị số 19 : CVV-4×22 có thông số kỹ thuật sau , bỏ qua X S = 22 < 50 ⇒ GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 39 Trường ĐHBK TP HCM ⇒ Từ ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN = 0.54 ( V ) ⇒ = 3.77+ + 0.27 =6.04 (V) < 19 ( V) dây chọn đạt yêu cầu 2.Tính ngắn mạch : Mục đích kiểm tra dòng khởi động nhiệt Icu CB a) Tính ngắn mạch tủ phân phối chính:  Chọn máy biến áp bap Việt Nam chế tạo SB=100 KVA ( điện áp 22/0.4 kv ) ⇒ = 320 (w) N = 2050 ( w) UN = 4% Vậy : ⇒ ⇒ RMBA = = 2050 ZMBA = UN% = 0.04 = 0.064 ( ( Z B2 − RB2 = (0.0642 − 0.03282 = 0.055 ⇒ ( XMBA = Dây từ MBA đến tử phân phối : CVV-1×100 có : LMBA-PP = 50 m ⇒ = l× = 50×0.18410-3 = 9.2× ( Ω ) = 50×0.08×10-3 = (Ω ) GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 40 Trường ĐHBK TP HCM  I Npp (3) = = ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Ngắn mạch tủ phân phối : U dm × ( RMBA + RMBA− pp ) + ( X MBA + X MBA− pp ) 400 × (0.0328 + 9.2 × 10−3 ) + (0.055 + × 10−3 ) = 3.189( KA) ⇔ INPP(3) = 3.189 (kA) < Icu =10 (kA) ⇒ CB chọn đạt yêu cầu b).Ngắn mạch tủ động lực : Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×22 có thông số kỹ thuật sau Tiết diện dây dẫn nên bỏ x0 Lpp-đl1=35 (m) ⇒ Rtpp-tđl1=35 ×0.84×10-3 =0.0294(Ω) I Ntdl1(3) = = U dm × ( RMBA + Rtpp −tdl1 + RMBA− pp ) + ( X MBA + X tpp −tdl1 + X MBA− pp ) 400 × (0.0328 + 0.0294 + 9.2 ×10 −3 ) + (0.055 + ×10 −3 ) = 2.5( KA) ⇒ Iđl1(3) = 2.5 (KA) < Icu =10 (KA) ⇒ CB chọn đạt yêu cầu C).Ngắn mạch tủ động lực : GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 41 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×25 có thông số kỹ thuật sau S=25 (mm2) < 50 (mm2) nên bỏ qua x0 Với = 15 ( m) ⇒ Rpp-đl2 = 15×0.727×10-3 = 0.011 ( Ω ) ⇒ I Ntdl1(3) = = U dm × ( RMBA + Rtpp −tdl + RMBA− pp ) + ( X MBA + X tpp −tdl + X MBA− pp ) 400 × (0.0328 + 0.011 + 9.2 ×10−3 ) + (0.055 + ×10−3 ) = 3( KA) ⇒ Iđl2(3) =3(KA) < Icu = 10 (KA) ⇒ CB chọn đạt yêu cầu d)Ngắn mạch tủ động lực : Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×10 có thông số kỹ thuật sau Tiết diện dây dẫn nên X = Với = 40 ( m) ⇒ Rpp-đl3 = 40×1.83×10-3 = 0.0732( Ω ) ⇒ I Ntdl1(3) = = U dm × ( RMBA + Rtpp −tdl + RMBA − pp ) + ( X MBA + X tpp −tdl + X MBA− pp )2 400 × (0.0328 + / 0732 + 9.2 × 10−3 ) + (0.055 + × 10 −3 ) = 1.784( KA) ⇒ Iđl1(3) = 1.784 (KA) < Icu = 10 ( KA) ⇒ CB chọn đạt yêu cầu GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 42 Trường ĐHBK TP HCM VII   ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN TÍNH TOÁN AN TOÀN ĐIỆN CHO XƯỞNG *** Mục đích kiểm tra Im CB chọn Chọn sơ đồ nối đất TN-C-S  Sơ đồ TN-C-S kết hợp hai sơ đồ TN-C TN-S ta vận dụng ưu điểm chúng để bảo vệ an toàn điện cho phân xưởng  Từ tủ phân phối đến tủ động lực ta dùng sơ đồ TN-C Từ tủ động lực đến thiết bị ta dùng sơ đò TN-S  Chọn dây bảo vệ theo tiêu chuẩn IEC Khi Spha ≤ 16 mm2 (cu) 25 mm2 (Al) SPE = Spha Khi 16 mm2 ≤ Spha ≤35 mm2 ( cu ) SPE = 16 mm2 Hoặc 25 mm2 ≤ Spha ≤ 50 mm2 (Al) SPE = 25 mm2 SPE ≥ 0.5 Spha trường hợp lại  Bảng thống kê dây PEN từ MBA tới tủ phân phối từ tủ phân phối đến tủ động lực: Tuyến dây Dây pha MBA-TPP CVV-1×100 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN Rpha(Ω/k m) 0.184 Dây PEN CVV-1×50 RPEN(Ω/km ) 0.387 Chiều dài dây (m) 50 SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 43 Trường ĐHBK TP HCM Từ tủ phân phối đến TĐL-1 TĐL-2 TĐL-3 ĐỒ ÁN Dây pha Rpha (Ω/km) 0.84 0.727 1.83 CVV-1×22 CVV-1×25 CVV-1×10 BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Dây PEN CVV-1×16 CVV-1×16 CVV-1×16 RPEN (Ω/km) 1.15 1.15 1.15 TĐL-1 đến Dây pha Rpha (Ω/km) Dây PEN RPEN (Ω/km) 1A ;1B ;3A ;3B ;5 ;7 ;8 12 13 14A 14B CVV-4×16 CVV-4×35 CVV-4×16 CVV-4×14 CVV-4×35 CVV-4×35 1.15 0.524 1.15 1.33 0.524 0.524 CVV-1×16 CVV-1×16 CVV-1×16 CVV-1×14 CVV-1×16 CVV-1×16 1.15 1.15 1.15 1.33 1.15 1.15 TĐL-2 đến Dây pha 9A 9B 10 11 15 16 17 CVV-4×8 CVV-4×8 CVV-4×8 CVV-4×16 CVV-4×8 CVV-4×25 CVV-4×60 Rpha(Ω/km ) 2.31 2.31 2.31 1.15 2.31 0.727 0.309 TĐL-3 đến Dây pha 18 ;22 ;25 ;26 ;2 24 ;31 ;34 ;38 30 ;33A ;33B 19 CVV-4×10 Rpha (Ω/km) 1.83 CVV-4×6 CVV-4×14 CVV-4×22 3.08 1.33 0.84 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN Dây PEN Chiều dài dây (m) 35 15 40 Chiều dài dây (m) 12.5 14 14 12 12 13 RPEN(Ω/k m) 2.31 2.31 2.31 1.15 2.31 1.15 0.635 Chiều dài dây (m) CVV-1×10 RPEN (Ω/km) 1.83 Chiều dài dây (m) 18 CVV-1×6 CVV-1×14 CVV-1×16 3.08 1.33 1.15 CVV-1×8 CVV-1×8 CVV-1×8 CVV-1×16 CVV-1×8 CVV-1×16 CVV-1×30 Dây PEN 25 24 20 18 10 10 SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG 22 35 10 Page 44 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN  Các thiết bị nhóm,chiều dài dây chiều dài dây dẫn từ tủ  động lực đến thiết bị xa Mục đích việc tính chạm vỏ để kiểm tra khả bảo vệ CB  điều kiện : Ichạm vỏ > Im Xét chế độ dòng chạm vỏ sụt áp từ nguồn đến điểm cạm vỏ 5% thời gian cắt nhỏ thời gian cho phép 0.95U pha Ichạm vỏ = [∑ ( R pha + RPE )]2 + [∑ X pha ]2 Với Upha= 220 (V) 1.Tính dòng chạm tủ phân phối : Ta có : RMBA = 0.0328 (Ω) ; XMBA=0.055 (Ω ) R MBA-PP = r0 pha×LMBA-PP = 0.184×10-3×50=9.2×10-3( Ω) X MBA-PP = 0.08×10-3×50=4×10-3(Ω) RPEN MBA-PP= r0 PEN×LMBA-PP = 0.387×10-3×50=19.35×103(Ω) XPEN = 0.08×10-3×50=4×10-3(Ω) 0.95U pha ⇒ Ichạm vỏ = ( RMBA−TPP + RMBA + RPE ) + ( X MBA +X MBA−TPP +X PE ) Ichạm vỏ = 0.95 × 220 (0.0328 + 9.2 ×10−3 + 19.35 ×10−3 )2 + (2 × ×10−3 +0.055) = 2.377( KA) ⇒ ⇒ Ichạm vỏ = 2.377 (KA) > Im= 864 (A CB chọn thỏa điều kiện 2.Tính dòng chạm vỏ tủ động lực: GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 45 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN a).Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 1: R PP-ĐL1=0.84×10-3×35=0.0294(Ω) Xpp-đl1 =0(Ω) RPEN PP-ĐL1=1.15×10-3×35=0.04025 (Ω) 0.95U pha ⇒ Ichạm vỏ = ⇔ I chamvo = ( RMBA−TPP + R pp − dl1 + RMBA + RPE ) + ( X MBA +X MBA−TPP +X PE ) 0.95 × 220 −3 (0.0328 + 9.2 × 10 + 0.0294 + 0.04025) + (2 × ×10−3 +0.055) ⇒ ⇒ Ichạm vỏ đl1 = 1.63(kA) > Im= 241.92(A) CB chọn thỏa điều kiện b).Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 2: R PP-ĐL2=0.727×10-3×15=0.011 (Ω) RPEN PP-ĐL2=1.15×10-3×15=0.01725 (Ω) 0.95U pha ⇒ Ichạm vỏ = ⇔ I chamvo = ( RMBA−TPP + Rpp −dl + RMBA + RPE ) + ( X MBA +X MBA−TPP +X PE )2 0.95 × 220 −3 (0.0328 + 9.2 × 10 + 0.011 + 0.01725) + (2 × × 10 −3 +0.055) ⇒ ⇒ Ichạm vỏ đl2 = 2.215 (kA) > Im= 256(A) CB chọn thỏa điều kiện c).Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 3: GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 46 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Ta có Rphapp-đl3 = r0 pha×Lpp-đl3 = 1.83×10-3×40=0.0732( Ω) RPEN pp-đl3= r0 PEN×Lpp-đl3 = 1.83×10-3×40=0.0732(Ω) ⇒ Ichamvo = 0.95U pha ( RMBA−TPP + R pp − dl + RPEN − PP − DL + RMBA + RPE ) + ( X MBA +X MBA−TPP +X PE ) ⇔ I chamvo = 0.95 × 220 (0.0328 + 9.2 × 10−3 + × 0.0732)2 + (2 × × 10−3 +0.055) ⇒ ⇒ Ichạm vỏ đl2 = 1.052(kA) > Im= 240 (A) CB chọn thỏa điều kiện 3.Tính dòng chạm vỏ thiết bị : a) Tính dòng chạm vỏ thiết bị nhóm 1: Rđl-tb = L×r0 ( Ω ) Xđl-tb = 0.08×l S > 50 mm2 ; Xddl-tb = S < RPE =l×r0 PE ( Ω) ZTD = ( RMBA + RMBA− PP + RPP − DL + RDL−TB + RPEN + RPEN + RPEN + RPE )2 + ( X MBA + X MBA− PP + X PP − DL + X DL−TB ) 0.95U pha ⇒ Ichạm vỏ tb = Z td Điều kiện : Im < Ichạm vỏ  Bảng tổng kết nhóm 1: Từ tủ ĐL Mã CB Im(A) ∑R(×10-3Ω) ∑X(×10-3Ω) 1A;1B;3A;3B;5 C60N 125 126.95 63 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN Icham vỏ(kA) 1.484 Im[...]... 2. 31 C60N Tủ động lực 2 9A 9B 10 11 15 16 17 16 10 .635 16 .92 16 10 .635 1. 15 C60N 16 .92 44 2. 31 25 C60N 88 15 0 0.727 16 0.309 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN C60N C60N 16 .92 50 10 80 10 12 5 10 80 10 12 5 250 10 10 16 25 23.374 46.748 80 25 26 .14 13 .674 10 16 16 .92 21. 27 80 16 16 13 .674 68 16 25 33.83 57.67 50 SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 34 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN 1 BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN 4×60 Tủ động lực 3 18 ;22;25;26;27... Page 12 Trường ĐHBK TP HCM n ∑S S1dt = i =1 × ti 2 i n ∑t i =1 ĐỒ ÁN 1 = BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN 87.52 × 2 + 52.52 × 8 = 61. 12 10 i  K1dt = S1dt 61. 12 = = 0. 61 S MBA 10 0 K 2 dt = S 2 dt 11 4.8 = = 1. 15 S MBA 10 0 K1 Với =0. 61 ,tra đồ thụ A.3.k sách hướng dẫn đồ án môn học cung cấp điện ta có: Đường quá tải : T = 2 h ta có K2 =1. 4 T = 4h ta có K2 =1. 27 K 2 cp = ⇒ với T= 3 h nội suy ta có : 1. 4 + 1. 27 = 1. 335... động lực 1 1A;1B;3A;3B; 5 6;7;8 12 13 14 A 14 B CVV4 16 CVV4×35 CVV4 16 CVV4 14 CVV4×35 CVV4×35 68 1. 15 C60N 23 .17 25 25 .16 25 12 5 10 10 8 0.524 C60N 34.5 40 43.83 40 200 10 68 1. 15 C60N 25 28 25 12 5 10 62 1. 33 C60N 25 25 .16 25 12 5 10 10 8 0.524 C60N 40 43.83 40 200 10 10 8 0.524 C60N 24. 61 3 23.37 4 32.72 3 32.72 3 40 43.83 40 200 10 CVV4×8 CVV4×8 CVV4×8 CVV4 16 CVV4×8 CVV4×25 CVV- 44 2. 31 C60N 44 2. 31 C60N... TP HCM ⇒ ĐỒ ÁN 1 BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN = = 11 6.7 (KVA) • • Hệ số sử dụng = 0 .14 7 = 0.545 ⇒ = 252+ 17 7.3 - 0 .14 766.32 = 419 .55 ( A )  Tên TỦ PP ĐL1 ĐL2 ĐL3 Bảng tổng kết tính toán tâm phụ tải : Ksd 0 .14 7 0 .15 86 0 .16 15 0 .1 Cos 0.545 0.5727 0.5764 0.44 Ptt(kw) 86 .1 25.4 21. 17 10 .256 Qtt(kvar) 78. 714 15 .54 13 7 .12 Stt(kVA) 11 6.7 44.35 36.76 23.3 Itt(A) 17 7.3 67.38 55.8 35.4 Iđn(A) 419 .55 205 252 215 .56 2/Chọn... 9B 10 11 15 16 17 27.66 27.66 35.56 55.32 35.56 60.79 12 1.59 CVV-4×8 CVV-4×8 CVV-4×8 CVV-4 16 CVV-4×8 CVV-4×25 CVV-4×60 44 44 44 68 44 88 15 0 ) 2. 31 2. 31 2. 31 1 .15 2. 31 0.727 0.309 Chọn CB : Điều kiện để chọn CB : GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 26 Trường ĐHBK TP HCM Trong đó ĐỒ ÁN 1 BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN với K = 0.38448 Chọn CB cho nhóm thiết bị 2 số máy 9A 9B 10 11 15 16 17 10 .635... máy 9A 9B 10 11 15 16 17 10 .635 10 .635 13 .674 21. 270 13 .674 23.374 46.748 Mã CB C60N C60N C60N C60N C60N C60N C60N 16 16 16 25 16 25 50 16 .92 16 .92 16 .92 26 .14 16 .92 33.83 57.67 (A) 16 16 16 25 16 25 50 80 80 80 12 5 80 12 5 250 5 5 5 5 5 5 5 10 10 10 10 10 10 10 3).Từ tủ động lực 3 đến thiết bị :  Nhóm hai thiết bị số 18 ;22;25;26;27: Tên thiết bị Hiệu máy Máy khoan đứng 18 Máy khoan bàn 22 Khoan bàn... – cáp điện lực hạ áp – tài liệu hướng dẫn đồ án môn học cung cấp điện ,ta chọn cáp : CVV -11 00 có :   r0 Chọn CB :  Ta có : ⇒ Tra bảng 8.26 sách hướng dẫn đồ án môn học thiết kế cung cấp điện ta chọn CB : NS250N có thông số kĩ thuật như sau  o o o Điều kiện :  ⇒ 17 7.3  Trong đó : GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 14 Trường ĐHBK TP HCM Với : ĐỒ ÁN 1 → BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN →... CVV122 0.84 NS160 36 80.6 1 22 N 4 CVV130 0.727 NS160 36 64 1 25 N CVV73 1. 83 NS100 25 40 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN Im(A) 607 5 Im(A) 2 41. 92 256 240 SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 20 Trường ĐHBK TP HCM ĐỒ ÁN 1 1 10 V BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN N CHỌN DÂY VÀ CB TỪ TỦ ĐỘNG LỰC ĐẾN THIẾT BỊ *** 1) .Từ tủ động lực 1 đến thiết bị :  Nhóm các thiết bị 1A , 1B , 3A ,3B ,5 lại với nhau Tên thiết bị Hiệu máy 1A 1B 3A... máy 24 31 34 38 GVHD : NGUYỄN THỊ HOÀNG LIÊN Pđm (kw) 1 1.7 1. 5 0.85 5.05 Ksd 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 cos 0.4 0.4 0.4 0.4 Iđm (A) 3.798 6.457 5.697 3.229 SVTH: ĐỖ NGỌC CƯỜNG Tg 2.29 2.29 2.29 2.29 Page 28 Trường ĐHBK TP HCM ⇒ ĐỒ ÁN 1 BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Iđm max = 6.457 (A) • • n nhq = ⇒ a)  • • (∑ Pdmi ) 2 i =1 n ∑P i =1 2 dmi = 5.052 = 3.7 1 + 1. 7 2 + 1. 52 + 0.852 nhq= 3 < 4 và n=4 Ptt = = (1+ 1.7 +1. 5+0.85)×0.9=5.05×0.9=4.545... ĐỖ NGỌC CƯỜNG Page 33 Trường ĐHBK TP HCM Tuyến TĐL1 TĐL2 TĐL3 ĐỒ ÁN 1 Dây dẫn Loại Icp dd R0 dây (A) (Ω/km ) CVV- 12 2 0.84 1 22 CVV- 13 0 0.727 1 25 CVV- 73 1. 83 1 10 Loại CB Ilvmax BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN CB I’cpdd (A) Ir (A) (A) NS160 N NS160 N NS100 N 67.38 80.64 55.8 64 86.86 4 74 .1 35.4 40 41. 6 In (A) Im (A) Icu (KA) 16 0 36 16 0 2 41. 9 2 256 10 0 240 25 36 Từ tủ động lực Tuyến Loại dây Dây dẫn Icp dd R0