ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG ĐỒ ÁN MÔN NỀN VÀ MÓNG tc tc N1 N2 0.45 tc móng nông thiên nhiên tc Nhiệm vụ giao: Thiết Mkế M2 móng cọc Họ tên : DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 0.00 -0.45 :66DLDD31 SƠ ĐỒ CÔNG TRÌNH -0.45 6m 6m 6m 6m 7m C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C1 7m 7m 0.00 -0.45 - Tính toán cột : Cột cột - Trụ địa chất : Số liệu số liệu Theo đề có số liệu tính toán: TT Cột Cột Ntc (T) 72 50 Mtc ( Tm) 14 17 Cột gồm lớp đất + Lớp : Đất lấp + Lớp : cát mịn Chỉ tiêu lý lớp đất sau : Số liệu Tên đất Lớp Lớp Đất lấp Cát mịn γ (KN/m ) 16.7 18.4 SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 + Lớp : cát pha Dày(m) 1.3 1.6 Trang ϕ (độ) c(KN/m2) SPT (N) Eo (kpa) 3520 4800 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Lớp Cát pha 20.5 GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 30 Cột gồm lớp đất + Lớp : Đất lấp + Lớp : sét pha Chỉ tiêu lý lớp đất sau : Số liệu Tên đất Lớp Lớp Lớp γ 21 17 17 7360 Eo (kpa) 3840 6720 8320 + Lớp : cát pha ϕ c(KN/m2) (độ) 15 1.3 SPT (N) 15 30 22 12.5 20 Dày(m) Đất lấp Sét pha (KN/m3) 16.5 17.7 Cát pha 22 * ĐÁNH GIÁ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Địa tầng Địa tầng cột khoan khảo sát tới chiều sâu -32.9m so với mặt đất tự nhiên Cấu tạo địa tầng chia làm lớp đất Địa tầng cột khoan khảo sát tới chiều sâu -40.0m so với mặt đất tự nhiên Cấu tạo địa tầng chia làm lớp đất Đánh giá địa chất lớp đất Đánh giá điều kiện địa chất tổng thể địa chất cụ thể lớp đất hai sở để lựa chọn phương án móng lớp đất khả thi để đặt móng Cụ thể sau: 2.1 Cột 9, số liệu 2.1.1 Lớp đất đắp Chiều dày chung bình 1.3 m; γII = 16.7/1.1=15.18 (KN/m3) ϕII = 60/1.1= 5.450; CII = 7/1.1=6.36 kPa Chỉ số SPT: N=5 SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Mô đun biến dạng tổng quát: E = 3520 KPa Lớp đất yếu, khả chịu lực 2.1.2 Lớp cát hạt mịn Chiều dày trung bình 1.6 m , có: γII = 18.4/1.1=16.73 (KN/m3); ϕII = 70/1.1= 6.360; CII = 9/1.1=8.18 kPa Chỉ số SPT: N=9 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 4800 KPa Đây lớp đất tốt, số SPT trung bình đặt móng Với tải trọng công trình lớn, sử dụng phương án móng nông kích thước móng lớn 2.1.3 Lớp cát pha Chiều dày trung bình 30 m có: γII = 20.5/1.1=18.64 KN/m3 ; ϕII = 210/1.1= 19.090 ; CII = 17/1.1=15.45 kPa Chỉ số SPT: N=17 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 7360 kPa Đây lớp đất tốt, góc ma sát số SPT lớn Lớp địa chất nằm tương đối sâu nên sử dụng phương án móng cọc hợp lý 2.2 Cột 7, số liệu 2.2.1 Lớp đất đắp Chiều dày chung bình m; γII = 16.5/1.1=15 (KN/m3) SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG ϕII = 150/1.1= 13.640; CII = 5/1.1=4.55 kPa Chỉ số SPT: N=6 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 3840 KPa Lớp đất yếu, khả chịu lực 2.2.2 Lớp sét pha Chiều dày trung bình m , có: γII = 17.7/1.1=16.09 (KN/m3); ϕII = 60/1.1= 5.450; CII = 1.3/1.1=1.18 kPa Chỉ số SPT: N=15 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 6720 KPa Đây lớp đất tốt, số SPT trung bình đặt móng Với tải trọng công trình lớn, sử dụng phương án móng nông kích thước móng lớn 2.2.3 Lớp cát pha Chiều dày trung bình 30 m có: γII = 22/1.1=20 KN/m3 ; ϕII = 220/1.1= 200 ; CII = 12.5/1.1=11.36 kPa Chỉ số SPT: N=20 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 8320 kPa Đây lớp đất tốt, góc ma sát số SPT lớn Lớp địa chất nằm tương đối sâu nên sử dụng phương án móng cọc hợp lý * LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Trên sở đặc điểm công trình, nội lực tính toán bất lợi chân cột, số liệu khảo sát địa chất công trình đánh giá tính chất xây dựng lớp đất Với cột 9, tải trọng tác dụng tương đối lớn, ta chọn giải pháp móng nông Với cột 7, tải trọng tác dụng lớn, ta chọn giải pháp móng cọc hạ phương pháp đóng cho công trình Cọc thiết kế để đầu mũi xuyên qua lớp sét pha dày 8m Cọc làm việc theo sơ đồ cọc ma sát *PHƯƠNG ÁN MÓNG NÔNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN (cột 9) lc bc Tiết diện cột : x = 0,3x0,3 m Xác định sơ kích thước đáy móng: Chọn độ sâu đặt móng h = 2.9m + Cường độ tính toán lớp : R= m1.m2 ( Abγ II + Bhγ II′ + DcII ) K tc Trong : ( ϕII = 19.1 độ , Ktc = 1) Hệ số điều kiện làm việc đất m1 = 1.2 , m2 = 1.1 với góc ma sát = 19.1 => A= 0.474 ; B =2.898 ; D= 5.498 γ II' = ∑γ * h ∑h i i i = 15.18 × 1.3 + 16.73 × 1.6 = 16.03kN / m 1.3 + 1.6 - Giả thiết bề rộng đáy móng b = m ⇒R= 1.2 * 1.1 ( 0.474 * *18.64 + 2.898 * 2.9 *16.03 + 5.498 *15.45) = 313.36kN / m Diện tích sơ đáy móng F sb= N 0tc 720 = = 2.89 m R − γ tb * h 313.36 − 22 * 2.9 Do móng chịu tải lệch tâm nên ta tăng đáy móng lên SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG F * = F sb *1.4 = 2.89 *1.4 = 4.04m b= Chọn l/b = 1,2 => 4.04 = 1.83 m lấy b = m Khi lấy l = 1,2.b = 1.2*2 = 2.4 m =>lấy l x b = 2.4 x m => b=2m = bgt=2m Cường độ đất tính lại ⇒R= 1.2 * 1.1 ( 0.474 * *18.64 + 2.898 * 2.9 *16.03 + 5.498 *15.45) = 313.36kN / m 2 Kiểm tra theo điều kiện áp lực đáy móng Giả thiết chiều cao móng 0,8 m N ABCD = γ bt * hm * F = 22 * 2.9 * * 2.4 = 306.24kN etc = M tc 140 = = 0.136m tc ABCD 720 + 306.24 N +N Áp lực tiêu chuẩn đáy móng : tc Pmax, = tc Pmax, = N tc + N ABCD  * e  720 + 306.24  * 0.136  * 1 ± 1 ± =  l *b l  * 4    286.72 kPa tc Pmin = 140.88 kPa Ptbtc = 286 72 + 140.88 = 213.8kPa Kiểm tra điều kiện áp lực : tc Pmax =286.72 kPa< 1.2R= 1.2*313.36 = 376.03 kPa SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Ptbtc GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG = 213.8 kPa < R =313.36 kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng  Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn II Std ≤ S gh = 0.08 m ∆S ≤ ∆S gh = 0.001m - Ứng suất thân đế móng σ zbt = ∑ γ i * hi = 16,7 * 1.3 + 18.4 * 1.6 = 51.15kPa - Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng : σ zgl=0 = Ptbtc − σ zbt= h = 213.8 − 51.15 = 162.65kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày: b hi ≤ = = 0.5m 4 Chọn hi đảm bảo lớp chia đồng = 0,5 m zi Gọi z độ sâu kể từ đáy móng ứng suất gây lún độ sâu : σ zigl = K 0iσ zgl=0 = 162.65 * K 0i kPa Ứng suất thân độ sâu δ zbt= z +h = i 51.15+ zi z= +h : Σγ i zi SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Điểm Độ sâu z ( m) LM BM GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG K oi Z/B σ gl zi σ zibt (KPa) 0 1.2 162.65 0,5 1.2 0.25 0.935 152.08 1.2 0.5 0,715 116.29 1.5 1.2 0.75 0,5375 87.42 1.2 0.38 61.81 2.5 1.2 1.25 0.275 44.73 1.2 1.5 0.21 34.16 3.5 1.2 1.75 0.14 22.77 Kết luận: Chiều sâu tính toán lấy đến điểm 6, cách đáy móng 3,5 m 51.15 60.47 69.79 79.1 88.42 97.74 107.06 116.38 Tại = 116.38 kPa> 5* = 5*22.77 =113.85 kPa n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ Công thức tính toán: βi hi σ zigl Ei Với i = 0,8(luôn có với lớp đất) Eoi – Mô đum biến dạng S= 0.8  162.65 + 22.77  + 152.08 + 116.29 + 87 42 + 61.81 + 44.73 + 34.16  * 0.5 = 0.032m = 3.2cm  7360   S = 3.2 (cm) [ S]= 8cm Độ lún móng thỏa mãn Tính toán độ bền cấu tạo móng 4.1 Chọn vật liệu móng Rb = 8,5 ( MPa ) Rk = 0.75MPa Dùng bê tông B15 có ; SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Dùng cốt thép nhóm CII có GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Rs = 280 ( MPa ) 4.2 Xác định áp lực tính toán đáy móng = 1.2*286.72 = 344.06 kPa Chọn chiều cao móng 0,8 (m) Móng có lớp bê tông lót nên lấy lớp bảo vệ 0,035 m Chiều cao làm việc móng h0 = hm − abv =0,8 – 0,035 = 0,765 m 4.3 Kiểm tra móng theo điều kiện chọc thủng Điều kiện kiểm tra : Chu vi trung bình: Diện tích đâm thủng: Fxt = ( a c + 2h0 )( bc + 2h0 ) = ( 0.3 + * 0.765)( 0.3 + * 0.765) = 3.35m Phản lực nền: pd = N 0tt 1.2 * 720 = = 180 kPa Fm 2.4 * Lực xuyên thủng: Pxt = N 0tt − p d * Fxt = 1.2 * 720 − 180 * 3.35 = 261kN SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Lực chống thủng [ Pct ] = 0.75 * Rk * U tb * h0 = 0.75 * 750 * 4.26 * 0.765 = 1833 13kN Vậy  Pxt = 261kN < [ Pct ] = 1833 13kN Chiều cao móng thỏa mãn điều kiện chọc thủng Tính toán cốt thép móng Coi móng dầm conson, ngàm qua mép cột tải trọng phản lực áp lực Momen tương ứng với ngàm I – I 2.Pmttax + PItt M = b.L L= l − a c 2.4 − 0.3 = = 1.05m 2 Trong : tt PItt = Pmin + l − L tt tt ( Pmax − Pmin ) l SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG PItt = 169.06 + 2.4 − 1.05 ( 344.06 − 169.06) = 267.5kPa 2.4 ⇒ M I = * 1.05 2 * 344.06 + 267.5 = 351.19kNm Diện tích cốt thép chịu mô men ASI = GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG MI MI 351.19 * 10 = = 1821 71mm = 18.22cm 0.9 * h0 * Rt 0.9 * 765 * 280 Chọn 12Φ14 có As =18.47 cm2 Chiều dài cốt thép chịu mô men MI l’ = l - 2.0,025 = 2.4 – 0.05 = 2.35 m Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài : b’ = b - 2.0,025 = - 0,05 = 1.95 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= b' 1.95 = = 0.18m n − 12 − => Chọn 12Φ14 a180 thép CII bố trí phía + mômen tương ứng với ngàm II – II M II = l.B Ptbtt B= b − a c − 0.3 = = 0.85 m 2 Trong : ⇒ M II = 2.4 * 0.85 * 256.56 = 222.44kNm SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 11 : ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Diện tích cốt thép chịu mô men h0′ GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG M II =0,765 – 0,014 = 0,751 m ASI = M II 222.44 * 10 = = 1175.35mm = 11.75cm 0.9 * h' *Rt 0.9 * 751 * 280 Chọn 16Φ10 có As =12.57 cm Chiều dài cốt thép chịu mô men M II : b’ = b - 2.0,25 = 2.0-0,05 = 1.95 m Khoảng cách bố trí cốt thép dài : l’= l -2.0,025 = 2.4 - 0,05 = 2,35 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= l' 2.35 = = 0.16m n − 16 − chọn a=0,16m Chọn 16 Φ10 a160 thép CII bố trí phía thép chịu mômen mặt ngàm II – II PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC(cột 7) Chọn loại cọc , kích thước cọc phương pháp thi công cọc + Thiết kế cọc cột cho nhà khung bê tông cốt thép có tường chèn Tiết diện cột 30 x 30 cm Tải trọng tiêu chuẩn: MTC = 17 Tm = 170 (KNm) SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 12 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG NTC = 50T = 500 (KN) Tải trọng tính toán : N ott = N otc 1, = 500.1,2 = 600 (KN) M ott = M otc 1, =170.1,2 =204 (KNm) Chọn sơ Chọn Hm= 2.0m so với cốt 0.00m Dùng cọc tiết diện 25 x 25 cm ,B25 Φ Thép dọc chịu lực gồm 18 nhóm CII Chiều dài cọc L=12m (gồm cọc cọc dài 6m) Do cọc ngàm sâu vào đế đài 20cm 45cm đập đầu cọc để cốt thép ngàm vào đáy bệ Vậy chiều dài cọc chịu tải Lc=11.35 m Xác định sức chịu tải cọc 2.1 Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu làm Với móng cọc đài thấp cọc tính chịu nén tâm chịu lực dọc trục Sức chịu tải theo độ bền vật liệu làm cọc : Pvl = mϕ ( Rb Fb + Rs As ) Trong : ϕ hệ số uốn dọc = 0,75 + m hệ số điều kiện làm việc cọc đất m = Φ + thép nhóm CII 18 có : SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 As = 10,18 cm2 Rs = 280 MPa Trang 13 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG + Bê tông B25 có : GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Rb = 14,5MPa Fb = 0,0625 m2 2.2 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT Xác định theo công thức : PSPT = k1.N1.Fc + k U N tb Lc k1 = 400, k2 = Với N1 Fc thi công cách đóng cọc : Trị số SPT đất mũi cọc; N1=20 : Diện tích cọc; Fc = 25*25 = 625cm2 = 0.0625 m2 U : Chu vi cọc; u = 4*25 = 100cm = 1m N tb : số SPT trung bình dọc thân cọc; Ntb=16.48 Thay số vào , ta có : Do [ Pc ] P =min( v, [ PSPT ] )=349.6 kN Xác định số lượng cọc cách bố trí : SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 14 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Để cọc chịu ảnh hưởng lẫn nhau, coi cọc đơn, cọc bố trí mặt cho khoảng tim cọc a ≥ 3d, d đường kính cọc + Số lượng cọc sơ : nc Ta chọn = cọc khoảng cách từ tim cọc đến tim cọc kia>3d Bố trí mặt hình vẽ 4 Kiểm tra sức chịu tải cọc + Diện tích đài thực tế Pdtt = 1.5 x 1.5 = 2.25 ( m2 ) + Trọng lượng tính toán đài vào đất thực tế : Trọng lượng tính toán cọc: SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Trọng lượng tính toán thực tế đài đất nền: Lực tính toán thực tế đế đài: N t = 108.9 + 500×1.2 =708.9 (kN) Lực cắt chân cột gây moomen tính toán ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: Myt = 170×1.2 = 204(kNm) Móng chịu tải trọng lệch tâm phương Lực truyền xuống cọc dãy biên: Ptmax-min = tt N tt M y x max ± nc' ∑ xi2 tt Pmax = 708.9 204 × 0.375 + = 313.23 ( kN ) 4 × 0.375 tt Pmin = 708.9 204 × 0.375 − = 41.23 (kN ) 4 × 0.375 + Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Ptmax + Pc ≤ [PC] Ptmax + Pc = 313.23 + 19.51 =332.73 (kN) < Pv = 349.6 (kN)  Như thỏa mãn diều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Và ta có tt Pmin = 41.23 (kN ) > nên ta kiểm tra điều kiện chống nhổ Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 5.1 Xác định kích thước khối móng quy ước + Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước có mặt cắt ABCD Do ma sát mặt xung quanh cọc đất xung quanh, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài α= nghiêng góc ϕtb ϕtb = ∑ ϕi hi ∑ hi Trong : Trị tính toán thứ lớp đất , ϕ II = ϕ ϕ1 15 ϕ 22 = = 13.64 ; ϕ II = = = 5.450 ; ϕ II = = = 20 1 1 1.1 1.1 1.1 1.1 ϕ II h2 + ϕ II h3 5.450 × + 20 × 3.35 ϕ tb = = = 9.75 h2 + h3 + 3.35 ⇒α = 9.75 = 2.440 Kích thước đáy khối quy ước : + Chiều dày đáy khối quy ước : 0.75 + × LM = 0.25 + × 11.35 × tg 2.440 = 1.97 (m) + Chiều rộng đáy khối quy ước : 0.75 + × BM = 0.25 + × 11.35 × tg 2.440 = 1.97 (m) + Chiều cao khối móng quy ước : SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 17 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG H m = Lc + h = GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 11.35+2 = 13.35 (m) 5.2 Kiểm tra áp lực khối móng quy ước Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi từ đế đài trở lên: Ntc1 = LM.BM.h.γtb = 1.97×1.97×2×22 =170.08(kN) Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi từ đế đài trở xuống: Ntc2 =(1.97×1.97 – 4×0.25×0.25)×(8×16.09 + 3.35×20) = 707.64 (kN) Trọng lượng cọc: tc N c = 4×19.51 = 78.03(kN) Tổng trọng lượng khối móng quy ước tc N m = ∑N tc i = 170.08 + 707.64 + 78.03 = 955.75 (N) Lực dọc tiêu chuẩn xác định đến đáy quy ước: Ntc=500+955.75=1455.75 (kN) Mô men tiêu chuẩn lấy đối trọng tâm đáy móng quy ước: Mtcx = Mtcxo = 170 kNm Độ lệch tâm: M tc 170 e = tc = = 0.117 (m) 1455.75 N SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 18 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: σ tc max −  N tc 6.e  1455.75  × 0.117   = = × 1 ± 1 ±  LM × BM  LM  1.97 × 1.97  1.97  σtcmax = 510.82 (kPa) σtcmin =242.39 (kPa) σtctb = 376.61(kPa) Áp lực tính toán đất đáy khối quy ước: ( RM = ) m1 m2 × 1.1 × A × BM ×γ II + 1.1 × B × H M × γ II, + 1.1D × C II K tc Trong đó: + Các giá trị m1, m2 tra bảng 3.1 tài liệu “Hướng dẫn đồ án móng” m = 1.2; m2 = 1.1 + Ktc = tiêu lý đất lấy theo thí nghiệm trực tiếp đất + Với ϕII = 200 tra bảng 3-2, A = 0.51; B = 3.06 ; D = 5.66 γII =20 (kN/m3) γII’ = × 15 + × 16.09 + 3.35 × 20 = 16.91kN / m (2 + + 3.35) CII = 11.36 kN/m2 SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 19 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Vậy: RM = 1.2 × 1.1 × (1.1 * 0.51 × 1.97 × 20 + 1.1 × 3.06 × 13.35 × 16.91 + 1.1 * 5.66 × 11.36 ) = 1125.44kPa Thỏa mãn điều kiện: σtcmax = 510.82 (kPa) < 1.2× RM = 1350.53 (kPa) σtbtc = 376.61 (kPa) ≤ RM = 1125.44 (kPa) Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trong trường hợp đất từ phạm vi đáy khối móng quy ước trở xuống có chiều dày lớn, mô đun biến dạng lớn, đáy khối móng quy ước có diện tích bé nên ta dùng mô hình bán không gian biến dạng tuyến tính để tính toán Giả thiết thời điểm xây dựng đất cố kết hoàn toàn 5.3 Ứng suất thân đáy lớp đất: - Tại đáy lớp đất lấp: : σ zbt= - Tại đáy lớp cát hạt nhỏ: - Tại đáy khối quy ước: = 2×16.5 = 33 (kPa) σ zbt=10 σ zbt=13.35 = 33 +8×17.7 =174.6 (kPa) = 174.6 + 3.35×22 =248.3 (kPa) 5.4 Kiểm tra độ lún Giá trị ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước σglz=0 = σtctb - σ zbt=13.8 =376.61 – 248.3 = 128.31 (kPa) σglz=0 = 128.31 kPa > 0.2× σbt = 0.2×248.3 = 49.66 (KPa) Nên phải kiểm tra độ lún SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 20 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG σglz = (σtctb σ zibt =248.3+ σ zbt GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG )k0=128.31 *k0 Z i γ i Chọn b=0.45m Độ sâu Điểm z ( m) LM BM 0.45 0.9 1.35 1.8 1 1 1 Chọn Z/B K oi σ gl σ zibt zi (KPa) 0,229 0,458 0.687 0.916 0.8232 0.6651 0.5196 0.4038 128.31 105.62 85.34 66.67 51.81 Ta thấy độ sâu 2m kể từ đáy móng quy ước ta có σ bt = 287 9kPa > * 51.81 = 259.05kPa Ta có : Vậy giới hạn đến điểm 2cách đáy móng quy ước đoạn 2m Tính độ lún: n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ = βi hi σ zigl Ei 0.8  128.31 + 51.81  + 105.62 + 85 34 + 66.67  * 0.45 = 0.015m = 1.5cm  8320   Ta có : S = 1.5 cm < S gh = cm SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 21 248.3 258.2 268.1 278.00 287.9 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG => Vậy điều kiện lún tuyệt đối thỏa mãn Và công trình có trụ địa chất không đổi suốt chiều dài công trình nên không cần kiểm tra điều kiện lún lếch tương đối móng công trình kiểm tra chiều cao đài móng theo đk chọc thủng + Điều kiện kiểm tra: Pc ≤ N ctch Pc=P1+P2+P3+P4=2*313.23+2*41.23=708.9 kN N ctch =0.75*Rk*4*(D+h0)*h0=0,75*880*4*(0.25+0.8)*0.8=2217.6 kN Vậy Pc =708.9 kN < N ctch =2217.6KN Thỏa mãn đk chọc thủng Với chiều cao đài cọc h0=0.8m Tính toán mômen bố trí cốt thép cho đài cọc SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 22 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG I II II I + Tính mômen cho mặt ngàm I - I M I = r1 × ( P1 + P4 ) Trong : P1 = P4 = Pmax = 313.23kN r1 = 0.375 − 0.15 = 0.225m Do : M I = 0.225 × ( 313.23 + 313.23) = 140.95kNm - Diện tích cốt thép để chịu mômen AaI = M1 : MI 140.95 × 10 = = 699.16 ( mm ) = 6.99cm 0.9 × h × Ra 0.9 × 800 × 280 Cốt thép chọn phải thỏa mãn điều kiện hạn chế: 10 cm ≤ a ≤ 20 cm ; φ ≥ 10 mm Chọn 10φ10 có As = 7.85 (cm2) SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 23 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Chiều dài cốt thép chịu mômen l′ M1 : = l – 2.0,025 = 1,5-2.0,025=1,45 (m) Khoảng cách cần bố trí thép : b′ = b –2*0,035 =1,5-2*0.035= 1,43m Khoảng cách thép + Tính mômen cho mặt ngàm II – II: M II = r1 × ( P1 + P2 ) Do : P1 = Pmax = 313.23kN Trong : M II = 0.225 × ( 313.23 + 41.23) = 79.75kNm - Diện tích cốt thép để chịu mômen AaII = P2 = Pmin = 41.23kN M II : M II 79.75 × 10 = = 395.59(mm ) = 3.96cm 0.9 × h × Ra 0.9 × 800 × 280 Cốt thép chọn phải thỏa mãn điều kiện hạn chế: 10 cm ≤ a ≤ 20 cm ; φ ≥ 10 mm Chọn 8φ10 có As = 6.28 (cm2) Chiều dài cốt thép chịu mômen SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 24 M1 : r1 = 0.375 − 0.15 = 0.225m ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG l′ GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG = l – 2.0,025 = 1,5-2.0,025=1,45 (m) Khoảng cách cần bố trí thép : b′ = b –2*0,035 =1,5-2*0.035= 1,43m Khoảng cách thép SVTH: DƯƠNG VĂN CHIẾN Lớp 66DLDD31 Trang 25