ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG ĐỒ ÁN MÔN NỀN VÀ MÓNG tc tc N1 N2 0.45 tc móng nông thiên nhiên tc Nhiệm vụ giao: Thiết Mkế M2 móng cọc Họ tên : MA QUANG HUY Lớp 0.00 -0.45 :66DLDD32 SƠ ĐỒ CÔNG TRÌNH -0.45 6m 6m 6m 6m 7m C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C1 7m 7m 0.00 -0.45 - Tính toán cột : Cột 10 cột - Trụ địa chất : Số liệu số liệu Theo đề có số liệu tính toán: TT Cột 10 Cột Ntc (T) 69 66 Mtc ( Tm) Cột 10 gồm lớp đất + Lớp : Đất lấp + Lớp : cát bụi Chỉ tiêu lý lớp đất sau : Số liệu Tên đất Lớp Lớp Đất lấp Cát bụi γ (KN/m ) 16 18.5 SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 + Lớp : sét pha Dày(m) 1.5 10 Trang ϕ 6 (độ) c(KN/m2) SPT (N) 10 Eo (kpa) 3520 5120 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Lớp Sét pha 21 GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 30 Cột gồm lớp đất + Lớp : Đất lấp + Lớp : cát pha Chỉ tiêu lý lớp đất sau : γ 21 17 18 7680 Eo (kpa) 2880 + Lớp : cát ϕ Số liệu Tên đất Lớp Đất lấp Cát hạt 17.4 nhỏ 1.5 SPT (N) 17 15 10 5120 Sét pha 30 21 17 25 9920 Lớp Lớp (KN/m3) 15.5 20.7 Dày(m) (độ) c(KN/m2) * ĐÁNH GIÁ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Địa tầng Địa tầng cột 10 khoan khảo sát tới chiều sâu -41.05m so với mặt đất tự nhiên Cấu tạo địa tầng chia làm lớp đất Địa tầng cột khoan khảo sát tới chiều sâu -39.05m so với mặt đất tự nhiên Cấu tạo địa tầng chia làm lớp đất Đánh giá địa chất lớp đất Đánh giá điều kiện địa chất tổng thể địa chất cụ thể lớp đất hai sở để lựa chọn phương án móng lớp đất khả thi để đặt móng Cụ thể sau: 2.1 Cột 10, số liệu 2.1.1 Lớp đất đắp Chiều dày chung bình 1.5 m; γII = 16/1.1=14.55 (KN/m3) ϕII = 60/1.1= 5.450; CII = 7/1.1=6.36 kPa Chỉ số SPT: N=5 SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Mô đun biến dạng tổng quát: E = 3520 KPa Lớp đất yếu, khả chịu lực 2.1.2 Lớp cát hạt bụi Chiều dày trung bình 10 m , có: γII = 18.5/1.1=16.82 (KN/m3); ϕII = 60/1.1= 5.450; CII = 4/1.1=3.64 kPa Chỉ số SPT: N=10 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 5120 KPa Đây lớp đất tốt, số SPT trung bình đặt móng Với tải trọng công trình lớn, sử dụng phương án móng nông kích thước móng lớn 2.1.3 Lớp cát pha Chiều dày trung bình 30 m có: γII = 21/1.1=19.09 KN/m3 ; ϕII = 210/1.1= 19.090 ; CII = 17/1.1=15.45 kPa Chỉ số SPT: N=18 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 7680 kPa Đây lớp đất tốt, góc ma sát số SPT lớn Lớp địa chất nằm tương đối sâu nên sử dụng phương án móng cọc hợp lý 2.2 Cột 5, số liệu 2.2.1 Lớp đất đắp Chiều dày chung bình 1.5 m; γII = 15.5/1.1=14.09 (KN/m3) SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG ϕII = 60/1.1= 5.450; CII = 7/1.1=6.36 kPa Chỉ số SPT: N=3 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 2880 KPa Lớp đất yếu, khả chịu lực 2.2.2 Lớp cát pha Chiều dày trung bình m , có: γII = 17.4/1.1=15.82 (KN/m3); ϕII = 170/1.1= 15.450; CII = 15/1.1=13.64 kPa Chỉ số SPT: N=10 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 5120 KPa Đây lớp đất tốt, số SPT trung bình đặt móng Với tải trọng công trình lớn, sử dụng phương án móng nông kích thước móng lớn 2.2.3 Lớp cát Chiều dày trung bình 30 m có: γII = 20.7/1.1=18.82 KN/m3 ; ϕII = 210/1.1= 19.090 ; CII = 17/1.1=15.45 kPa Chỉ số SPT: N=25 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 9920 kPa Đây lớp đất tốt, góc ma sát số SPT lớn Lớp địa chất nằm tương đối sâu nên sử dụng phương án móng cọc hợp lý * LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Trên sở đặc điểm công trình, nội lực tính toán bất lợi chân cột, số liệu khảo sát địa chất công trình đánh giá tính chất xây dựng lớp đất Với cột 5, tải trọng tác dụng tương đối lớn, ta chọn giải pháp móng nông Với cột 10, tải trọng tác dụng lớn, ta chọn giải pháp móng cọc hạ phương pháp đóng cho công trình Cọc thiết kế để đầu mũi xuyên qua lớp cát pha dày 9m Cọc làm việc theo sơ đồ cọc ma sát *PHƯƠNG ÁN MÓNG NÔNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN (cột 5) lc bc Tiết diện cột : x = 0,3x0,3 m Xác định sơ kích thước đáy móng: Chọn độ sâu đặt móng h = 3.0m + Cường độ tính toán lớp : R= m1.m2 ( Abγ II + Bhγ II′ + DcII ) K tc Trong : ( ϕII = 5.45 độ , Ktc = 1) Hệ số điều kiện làm việc đất m1 = 1.2 , m2 = 1.1 với góc ma sát = 15.45 => A= 0.34 ; B =2.36 ; D= 4.92 γ II' = ∑γ * h ∑h i i i = 14.09 × 1.5 + 15.82 × 1.5 = 14.95kN / m 1.5 + 1.5 - Giả thiết bề rộng đáy móng b = m ⇒R= 1.2 * 1.1 ( 0.34 * * 15.82 + 2.36 * * 14.95 + 4.92 * 13.64) = 242.52kN / m Diện tích sơ đáy móng F sb = N 0tc 660 = = 3.74m R − γ tb * h 242.52 − 22 * Do móng chịu tải lệch tâm nên ta tăng đáy móng lên SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG F * = F sb *1.4 = 3.74 * 1.4 = 5.23m b= Chọn l/b = 1,2 => 5.23 = 2.09m lấy b = 2.5 m Khi lấy l = 1,2.b = 1.2*2.5 = m =>lấy l x b = x 2.5 m => b=2.5m > bgt=2m Cường độ đất tính lại ⇒R= 1.2 * 1.1 ( 0.34 * 2.5 * 15.82 + 2.36 * * 14.95 + 4.92 * 13.64) = 246.07kN / m 2 Kiểm tra theo điều kiện áp lực đáy móng Giả thiết chiều cao móng 0,8 m N ABCD = γ bt * hm * F = 22 * * 2.5 * = 495kN etc = N tc M tc 40 = = 0.035m ABCD 660 + 495 +N Áp lực tiêu chuẩn đáy móng : tc Pmax, = tc Pmax, = N tc + N ABCD  * e  660 + 495  * 0.035  * 1 ± 1 ± =  l *b l  * 2.5    164.67 kPa tc Pmin = 143.33kPa Ptbtc = 164.67 + 143.33 = 154kPa Kiểm tra điều kiện áp lực : Pmtcax =164.67 kPa< 1.2R= 1.2*246.07 = 295.28 kPa SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Ptbtc GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG = 154 kPa < R =246.07 kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng  Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn II Std ≤ S gh = 0.08 m ∆S ≤ ∆S gh = 0.001m - Ứng suất thân đế móng σ zbt = ∑ γ i * hi = 15.5 * 1.5 + 17.4 * 1.5 = 49.35kPa - Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng : σ zgl=0 = Ptbtc − σ zbt= h = 154 − 49.35 = 104.65kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày: b 2.5 hi ≤ = = 0.625m 4 Chọn hi đảm bảo lớp chia đồng = 0.6m zi Gọi z độ sâu kể từ đáy móng ứng suất gây lún độ sâu : σ zigl = K 0i σ zgl=0 = 104.65 * K 0i kPa Ứng suất thân độ sâu δ zbt= z +h = i 49.35+ SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 zi z= +h : Σγ i zi Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Điểm Độ sâu z ( m) LM BM GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG K oi Z/B σ gl zi σ zibt (KPa) 0 1.2 104.65 0.6 1.2 0.24 0.858 89.79 1.2 1.2 0.48 0.722 75.56 1.8 1.2 0.72 0.59 61.74 2.4 1.2 0.96 0.476 49.81 3.0 1.2 1.2 0.29 30.35 3.6 1.2 1.44 0.198 20.72 Kết luận: Chiều sâu tính toán lấy đến điểm 4, cách đáy móng m 49.35 58.84 68.33 77.82 87.31 96.8 106.3 Tại = 106.3 kPa> 5* = 5*20.72 =103.6 kPa n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ Công thức tính toán: βi hi σ zigl Ei Với i = 0,8(luôn có với lớp đất) Eoi – Mô đum biến dạng S= 0.8  104.65 + 20.72  + 89 79 + 75.56 + 61.74 + 49.81 + 30.35  * = 0.0347m = 3.47cm  5120   S = 3.47 (cm) [ S]= 8cm Độ lún móng thỏa mãn Tính toán độ bền cấu tạo móng 4.1 Chọn vật liệu móng Rb = 8,5 ( MPa ) Dùng bê tông B15 có Dùng cốt thép nhóm CII có SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Rk = 0.75MPa ; Rs = 280 ( MPa ) Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 4.2 Xác định áp lực tính toán đáy móng = 1.2* 164.67 = 197.6 kPa Chọn chiều cao móng 0,8 (m) Móng có lớp bê tông lót nên lấy lớp bảo vệ 0,035 m Chiều cao làm việc móng h0 = hm − abv =0,8 – 0,035 = 0,765 m 4.3 Kiểm tra móng theo điều kiện chọc thủng Điều kiện kiểm tra : Chu vi trung bình: Diện tích đâm thủng: Fxt = ( a c + 2h0 )( bc + 2h0 ) = ( 0.3 + * 0.765)( 0.3 + * 0.765) = 3.35m Phản lực nền: pd = N 0tt 1.2 * 660 = = 105.6kPa Fm * Lực xuyên thủng: Pxt = N 0tt − p d * Fxt = 1.2 * 660 − 105.6 * 3.35 = 438.24kN Lực chống thủng SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG [ Pct ] = 0.75 * Rk * U tb * h0 = 0.75 * 750 * 4.26 * 0.765 = 1833 13kN Vậy  Pxt = 438.24kN < [ Pct ] = 1833 13kN Chiều cao móng thỏa mãn điều kiện chọc thủng Tính toán cốt thép móng Coi móng dầm conson, ngàm qua mép cột tải trọng phản lực áp lực I II II I Momen tương ứng với ngàm I – I M = b.L2 2.Pmttax + PItt L= l − a c − = = 1.35m 2 Trong : tt PItt = Pmin + l − L tt tt ( Pmax − Pmin ) l SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG PItt = 172 + − 1.35 (197.6 − 172) = 186 08kPa ⇒ M I = 2.5 * 1.35 2 *197.6 + 186 08 = 441.41kNm Diện tích cốt thép chịu mô men ASI = GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG MI MI 441.41* 10 = = 2289 71mm = 22.9cm 0.9 * h0 * Rt 0.9 * 765 * 280 Chọn 15Φ14 có As =23.09 cm2 Chiều dài cốt thép chịu mô men MI l’ = l - 2.0,025 = – 0.05 = 2.95 m Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài : b’ = b - 2.0,025 = 2.5 - 0,05 = 2.45 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= b' 2.45 = = 0.18m n − 15 − => Chọn 15Φ14 a180 thép CII bố trí phía + mômen tương ứng với ngàm II – II Ptbtt M II = l.B 2 B= b − a c − = = 1.1m 2 Trong : ⇒ M II = * 1.12 * 184 = 335.41kNm SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 11 : ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Diện tích cốt thép chịu mô men h0′ GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG M II =0,765 – 0,014 = 0,751 m ASI = M II 335.41* 10 = = 1772.3mm = 17.72cm 0.9 * h' *Rt 0.9 * 751 * 280 Chọn 16Φ12 có As =18.1 cm Chiều dài cốt thép chịu mô men M II : b’ = b - 2.0,25 = 2.5-0,05 = 2.45 m Khoảng cách bố trí cốt thép dài : l’= l -2.0,025 = - 0,05 = 2.95 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= l' 2.95 = = 0.2m n − 16 − chọn a=0.2m Chọn 16 Φ12 a200 thép CII bố trí phía thép chịu mômen mặt ngàm II – II PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC(cột 10) Chọn loại cọc , kích thước cọc phương pháp thi công cọc + Thiết kế cọc cột cho nhà khung bê tông cốt thép có tường chèn Tiết diện cột 30 x 30 cm Tải trọng tiêu chuẩn: MTC = Tm = 80 (KNm) NTC = 69T = 690 (KN) SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 12 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Tải trọng tính toán : GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG N ott = N otc 1, = 690.1,2 = 828 (KN) M ott = M otc 1, =80.1,2 =96 (KNm) Chọn sơ Chọn Hm= 1.5m so với cốt 0.00m Dùng cọc tiết diện 30 x 30 cm ,B25 Φ Thép dọc chịu lực gồm 18 nhóm CII Chiều dài cọc L=12m (gồm cọc cọc dài 6m) Do cọc ngàm sâu vào đế đài 20cm 45cm đập đầu cọc để cốt thép ngàm vào đáy bệ Vậy chiều dài cọc chịu tải Lc=11.35 m Xác định sức chịu tải cọc 2.1 Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu làm Với móng cọc đài thấp cọc tính chịu nén tâm chịu lực dọc trục Sức chịu tải theo độ bền vật liệu làm cọc : Pvl = mϕ ( Rb Fb + Rs As ) Trong : ϕ hệ số uốn dọc = 0,75 + m hệ số điều kiện làm việc cọc đất m = Φ + thép nhóm CII 18 có : SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 As = 10,18 cm Rs = 280MPa Trang 13 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG + Bê tông B25 có : GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Rb = 14,5MPa Fb = 0,09 m2 2.2 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT Xác định theo công thức : PSPT = k1.N1.Fc + k U N tb Lc k1 = 400, k2 = Với N1 Fc thi công cách đóng cọc : Trị số SPT đất mũi cọc; N1=18 : Diện tích cọc; Fc = 30*30 = 900cm2 = 0.09 m2 U : Chu vi cọc; u = 4*30 = 120cm = 1.2m N tb : số SPT trung bình dọc thân cọc; Ntb=10.95 Thay số vào , ta có : Do [ Pc ] P =min( v, [ PSPT ] )=378.53 kN Xác định số lượng cọc cách bố trí : SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 14 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Để cọc chịu ảnh hưởng lẫn nhau, coi cọc đơn, cọc bố trí mặt cho khoảng tim cọc a ≥ 3d, d đường kính cọc + Số lượng cọc sơ : nc Ta chọn = cọc khoảng cách từ tim cọc đến tim cọc kia>3d Bố trí mặt hình vẽ Kiểm tra sức chịu tải cọc + Diện tích đài thực tế Pdtt = 1.7 x 1.7 = 2.89 ( m2 ) + Trọng lượng tính toán đài vào đất thực tế : Trọng lượng tính toán cọc: SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Trọng lượng tính toán thực tế đài đất nền: Lực tính toán thực tế đế đài: N t = 104.91 + 690×1.2 =932.91 (kN) Lực cắt chân cột gây moomen tính toán ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: Myt = 80×1.2 = 96 (kNm) Móng chịu tải trọng lệch tâm phương Lực truyền xuống cọc dãy biên: Ptmax-min = tt N tt M y x max ± nc' ∑ xi2 tt Pmax = 932.91 96 × 0.45 + = 286 56 (kN ) 4 × 0.452 tt Pmin = 932.91 96 × 0.45 − = 179.89 (kN ) 4 × 0.452 + Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Ptmax + Pc ≤ [PC] Ptmax + Pc = 286.56 + 28.09 =314.65 (kN) < Pv = 378.53(kN)  Như thỏa mãn diều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Và ta có tt Pmin = 179.89 (kN ) SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 > nên ta kiểm tra điều kiện chống nhổ Trang 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng 5.1 Xác định kích thước khối móng quy ước + Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước có mặt cắt ABCD Do ma sát mặt xung quanh cọc đất xung quanh, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài α= nghiêng góc ϕtb ϕtb = ∑ ϕi hi ∑ hi Trong : Trị tính toán thứ lớp đất , ϕ II = ϕ ϕ1 ϕ 6 21 = = 5.450 ; ϕ II = = = 5.450 ; ϕ II = = = 19.09 1 1 1 1 1 1 ϕ tb = ϕ II h2 + ϕ II h3 5.450 × 10 + 19.09 × 1.35 = = 7.08 h2 + h3 10 + 1.35 ⇒α = 7.08 = 1.77 Kích thước đáy khối quy ước : + Chiều dày đáy khối quy ước : 0.9 + × LM = 0.3 + × 11.35 × tg1.77 = 1.9 (m) + Chiều rộng đáy khối quy ước : 0.9 + × BM = 0.3 + × 11.35 × tg1.77 = 1.9 (m) SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 17 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG + Chiều cao khối móng quy ước : H m = Lc + h = 11.35+1.5 = 12.85 (m) 5.2 Kiểm tra áp lực khối móng quy ước Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi từ đế đài trở lên: Ntc1 = LM.BM.h.γtb = 1.9×1.9×1.5×22 =119.27(kN) Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi từ đế đài trở xuống: Ntc2 =(1.9×1.9 – 4×0.3×0.3)×(10×16.82 + 1.35×19.09) = 631.19 (kN) Trọng lượng cọc: tc N c = 4×28.09 = 112.37(kN) Tổng trọng lượng khối móng quy ước tc N m = ∑N tc i = 119.27 + 631.19 + 112.37 = 862.82 (kN) Lực dọc tiêu chuẩn xác định đến đáy quy ước: Ntc=690 + 862.82= 1552.82 (kN) Mô men tiêu chuẩn lấy đối trọng tâm đáy móng quy ước: Mtcx = Mtcxo = 80 kNm Độ lệch tâm: SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 18 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG e= GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG M tc 80 = = 0.052 (m) tc 1552.82 N Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc σ max − =  N tc 6.e  1552.82  × 0.052   = × 1 ± 1 ±  LM × B M  L M  1.9 × 1.9  1.9  σtcmax = 499.49 (kPa) σtcmin =359.78 (kPa) σtctb = 429.63(kPa) Áp lực tính toán đất đáy khối quy ước: ( RM = ) m1 m × 1.1 × A × BM ×γ II + 1.1 × B × H M × γ II, + 1.1D × C II K tc Trong đó: + Các giá trị m1, m2 tra bảng 3.1 tài liệu “Hướng dẫn đồ án móng” m = 1.2; m2 = 1.1 + Ktc = tiêu lý đất lấy theo thí nghiệm trực tiếp đất + Với ϕII = 19.090 tra bảng 3-2, A = 0.47; B = 2.88 ; D = 5.48 γII =19.09 (kN/m3) SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 19 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG γII’ = GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 1.5 × 14.55 + 10 × 16.82 + 1.35 × 19.09 = 16.79kN / m (1.5 + 10 + 1.35) CII = 15.45 kN/m2 Vậy: RM = 1.2 × 1.1 × (1.1 * 0.47 × 1.9 × 19.09 + 1.1 × 2.88 × 12.85 × 16.79 + 1.1 * 5.48 × 15.45) = 1050.05kPa Thỏa mãn điều kiện: σtcmax = 499.49 (kPa) < 1.2× RM = 1260.06 (kPa) σtbtc = 429.63 (kPa) ≤ RM = 1050.05 (kPa) Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trong trường hợp đất từ phạm vi đáy khối móng quy ước trở xuống có chiều dày lớn, mô đun biến dạng lớn, đáy khối móng quy ước có diện tích bé nên ta dùng mô hình bán không gian biến dạng tuyến tính để tính toán Giả thiết thời điểm xây dựng đất cố kết hoàn toàn 5.3 Ứng suất thân đáy lớp đất: - Tại đáy lớp đất lấp: : σ zbt=1.5 - Tại đáy lớp cát hạt nhỏ: - Tại đáy khối quy ước: = 1.5×16 = 24 (kPa) σ zbt=11.5 σ zbt=12.8 = 24 +10×18.5 =209 (kPa) = 209 + 1.35×21 =237.35 (kPa) 5.4 Kiểm tra độ lún Giá trị ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 20 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG σ gl z=0 =σ tc tb σ zbt=13.8 - GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG =429.63 – 237.35 = 192.28 (kPa) σglz=0 = 192.28 kPa > 0.2× σbt = 0.2×237.35 = 47.47 (KPa) Nên phải kiểm tra độ lún σglz = (σtctb σ zibt σ zbt =237.35+ )k0=192.28 *k0 Z i γ i Chọn b=0.45m Độ sâu Điểm z ( m) LM BM Z/B 0.45 0.9 1.35 1.8 2.25 2.7 1 1 1 0,237 0,473 0.71 0.947 1.184 1.42 Chọn K oi σ gl σ zibt zi (KPa) 0.8296 0.6794 0.538 0.4315 0.3336 0.164 192.28 159.52 130.64 103.45 82.97 64.15 31.53 Ta thấy độ sâu 2m kể từ đáy móng quy ước ta có σ bt = 294.05kPa > * 31.53 = 157.65kPa Ta có : Vậy giới hạn đến điểm 2cách đáy móng quy ước đoạn 2.4m Tính độ lún: n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ βi hi σ zigl Ei SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 21 237.35 246.80 256.25 265.7 275.15 284.6 294.05 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG = GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 0.8  192.28 + 31.53  + 159.52 + 130.64 + 103.45 + 82 97 + 64.15  * 0.45 = 0.0306m = 3.06cm  7680   Ta có : S = 3.06 cm < S gh = cm => Vậy điều kiện lún tuyệt đối thỏa mãn Và công trình có trụ địa chất không đổi suốt chiều dài công trình nên không cần kiểm tra điều kiện lún lếch tương đối móng công trình kiểm tra chiều cao đài móng theo đk chọc thủng + Điều kiện kiểm tra: Pc ≤ N ctch Pc=P1+P2+P3+P4=2*286.56+2*179.89=932.91 kN N ctch =0.75*Rk*4*(D+h0)*h0=0,75*880*4*(0.3+0.8)*0.8=2323.2 kN Vậy Pc =932.91 kN < N ctch =2323.2KN Thỏa mãn đk chọc thủng Với chiều cao đài cọc h0=0.8m Tính toán mômen bố trí cốt thép cho đài cọc SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 22 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG I II II I + Tính mômen cho mặt ngàm I - I M I = r1 × ( P1 + P4 ) Trong : P1 = P4 = Pmax = 286 56kN r1 = 0.45 − 0.15 = 0.3m Do : M I = 0.3 × ( 286 56 + 286 56 ) = 171.94kNm - Diện tích cốt thép để chịu mômen AaI = M1 : MI 171.94 × 10 = = 852 86 (mm ) = 8.53cm 0.9 × h × R a 0.9 × 800 × 280 Cốt thép chọn phải thỏa mãn điều kiện hạn chế: 10 cm ≤ a ≤ 20 cm ; φ ≥ 10 mm Chọn 11φ10 có As = 8.64 (cm2) SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 23 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Chiều dài cốt thép chịu mômen l′ M1 : = l – 2.0,025 = 1,7-2.0,025=1,65 (m) Khoảng cách cần bố trí thép : b′ = b –2*0,035 =1,7-2*0.035= 1,63m Khoảng cách thép + Tính mômen cho mặt ngàm II – II: M II = r1 × ( P1 + P2 ) Do : P1 = Pmax = 286 56kN Trong : M II = 0.3 × ( 286 56 + 179.89 ) = 139.94kNm - Diện tích cốt thép để chịu mômen AaII = P2 = Pmin = 179.89 kN M II : M II 139.94 × 10 = = 694.13 (mm ) = 6.94cm 0.9 × h × R a 0.9 × 800 × 280 Cốt thép chọn phải thỏa mãn điều kiện hạn chế: 10 cm ≤ a ≤ 20 cm ; φ ≥ 10 mm Chọn 9φ10 có As = 7.07 (cm2) Chiều dài cốt thép chịu mômen SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 24 M1 : r1 = 0.45 − 0.15 = 0.3m ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG l′ GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG = l – 2.0,025 = 1,7-2.0,025=1,65 (m) Khoảng cách cần bố trí thép : b′ = b –2*0,035 =1,7-2*0.035= 1,63m Khoảng cách thép SVTH: MA QUANG HUY Lớp 66DLDD32 Trang 25