GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG PHẲNG Nội dung: Tính toán thiết kế khung ngang trục sơ đồ nhà 1của trường học tầng với kích thước mặt Chiều cao tầng h=4000mm, thành sênô xây gạch dày 100mm cao 500m Lan can xây gạch đặc, chiều cao 900mm, dày 100(mm) Địa điểm xây dựng: Quảng Bình Cơ sở tính toán: Quy chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 2737-1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574-2012: Kết cấu bêtông bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Các tiểu chuẩn quy phạm hành có liên quan Quy trình tính toán thiết kế thực sau: Mô tả, giới thiệu kết cấu: Kết cấu chịu lực hệ khung bê tông cốt thép đổ toàn khối có liên kết cứng nút, liên kết cột với móng xem ngàm mặt móng Hệ khung chịu lực công trình hệ không gian, xem tạo nên từ khung phẳng làm việc theo hai phương vuông góc với đan chéo Tính toán hệ khung thực theo sơ đồ khung phẳng theo phương cạnh ngắn công trình + hệ dầm dọc (Khi tỷ số L/B =34.2/12.1 =2.8> 1.5 nội lực chủ yếu gây khung ngang độ cứng khung ngang nhỏ nhiều lần độ cứng khung dọc Vì tách riêng khung phẳng để tính nội lực: khung phẳng) Công trình khung bêtông cốt thép toàn khối tầng, nhịp Để đơn giản tính toán, tách khung phẳng trục 9, bỏ qua tham gia chịu lực của hệ giằng móng kết cấu tường bao che Mặt kết cấu dầm sàn bố trí Hình1 SVTH : Ngô Quang Lập Trang GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT D1 D S2 S2 D2 C S1 S1 D3 K9 K8 K10 S1 S1 D4 B S3 S3 D5 A 10 Sơ đồ kết cấu khung trục tầng 2,3 Sơ đồ kết cấu khung trục tầng mái Mặt bố trí kết cấu dầm sàn khung trục 9( K9) Chọn vật liệu sơ chọn kích thước tiết diện cấu kiện Chọn vật liệu sử dụng a Bêtông Dùng bê tông cấp độ bền B20 có -Dùng bê tông có cấp độ bền B20 -Khối lượng riêng: γbt= 2500(daN/m3) -Cường độ chịu nén tính toán bê tông: Rb = 115(daN/cm2) -Cường độ chịu kéo tính toán bê tông: Rbt = (daN/cm2) -Mô dun đàn hồi E= 2.7x105 (daN/cm2) SVTH : Ngô Quang Lập Trang GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT b Cốt thép -Thép CI: Ø Thỏa +Điều kiện thứ hai:(lấy c=3ho) 1.5Rbt bh02 1.5 × 0.9 × 250 × 250 = = 28125 N = 28.125(kN ) c × 250 Q = 45.95( kN ) < 28.125(kN ) =>Không thỏa =>Cần tính toán cốt thép ngang chịu cắt -Kiểm tra khả chịu ứng suất nén bụng dầm Qmax = 45.95(kN ) ≤ 0.3Rbbho = 0.3 × 11.5 × 250 × 250 = 215625 N = 215.625kN -Chọn cốt đai đ sw +Chọn đường kính cốt đai φ =8; a =50.3mm +Chọn số nhánh đai n=2 sw tt -Tính q s ( 45.95 ×10 ) = 33.37 N / mm Q2 qsw = = ( ) 4.5 Rbt bho 4.5 × 0.9 × 250 × 250 qsw = 0.25Rbt b = 0.25 × 0.9 × 250 = 56, 25 ( N / mm ) Vậy lấy qsw = 56.25(kN / mm) để tính Tính: c0 = 1.5 Rbt bh02 0.75qsw = 1.5 × 0.9 × 250 × 250 = 707 mm > 2h0 = × 250 = 500mm 0.75 × 56.25 Lấy c0 = 2h0 = 500mm tính qsw theo công thức sau: qsw = Q − 0.75Rbt bh0 56.25 ×103 − 0.75 × 0.9 × 250 × 250 N = = 37.5 < qsw 1.5h0 1.5 × 250 mm ⇒ stt = nasw Rsw × 50.3 × 175 = = 313mm qsw 56.25 Tính smax : smax = Rbt bh02 0.9 × 250 × 250 = = 250mm Q 56.25 × 103 Tính: Đoạn dầm gần gối tựa (1/4 nhịp dầm) SVTH : Ngô Quang Lập Trang 42 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT Vì h=300 < 450mm nên sct ≤ (300 / 2;150mm) = 150mm Tính stk = min( stt ; smax ; sct ) = min(313;250;150)mm ⇒ chọn stk = 150mm Đoạn lại dầm: sct ≤ (3 × 300 / 4;500mm) = 225mm ⇒ chọn stk = 200mm Với dầm tiết diện D25×65 chọn Q=104.06(kN) Số liệu đầu vào Rb = 11.5MPa;R bt = 0.9 MPa;R sw = 175MPa; ho = 590mm -Kiểm tra điều kiện tính toán +Điều kiện thứ nhất: Qm ax = 104.06(kN) < 2.5Rbt bho = 2.5 × 0.9 × 250 × 590 = 331875 N = 331.875( kN ) => Thỏa +Điều kiện thứ hai:(lấy c=3ho) 1.5Rbt bh02 1.5 × 0.9 × 250 × 5902 = = 66375 N = 66.375( kN ) c × 590 Q = 104.06(kN ) < 66.375( kN ) =>Không thỏa =>Cần tính toán cốt thép ngang chịu cắt -Kiểm tra khả chịu ứng suất nén bụng dầm Qmax = 104.06(kN ) ≤ 0.3Rbbho = 0.3 × 11.5 × 250 × 590 = 508875 N = 508.875kN -Chọn cốt đai đ sw +Chọn đường kính cốt đai φ =8; a =50.3mm +Chọn số nhánh đai n=2 sw tt -Tính q s ( 104.06 ×10 ) = 30.72 N / mm Q2 qsw = = ( ) 4.5 Rbt bho 4.5 × 0.9 × 250 × 590 qsw = 0.25Rbt b = 0.25 × 0.9 × 250 = 56.25 ( N / mm ) Vậy lấy qsw = 56.25(kN / mm) để tính 1.5 Rbt bh02 Tính: c0 = 0.75qsw SVTH : Ngô Quang Lập Trang 43 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 1.5 × 0.9 × 250 × 590 = 1668.77mm > 2h0 = × 590 = 1180mm 0.75 × 56.25 = Lấy c0 = 2h0 = 1180mm tính qsw theo công thức sau: qsw Q − 0, 75 Rbt bh0 104.06 ×103 − 0.75 × 0.9 × 250 × 590 N = = = 55.08 < qsw 1,5h0 1.5 × 590 mm ⇒ stt = nasw Rsw × 50.3 × 175 = = 313mm qsw 56.25 Tính smax : smax = Rbt bh02 0.9 × 250 × 590 = = 753mm Q 104.06 × 103 Tính: Đoạn dầm gần gối tựa (1/4 nhịp dầm) Vì h=650>450mm nên sct ≤ (650 / 3;300mm) = 200mm Tính stk = min( stt ; smax ; sct ) = min(313;753;200)mm ⇒ chọn stk = 150mm Đoạn lại dầm: sct ≤ (3 × 650 / 4;500mm) = 450mm ⇒ chọn stk = 250mm φ 8a150 φ 8a150 D1 φ 8a250 φ 8a150 D4 2400 A φ 8a150 D7 7600 2100 B D C b Tính toán cốt đai cho dầm khung tầng 3: 27.94 20.03 93.68 92.91 29.96 17.19 34.73 D2 D5 2400 A D8 7600 B 2100 C D Tính toán tương tự dầm tầng ta được: SVTH : Ngô Quang Lập Trang 44 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT -Nhịp AB, CD: Φ8 , s = 150mm tk -Nhịp BC: +Đoạn gần gối tựa : Φ8 , stk = 150mm +Đoạn nhịp: Φ8 , stk = 250mm φ 8a150 φ 8a150 D2 φ 8a250 φ 8a150 D5 2400 A φ 8a150 D8 7600 2100 B D C c Tính toán cốt đai cho dầm khung tầng mái: 4.19 18.59 111.01 110.74 6.46 17.70 34.75 D3 D6 2400 A D9 7600 B 2100 C D Tính toán tương tự dầm tầng ta được: -Nhịp AB, CD: Φ8 , s = 150mm tk -Nhịp BC: +Đoạn gần gối tựa : Φ8 , stk = 150mm +Đoạn nhịp: Φ8 , stk = 250mm SVTH : Ngô Quang Lập Trang 45 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng φ 8a150 ĐỒ ÁN BTCT φ 8a150 φ 8a250 D3 φ 8a150 D6 2400 A φ 8a150 D9 7600 2100 B D C 3.Tính toán cốt thép cột -Vật liệu sử dụng: +Bê tông cấp độ bền B, đổ theo phương thẳng đứng 1.5m bê tông đóng rắn tự nhiên có: Rb=11.5MPa; Rbt=0.9MPa; Eb=27000MPa +Cốt thép nhóm CII có Rs=Rsc=280MPa; Es=21×104MPa +Tra bảng với bê tông B20 cốt thép CII, hệ số điều kiện làm việc γ=1, ta ξR=0.623;αR=0.429 -Tính toán cốt thép cho cột trục B tầng có cặp nội lực chọn từ bảng tổ hợp: Phần tử Tiết diện Chân cột C4 Đầu cột Cặp nội lực Chiều dài M(kNm ) N(KN) Mdh Ndh l0(m) b(cm) h(cm) 5.95 5.95 5.95 5.95 5.95 5.95 -117.58 103.91 -11.8 -62.91 98.91 23.55 -502.9 -513.89 -633.09 -497.53 -486.53 -616.73 -8.39 -8.39 -8.39 16.7 16.7 16.7 -508.51 -508.51 -508.51 -492.15 -492.15 -492.15 4.165 4.165 4.165 4.165 4.165 4.165 25 25 25 25 25 25 40 40 40 40 40 40 Kết tổ hợp cột trục B tầng (cột2) -Tính cốt thép đối xứng cho cặp +Độ lệch tâm tĩnh học e= M 117.58 = = 0, 234m = 234mm N 502.9 +Độ lệch tâm ngẫu nhiên: 5950  h H   400  ea = max  ; = 13.3; = 9.92 ÷ = 13.3mm ÷ = max  600  30 600   30  +Kết cấu thuộc hệ siêu tĩnh: eo = max(e1 ;ea ) = 234mm +Giả thiết a=a’=40mm • ho = h − a = 400 − 40 = 360mm SVTH : Ngô Quang Lập Trang 46 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT • Z o = ho − a ' = 360 − 40 = 320mm + Chiều dài tính toán: lo = 0.7 H = 0.7 × 5950 = 4165mm l +Tính: λh = ho +Tính: I b = = 4165 = 10.4125 > => 400 Cần xét ảnh hưởng uốn dọc bh3 250 × 4003 = = 13 × 108 mm 12 12 +Giả thiết: µ t = 1.8% • • 2 h   400  I s = µt bho  − a ÷ = 1.8% × 250 × 360 ×  − 40 ÷ = 41.46 ×10 mm 2    E 21×10 α= s = = 7.78 Eb 27 ×103 l • δmin = 0.5 − 0.01 h0 − 0.01Rb = 0.5 − 0.01× 4165 − 0.01×11.5 = 0.282 400 e0 234 e  = = 0.585 → δ e = max  , δ ÷ = max ( 0.585;0.282 ) = 0.585 h 400 h  0.11 0.11 ϕ p = 1; S = + 0.1 = + 0.1 = 0.261 δe 0.585 • 0.1 + 0.1 + ϕp • h • β = 1; y = = • ϕl = + β 400 = 200mm M dh + N dh y 8.39 + 508.51× 0, = + 1× = 1.504 < M + Ny 117.58 + 502.9 × 0, +Tính Ncr: 6.4 E N cr = b l0 +Tính: η=  SI  6.4 × 27 ×103  0.261×13 ×108  + 7.78 × 41.46 ×106 ÷= 3438196( N )  + α I s ÷=  4165 1.504    ϕl  1 = = 1.1 N 502.9 × 10 1− 1− N cr 3438196 +Tính e: e = η eo + 0.5h − a = 1.1× 234 + 0.5 × 400 − 40 = 417mm +Xác định sơ vùng nén x1: x1 = N 502.9 ×103 = = 175mm Rb b 11.5 × 250 +Ta có 2a ' = × 40 = 80mm; ξ R ho = 0,623 × 360 = 224mm +Xảy trường hợp 2a ' < x1 < ξ R ho nén lệch tâm lớn =>Diện tích cốt thép: A s = As' = N (e − ho + 0.5 x1 ) 502.9 × 103 × (417 − 360 + 0.5 × 175) = = 811mm Rsc ( ho − a ') 280(360 − 40) SVTH : Ngô Quang Lập Trang 47 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT +Kiểm tra hàm lượng cốt thép: As + As' × 811 µt = ×100 = ×100 = 1.8% bho 250 × 360 =>Ta có µ gt = µ tt = 1.8% Vậy diện tích cốt thép hợp lý Tính toán tương tự cho cặp nội lực lại cặp nội lực lại ta có bảng tính thép cột sau: C3 25X30 C6 25X40 C9 25X40 C12 25X30 Atts=130mm2 Atts=654mm2 Atts=650mm2 Atts=130mm2 2φ 16 3φ 18 Achs=402mm2 Achs=763mm2 3φ 18 2φ 16 Achs=763mm2 Achs=402mm2 C2 25X30 C5 25X40 C8 25X40 C11 25X30 Atts=160mm2 Atts=403mm2 Atts=471mm2 Atts=174mm2 2φ 16 Achs=402mm2 3φ 18 3φ 18 Achs=763mm2 Achs=763mm2 C1 25X30 C4 25X40 Atts=513mm2 C7 25X40 Atts=812mm2 Atts=815mm2 3φ 16 3φ 20 Achs=603mm2 Achs=942mm2 A B 2φ 16 Achs=402mm2 C10 25X30 Atts=566mm2 3φ 16 3φ 20 Achs=603mm2 Achs=942mm2 C D Hình 20.Bố trí cốt thép dọc bên tiết diện cho khung trục SVTH : Ngô Quang Lập Trang 48 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 4.Tính toán cốt thép đai cột Đường kính cốt đai  φmax   20  = 5mm ÷    φđ ≥   = ⇒ Φ6 ÷  5mm   5mm ÷     Khoảng cách cốt đai s Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc: ⇒chọn s=100mm Trong đoạn đầu cột cần cấu tạo kháng chấn để đảm bảo độ dẻo kết cấu cục bộ, chiều dài vùng cấu tạo kháng chấn lcr (chiều dài tới hạn) tính toán từ biểu thức sau đây: lcr=max(hc;lcl/6;450) (mm) Trong đó: hc: kích thước lớn tiết diện ngang cột lcl: chiều dài thông thủy cột đoạn lcr cốt đai bố trí dày Khoảng cách đai bố trí vùng s=100mm Như ta có: lcr= max(400;(4000-650)/6;450mm)=558mm⇒ chọn lcr=600mm Khoảng cách: s=100mm Trong đoạn lại khoảng cách cốt đai xác định: s ≤ ( 15Φ ;500 ) ( mm ) = ( 15 × 16;500 ) ( mm ) = 240mm ⇒ chọn s=200mm SVTH : Ngô Quang Lập Trang 49 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT Trường hợp chiều cao tiết diện hc ≥ 50cm cần có cốt dọc phụ Đường kính cốt dọc phụ Φ ≥ 12 lan hd' lcr =600 thep dai gia cuong φ a100 φ a100 hd hc B Hình 21 Bố trí cốt đai đầu cột SVTH : Ngô Quang Lập Trang 50 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT lan lan hd' φ a100 lcr=600 thep dai gia cuong φ a100 hc A 5.Tính toán cốt thép treo(tính toán giật đứt) Tại vị trí dầm dọc gối lên dầm khung (không gối lên cột) xuất lực tập trung dầm dọc tác dụng vào dầm khung gây phá hoại cục cần bố trí cốt thép để chống lại phá hoại Nội lực tính toán lấy sau: vị trí giao dầm dọc dầm khung sơ đồ tĩnh tải hoạt tải ta cộng giá trị lực tập trung TẢI TẬP TRUNG TẦNG MÁI 3055.47+1732.8=4788.27 D-25X30 D-25X65 2400 A D-25X30 7600 B 2100 C D SVTH : Ngô Quang Lập Trang 51 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT TẢI TẬP TRUNG TẦNG 2,3 5712.43+703.96=6416.39 D-25X30 D-25X65 2400 A D-25X30 7600 2100 B D C Chọn thép treo dạng đai Ф8, n=2 nhánh, diện tích nhánh Asw=50,3mm2 Thép CI có Rsw = 175mm2 Dầm không bị giật đứt thỏa mãn điều kiện sau:  h  F 1 − s ÷ ho   h  F  − s ÷ ≤ nxRsw Asw ⇒ x ≥  nRsw Asw  ho  Tính toán cốt thép cho tầng 2,3: Lực giật đứt F = 4788.27 ( daN )  h  F  − s ÷ 47883  − 300 ÷ ho  Số cốt treo dạng đai là:  600  = 1.36; chọn x = ⇒ x≥  = nRsw Asw × 175 × 50.3 45ο 8φ a80 50 300 300 650 4788.27 300 200 300 Hình 22 Bố trí cốt đai treo dạng đai dầm tầng 2,3 Tính toán cốt thép cho dầm tầng mái : lực giật đứt F = 6416.39 ( daN )  h  F  − s ÷ 64164  − 300 ÷ ho  Số cốt treo dạng đai là:  600  = 1.82; chọn x = ⇒ x≥  = nRsw Asw × 175 × 50.3 SVTH : Ngô Quang Lập Trang 52 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 45ο 50 300 300 650 6416.39 8φ a80 300 200 300 Hình 23 Bố trí cốt đai treo dạng đai dầm tầng mái Tính toán cấu tạo nút khung Tính toán cấu tạo nút góc Nút góc nút giao giữa: +Phần tử dầm D3 phần tử cột C3 +Phần tử dầm D9 phần tử cột C12 Chiều dài neo thép góc phụ thuộc vào tỉ số eo/hc Bảng tổ hợp nội lực cột phần tử cột C3,C12 Phần tử Tiết diện C3 C12 Phần tử Tổ hợp tính toán Mmax Ntư Mmin Ntư Mtư Nmin Đầu cột 8.79 -25.52 -1.53 -15.55 8.36 -26.63 Đầu cột 0.86 -12.71 -9.08 -22.46 -8.62 -23.3 Tiết diện C3 Đầu cột C12 Đầu cột M N hc eo eo/hc 8.79 -1.53 8.36 0.86 -9.08 -8.62 -25.52 -15.55 -26.63 -12.71 -22.46 -23.3 30 30 30 30 30 30 34.42 9.85 31.87 6.73 40.41 36.94 1.15 0.33 1.06 0.22 1.35 1.23 Từ bảng tổ hợp chọn cặp nội lực M,N phần tử cột C3 có độ lệch tâm eo lớn eo/hc=1.15 > 0.5 nên ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp eo/hc> 0.5 Từ bảng tổ hợp chọn cặp nội lực M,N phần tử cột C12 có độ lệch tâm eo lớn eo/hc=1.35 > 0.5 nên ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp eo/hc> 0.5 Vì tỉ số eo/hc lớn nên yêu cầu neo cốt thép chịu kéo dầm vào cột sâu Tùy thuộc vào số lượng thép chịu kéo mà cắt cốt thép chịu kéo SVTH : Ngô Quang Lập Trang 53 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT hai tiết diện Ở cốt thép chịu kéo dầm có 2Ф18 nên cần cắt tiết diện, chiều dài đoạn cắt cách mép dầm đoạn lan xác định theo công thức:   R lan =  ωan s + ∆λan ÷φ Rb   Trong hệ số ω an , ∆ λ an giá trị tối thiểu lan cho Bảng Như với bê tông B20, cốt thép nhóm CII cốt thép chịu kéo nằm vùng bê tông chịu kéo ta tính chiều dài đoạn neo là:   R 2800   lan =  ωan s + ∆λan ÷φ =  0.7 + 11÷18 = 448mm > 250mm ⇒ lan = 600mm Rb 115     Cốt thép phía dầm neo mép cột đoạn ls ≥ 15φ Với thép φ14 tính ls ≥ 15φ = 15 × 14 = 210mm ⇒ ls = 250mm Trường hợp tiết diện mép cột xuất mômen dương cốt thép phía dầm phải neo vào với đoạn ls = lan Để tránh tập trung ứng suất cốt thép dầm neo xuống cột phải uốn cong với bán kính r ≥ 5φ = ×16 = 80mm cho trường hợp không cấu tạo nách 2Ø18 2Ø18 22 22 25 300 19 Ø6 a100 2Ø14 18 21 2Ø14 25 Ø6 a100 4* 4Ø16 4Ø16 Ø6 4* 600 Ø6a100 600 300 19 Ø6 a200 a200 A D Cấu tạo nút góc khung biên SVTH : Ngô Quang Lập Trang 54 [...]... Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 SVTH : Ngô Quang Lập Trang 34 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 V .Tính toán cốt thép 1 .Tính toán cốt dọc: a .Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng 2 44.66 45 .24 167.31 D1 164.99 D4 D7 122 .9 35 36.67 D -25 X30 D -25 X65 24 00 A 46.61 44.91 D -25 X30 7600 B 21 00 C D Tính cốt thép tại gối A: M=-44.66 kNm Tính theo tiết diện chữ nhật bxh =25 x30 cm2 Gỉa thiết a=50mm,ho=h-a=300-50 =25 0 mm Tính: α... cho cả hai bên Tính theo tiết diện chữ nhật bxh =25 x30 cm2 Gỉa thiết a=50mm, ho=h-a=300-50 =25 0 mm Tại gối A và gối B với M= -45 .24 kNm Tính: α m = M 45 .24 ×106 = = 0 .25 2 < α R = 0. 429 Rbbh 02 11.5 × 25 0 × 25 02 ⇒ ξ = 0.5(1 + 1 − 2 m ) = 0.5 × (1 + 1 − 2 × 0 .25 2) = 0.8 52 SVTH : Ngô Quang Lập Trang 35 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng Tính: As = ĐỒ ÁN BTCT 2 M 45 .24 ×106 = = 758mm 2 Rbξ h0 28 0 × 0.8 52 × 25 0 Kiểm tra... nhất: ptt = 2x 360 2. 4 /2 pdh=2x100x2.4 /2 ptt pdh 864 24 0 21 0 Hoạt tải S3 truyền vào dưới dạng tam giác với tungđộ lớn nhất: ptt = 2x 360 2. 1 /2 756 pdh=2x100x2.1 /2 SVTH : Ngô Quang Lập Trang 24 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 Tổng 1 620 450 Hoạt tải từ S2 truyền vào ptt = 0.5×360×(3.8+1.4)×1 .2 pdh=0.5×100×(3.8+1.4)×1 .2 Tổng PA,PB 1 123 .2 3 12 3 12 1 123 .2 Hoạt tải từ S3 truyền vào ptt = 0.5×360×(3.8+1.7)×1.05... Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 + 12. 00 +8.00 +4.00 +0.00 -1.95 Sơ đồ gió trái tác dụng vào khung trục 10(daN, daN/m)-GT SVTH : Ngô Quang Lập Trang 31 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 + 12. 00 +8.00 +4.00 +0.00 -1.95 A B C D Sơ đồ gió phải tác dụng vào khung trục 10(daN,daN/m)-GP IV Xác định nội lực và tổ hợp nội lực 1 Xác định nội lực Sử dụng chương trình tính toán kết cấu SAP2000 để tính toán nội lực cho khung. .. truyền vào ptt = 0.5 24 0×3.8×3.8 /2 pdh=0.5×70×3.8×3.8 /2 Tổng PB,PC 866.4 866.4 25 2.7 25 2.7 Hoạt tải từ S1 truyền vào ptt =2x 0.5 24 0×3.8×3.8 /2 pdh=2x 0.5×70×3.8×3.8 /2 Tổng PB’ 17 32. 8 17 32. 8 505.4 505.4 Xác định hoạt tải 2 phân bố và tập trung của sàn tầng 3 lên khung K9 SVTH : Ngô Quang Lập Trang 26 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 10 9 8 A C B D Sơ đồ hoạt tải 2 tầng mái Trường hợp hoạt tải 2 tầng... Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 10 9 8 A C B D Sơ đồ hoạt tải 1 tầng 3 Kí hiệu Ptg PA,PB Trường hợp hoạt tải 1 tầng 3(daN/m,daN) Loại tải trọng và cách tính Hoạt tải S2 truyền vào dưới dạng tam giác với tung độ lớn nhất: ptt = 360 2 2. 4 /2 pdh=100 2 2. 4 /2 Hoạt tải S3 truyền vào dưới dạng tam giác với tung độ lớn nhất: ptt = 360 2 2. 1 /2 pdh=100 2 2. 1 /2 Tổng Hoạt tải từ S2 truyền vào ptt pdh 864 24 0 756 1 620 21 0 450... 1039.5 28 8.75 28 8.75 1039.5 Xác định hoạt tải 2 phân bố và tập trung của sàn tầng 2 lên khung K9 10 9 8 A B C D SVTH : Ngô Quang Lập Trang 25 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 Sơ đồ hoạt tải 2 tầng 3 Kí hiệu Trường hợp hoạt tải 2 tầng 3(daN/m,daN) Loại tải trọng và cách tính Hoạt tải S1 truyền vào dưới dạng tam giác với tung độ lớn nhất: ptt = 24 0 2 3.8 /2 pdh=70 2 3.8 /2 Tổng ptg ptt pdh 9 12 9 12 266 26 6... hoạt tải 1 tầng 2( daN/m,daN) Kí hiệu Loại tải trọng và cách tính ptg Hoạt tải S1 truyền vào dưới dạng tam giác với tung độ lớn nhất: ptt = 24 0 2 3.8 /2 pdh=70 2 3.8 /2 Tổng ptt pdh 9 12 9 12 266 26 6 Hoạt tải từ S1 truyền vào ptt = 0.5 24 0×3.8×1.9 PB,PC pdh=0.5×70×3.8×1.9 Tổng 866.4 866.4 25 2.7 25 2.7 Hoạt tải từ S1 truyền vào PB’ ptt = 2x0.5 24 0×3.8×1.9 pdh=2x0.5×70×3.8×1.9 Tổng 17 32. 8 17 32. 8 505.4 505.4... GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 1.Trọng lượng bản thân dầm dọc 20 ×30cm2: gtt=2x1.1 25 00×0 .2 ×(0.3-0.1)×3.8 /2 GB' 2. Do trọng lượng sàn S1 truyền vào gtt = 3 92. 8×3.8×1.9×0.5 2 418 26 37.47 TỔNG 3055.47 2 1.Trọng lượng bản thân dầm dọc 20 ×30cm : gtt=2x1.1 25 00×0 .2 (0.3-0.08) 2 GC 2. Do trọng lượng sàn S1 truyền vào gtt = 3 92. 8×3.8×1.9×0.5 1318.73 3.Do trọng lượng sàn S3 truyền vào gtt = 0.5×337.8×(3.8+1.7)×1.05... Trang 20 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 ptt = 0.5×360×(3.8+1.4)×1 .2 pdh=0.5×100×(3.8+1.4)×1 .2 Tổng 1 123 .2 1 123 .2 3 12 3 12 Hoạt tải từ S3 truyền vào ptt = 0.5×360×(3.8+1.7)×1.05 pdh=0.5×100×(3.8+1.7)×1.05 Tổng PC,PD 1039.5 1039.5 28 8.8 28 8.8 Xác định hoạt tải 1 phân bố và tập trung của sàn tầng 3 lên khung K9 10 9 8 A B C D SVTH : Ngô Quang Lập Trang 21 GVHD: Huỳnh Quốc Hùng ĐỒ ÁN BTCT 2 Sơ đồ phân