Đang tải... (xem toàn văn)
THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP TREO CÔNG SUẤT 160 KVA – 100,4 kVTHIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP TREO CÔNG SUẤT 160 KVA – 100,4 kVTHIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP TREO CÔNG SUẤT 160 KVA – 100,4 kVTHIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP TREO CÔNG SUẤT 160 KVA – 100,4 kVTHIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP TREO CÔNG SUẤT 160 KVA – 100,4 kVTHIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP TREO CÔNG SUẤT 160 KVA – 100,4 kVv
THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP TREO CÔNG SUẤT 160 KVA – 10/0,4 kV Phần mở đầu: Trong ngành điện lực việc thiết kế trạm biến áp công việc quan tâm, tính toán cung cấp điện cho cụm dân cư, khu phố hay khu công nghiệp trạm biến áp thiết bị quan trọng hệ thống cung cấp điện Trong phần thiết kế trạm biến áp ta tiến hành công việc sau: Chọn máy biến áp sơ đồ nối dây trạm Chọn thiết bị điện cao áp Chọn thiết bị điện hạ áp Tính toán ngắn mạch để kiểm tra thiết bị chọn Tính toán nối đất Các số liệu ban đầu: Trạm biến áp có công suất 160 kVA Điện áp:10/0,4 kV Điện trở suất đất ρ =0,4.104 Ω.cm Công suất cắt ngắn mạch SN = 250 MVA Kết cấu trạm : Do điều kiện phố phường chật hẹp dân cư đông Nên ta thiết kế trạm ta phải thiết kế trạm treo Các thông số trạm treo : - Diện tích mặt : 3m x 5m =15 m2 - Dựng cột ly tâm cao 11m , khoảng cách cột 3m - Dàn trạm cao 2,5m , tủ hạ áp có : Chiều cao 1,2m Chiều rộng 1m Bề dày 0,5m Chọn máy biến áp: Chọn máy biến áp chế tạo Việt Nam Ta chọn máy biến áp có hệ thống làm mát tự nhiên dầu loại 160 kVA – 10/0,4 kV ABB chế tạo có thông số sau: Công Điện suất áp (kVA) (kV) 160 10/0,4 ΔP0 ΔPN UN Kích thước:Dài-rộng- Trọng cao lượng (mm) (kG) 1260-770-1420 820 (W) (W) (%) 500 295 4,5 Chọn thiết bị điện áp cao: Đối với thiết bị cao áp ta chọn theo điều kiện sau: Udmtb ≥ Udmmạng = 10 kV Dòng điện làm việc cực đại MBA: Idmtb ≥ Ilvmax = Udm ≥ Udmmạng S 160 = = 9,23A 3.U dm 3.10 Idmtb ≥ Ilvmax 3.1 Chọn cầu chì tự rơi: Điều kiện chọn cầu chì tự rơi: Điện áp định mức (kV): Uđm.cc ≥ Uđm.m Dòng điện định mức (A): Iđm.cc ≥ Icb Ta có: Điện áp định mức mạng điện cao áp: Uđm.m = 10 kV Dòng cưỡng qua cầu chì dòng tải MBA, cao điểm cho MBA làm việc tải 30%: Icb = Iqt MBA = 1,3.Iđm MBA = 1,3.9,23=11,99(kA) Căn vào điều kiện ta chọn cầu chì tự rơi có thông số sau: Kiểu Udmmax (kV) C710-112PB Idm (A) IN (kA) Trọng lượng (kg) 15 100 10 7,98 3.2Chọn sứ cao : Điều kiện chọn sứ cao áp: Điện áp định mức (kV): Uđm.s ≥ Uđm.m Dòng điện định mức (A): Iđm.s≥ Icb Điện áp định mức mạng điện cao áp: Uđm.m = 10 kV Theo phần trước ta có dòng cưỡng bức: Icb = 11,99 A ( Phụ lục 2.28 Giáo trình Hệ thống cung cấp điện) Sứ đặt trời Nga chế tạo có thông số sau: Kiểu Udm F Upđ khô Upđ ướt Trọng lượng (kV) (kg) 10 50 0WH-10500 (kV) (kV) 120 (kg) 80 44,6 3.3 Chống sét van: Ta sử dụng cách đấu CSV vào trạm : Đấu chống sét van vào trạm, vừa đảm bảo an toàn cho cầu chì tự rơi vừa thuận tiện cho sửa chữa thay chống sét van U dmcsv ≥ U dm.m Điều kiện : Dùng loại chống sét van Nga chế tạo có thông số sau: ( Theo Sổ tay lựa chọn & tra cứu thiết bị điện từ 0,4 đến 500 kV- Ngô Hồng Quang) Loại Udm (kV) Điện áp cho Điện áp đánh Điện áp Khối đánh thủng lượng 50Hz xung kích (kg) (kV) thời phép lớn thủng tần số Umax (kV) gian phóng điện 2-10s (kV) PBC- 10 12,7 26 50 10 Chú ý trước đặt chống sét van cần phải thử nghiệm đặc tính kỹ thuật chống sét van, như: điện áp phóng điện,điện áp chịu đựng lớn nhất, điện áp dư, dòng điện rò… 3.4 Chọn dẫn xuống máy biến áp: Thanh dẫn chọn theo điều kiện phát nóng cho phép: K 1.K2.Icp ≥ Icb Trong đó: K1 = góp đặt đứng K2 : Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ môi trường, K = 1.Ta chọn đồng tròn có sơn màu để phân biệt pha Bảng thông số tra bảng Phụ lục- 10 Giáo trình thiết kế nhà máy điện: Chủng loại Đường kính (mm) Thanh đồng Icp (A) 235 tròn Chọn thiết bị điện hạ áp: Khi chọn thiết bị điện hạ áp ta dựa vào điều kiện sau: Ilvmax = Sdm 160 = = 230,9A 3.U dm 0,4 Udm ≥ Udmmạng Idmtb ≥ Ilvmax Yêu cầu bố trí thiết bị điện tủ hạ áp cho gọn thoáng, dễ kiểm tra thao tác 4.1Chọn cáp từ máy biến áp sang tủ phân phối Cáp chọn theo điều kiện phát nóng cho phép: k1.k2.Icp ≥ IttH Trong đó: k1 = Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ môi trường k2 = Hệ số hiệu chỉnh có kể đến số lượng cáp chung rãnh Icp : Dòng điện cho phép IttH : Dòng điện tính toán phía hạ áp IttH = Iđm MBA = Sdm 160 = = 230,9A 3.U dm 3.0,4 Dựa vào điều kiện ta chọn cáp tiết diện cáp PVC loại 4G70 (Tra bảng PL U.29 Giáo trình Hệ thống cung cấp điện) ta có thông số sau: F (mm2) d (mm) Lõi Vỏ Min Max 4G70 10 31,5 37,5 m R0 (kg/km) (Ω/km) 200 C 3195 Icp (A) Trong nhà Ngoài trời 0,268 254 246 4.2Chọn tủ phân phối : Tra giáo trình Hệ thống cung cấp điện trang 358 ta có: Tủ tự tạo có : cao 1,2m - rộng 0,8m – dày 0,3m chứa AT; AN 4.3Thanh hạ áp: Thanh dẫn chọn theo điều kiện phát nóng cho phép: k 1.k2.Icp ≥ Icb Trong đó: k1 = góp đặt đứng k2 = 1: Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ môi trường Dòng điện cưỡng bức: Icb = 230,9 A Chọn theo PL-10 giáo trình thiết kế nhà máy điện trạm biến áp ta có bảng sau: Kích thước Tiết diện dẫn Trọng lượng Dòng điện cho phép dẫn (mm2) (kg/m) (A) 25x3 75 0,668 340 4.4Chọn Áptomát tổng: Điều kiện chọn Aptomat: Điện áp định mức (V): Uđm.A ≥ Uđm.m Dòng điện định mức (A): Iđm.A ≥ IttH Ta có: Điện áp định mức mạng điện: Uđm.m = 400 V Dòng điện tính toán phía hạ áp: IttH = 230,9 A Tra mục 3.10 Giáo trình Hệ thống cung cấp điện ta chọn Aptomát Nga chế tạo có thông số sau: Loại Udm (V) Idm (A) INmax (kA) Số cực NS400E 500 400 15 4.5 Chọn Áptomát nhánh: Từ hạ áp có lộ có IN = 230,9 = 76,96A Tra mục 3.10 Giáo trình Hệ thống cung cấp điện ta chọn Aptomát có thông số sau: Loại C100E Udm (V) Idm (A) INmax (kA) Số cực 500 100 4.6Chọn máy biến dòng: Chọn máy biến dòng theo điều kiện sau: IdmBI ≥ I tt Udm ≥ Udmmạng Theo Sổ tay lựa chọn & tra cứu thiết bị điện từ 0,4 đến 500 kV- Ngô Hồng Quang ta có thông số sau: Mã sản Dòng Dòng Số Dung Cấp Đường Trọng phẩm sơ cấp thứ cấp vòng lượng kính lượng (A) (A) dây sơ (VA) xác (mm) (kg) 10 0,5 38 1,35 cấp BD7 250 4.7Chọn chống sét van hạ thế: Loại Udm (kV) Điện áp cho Điện áp đánh Điện áp Khối đánh thủng lượng 50Hz xung kích (kg) (kV) thời phép lớn thủng tần số Umax (kV) gian phóng điện 2-10s (kV) PBH- 0,5 0,5 2,5 3,5-4,5 2,0 0,5Y1 4.8Chọn thiết bị đo đếm điện năng: Tra theo phụ lục sách thiết kế nhà máy điện trạm biến áp ta chọn thiết bị đo đếm điện có thông số kỹ thuật cho bảng sau: Tên đồng ký hiệu Loại hồ Cấp Công suất tiêu thụ(VA) xác Cuộn áp Cuộn dòng Ampe-mét A -378 1,5 0,1 Vôn-mét V -378 1,5 Công tơ kWh 2,5 kVArh 2,5 hữu công Công tơ vô công 4.9Chọn sứ hạ : Điều kiện chọn sứ hạ áp: Điện áp định mức (kV): Uđm.s ≥ Uđm.m Dòng điện định mức (A): Iđm.s≥ IttH Tra PL 2.27 Giáo trình Hệ thống cung cấp điện ta chọn sứ φ -1-375 Nga chế tạo có thông số sau: Loại Udm (kV) Uphá hoại F phá hoại (kg) Khối lượng Chiều cao (kg) (mm) 0,7 65 (kV) φ -1-375 11 375 Tính ngắn mạch: - Giả thiết ngắn mạch Xảy ngắn mạch pha đối xứng ta coi : I” = I ∞ - Thời gian tồn ngắn mạch thời gian bảo vệ Rơle Máy cắt I”: Dòng điện siêu độ I ∞ : Giá trị tức thời dòng điện ngắn mạch chế độ xác lập Ixk : Trị số tức thời dòng điện xung kích Ixb : Giá trị hiệu dụng lớn dòng ngắn mạch Các bước tiến hành tính ngắn mạch: Tính ngắn mạch hai điểm theo sơ đồ sau: CCTR N1 MBA CÁP AT AN N2 N3 Tính ngắn mạch điểm N1: Ta tính ngắn mạch pha đối xứng nguồn coi có công suất vô lớn trạm biến áp xa nguồn tính toán ngắn mạch ta xem: IN = I” = I ∞ Sơ đồ thay : Điện kháng hệ thống : Utb = 1,05.Udm = 1,05.10 = 10,5 kV 2 U dm 10,52 = = 0,441(Ω) XHT = SN 250 Ta giả thiết : trạm biến áp phân phối cần thiết kế cấp điện từ trạm trung gian cách khoảng km Điện trở điện kháng dây dẫn dây AC-70 Ta có: r0 = 0,46 (Ω/km) & x0 = 0,44 (Ω/km) & L = (km) RD1 = r0.L = 0,46.3 = 0,1,38 (Ω) XD1 = x0.L = 0,44.3 = 1,32 (Ω) Tổng trở từ hệ thống đến đầu điểm N1: ZΣ1 = RD1 +j(XHT + XD1) = 1,38+j(0,441+1,32) = 1,38+ j1,761 (Ω) Dòng điện ngắn mạch pha: IN1 = U TB 10,5 = = 2,71kA 2 ZΣ1 3 (1,38 + 1,761 ) Dòng điện xung kích : I xk1 = k xk 2.I N1 = 1,8 2.2, 71 = 6,89 kA Tính toán ngắn mạch điểm N2: Khi tính toán ngắn mạch phía hạ áp , ta coi MBA nguồn , điện áp phía hạ áp không thay đổi xảy ngắn mạch Do ta có: Sơ đồ thay thế: IN = I” = I ∞ Tổng trở Máy Biến Áp: 2 ∆Pn U dm 106 U n %.U dm 104 ZB = +j Sdm Sdm 2,95.0,4 10 4,5.0,4 10 = +j = 18,43 + j45(mΩ) 1602 160 Cáp nối từ máy biến áp đến tủ phân phối dài m , ta có: ZD2 = RD2 = 0,268.5.10-3 = 1,34 (mΩ) Tổng trở Aptomát tổng: ZAT = RAT +j XAT = 0,15+j0,1 (mΩ) Do ta có tổng trở: ZΣ2 = ZB + ZD2 + ZAT = 18,43 + j45 +1,34+ 0,15+j0,1=19,92+j45,1(mΩ) Do dòng điện ngắn mạch pha: IN2 = U dm 400 = = 4,68(kA) ZΣ 3 (19,922 + 45,12 ) Dòng điện xung kích tính toán: Ixk2 = 2.k xk I N2 = 2.1,8.4,68 = 11,91(kA) Tính toán ngắn mạch điểm N3: ZΣ3 = ZB + ZD2 + ZAT +ZTG+ZAN= 18,43 + j45 +1,34+ 0,15+j0,1+0,268+j0,179+1,3+j0,86=21,488+j46,139(mΩ) Do dòng điện ngắn mạch pha: IN3 = U dm 400 = = 4,53(kA) ZΣ 3 (21,4882 + 46,139 ) Dòng điện xung kích tính toán: Ixk3 = 2.k xk I N3 = 2.1,8.4,53 = 11,55(kA) Kiểm tra khí cụ điện: Kiểm tra khí cụ điện cao áp (Cầu chì tự rơi): Idm cắt ≥ IN1 Sđmcắt ≥SN1 Theo tính toán ta có : IN1 = 2,71 kA Idmcắt = 10 kA S N = 3.U dm I N = 3.10.2, 71 = 46,9 MVA S dmc = 3.U dm I dmc = 3.10.10 = 173, MVA Do cầu chì tự rơi chọn thoã mãn ( đạt yêu cầu) Kiểm tra khí cụ điện hạ áp: Thanh hạ áp: - Kiểm tra ổn định lực điện động: Khi có ngắn mạch xảy , dòng điện ngắn mạch chạy qua làm cho chịu lực lớn, rung động làm cho bị uốn cong sinh phá hoại sứ đỡ Do ta phải kiểm tra theo điều kiện sau: σ tt ≤ σ cp Ta có ứng suất tcho phép góp σ cp = 1400 kg/cm2 Ứng suất tính toán tính theo biểu thức sau : σ tt = M W Trong : M-momen uốn tính toán(kG/cm) W-momen chống uốn góp đặt thẳng đứng (cm 3) Ta có : Ftt l 1, 76.10−2.l ixk M= = 10 10.a W= b.h Trong : L = 60 cm : Khoảng cách sứ đỡ a = 14 cm : Khoảng cách pha Ixk = 11,91 kA: Dòng xung kích điểm ngắn mạch N2 Với b=3 mm; h= 25 mm Thay vào ta có: 60 60 11,912 = 64,196 kG.cm 14 10 3.10−1.(25.10−1 ) W= = 0,3125 cm3 M = 1, 76.10−2 Nên : σ tt = M 64,196 = = 205,42(kG / cm ) < σ cp W 0,3125 Do đảm bảo ổn định lực điện động - Kiểm tra ổn định nhiệt: Kiểm tra ổn định nhiệt dựa vào điều kiện sau: F ≥ Ftt = α I ∞ tqd Trong : α - hệ số ổn định nhiệt, với đồng lấy α =6 Ftt - tiết diện tính toán nhỏ đảm bảo điều kiện ổn định nhiệt tqd - thời gian độ, lấy thời gian cắt ngắn mạch, tqd =0,5s Vậy ta có: Ftt = 6.4, 68 0,5 = 19,86 mm Fcp =3.25=75 mm2 ≥ Ftt Vậy góp cho thỏa mãn điều kiện ổn định động ổn định nhiệt Sứ đỡ hạ áp: Đặc trưng cho độ bền sứ lực phá hoại cho phép tác động lên đầu sứ Fcp, nhà chế tạo cho sẵn Sứ chọn đảm bảo độ bền cơ, cần thỏa mãn điều kiện: Ftt, ≤ 0, 6.Fcp Trong : 0,6- hệ số kể đến dự trữ độ bền sứ Ftt, -lực tính toán lớn tác động llên đầu sứ ngắn mạch pha 1 Hs + h + b Hs + h 2 Ftt, = Ftt = Hs Hs Trong đó: Hs-chiều cao sứ, Hs=65mm h- chiều cao góp, h=25mm b- bề dày miếng kẹp phía góp, b nhỏ bỏ qua Ftt- lực điện động tác động lên góp ngắn mạch pha l 60 Ftt = 1, 76.10−2 ixk2 = 1, 76.10−2 .11,912 = 10, kG a 14 Ftt, = Ftt Hs + h / 65 + 25 / = 10, = 12, 75 kG Hs 65 Vậy Fcp=375kG > F’tt=12,75 kG Sứ chọn thỏa mãn yêu cầu Kiểm tra cáp tổng hạ áp: Cáp chọn phải thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt dòng ngắn mạch, tức tiết diện cáp chọn phải thỏa mãn điều kiện: F ≥ α IN t Trong đó: α -Hệ số nhiệt độ, với cáp đồng α =6 t-Thời gian cắt ngắn mạch, lấy thời gian tồn ngắn mạch t=0,5s Tiết diện tính toán nhỏ đảm bảo điều kiện ổn định nhiệt bằng: Ftt = 6.4, 68 0,5 = 19,86 mm Cáp chọn có F=70 mm2>Fttmin Không cần kiểm tra điều kiện tổn thất điện áp cáp ngắn Vậy cáp tổng chọn đạt yêu cầu Kiểm tra áptômát tổng: Dòng điện cắt ngắn mạch định mức áptômát tổng chọn bằng: I cdm = 15kA Dòng điện ngắn mạch N2 bằng:IN2=4,68kA Như I cdm > I N nên áptômát chọn đạt yêu cầu kỹ thuật Kiểm tra máy biến dòng điện: Phụ tải thứ cấp BI gồm có: 1- Ampe mét: 0,1 VA 2- Công tơ hữu công: 2,5 VA 3- Công tơ vô công: 2,5 VA Tổng phụ tải: 5,1 VA Tiết diện dây dẫn từ BI tới đồng hồ đo chọn theo điều kiện : F≥ ltt ρ Z dmBI − ∑ Z dc Tính toán nối đất cho trạm biến áp: Trong trạm biến áp nối đất an toàn nối đất làm việc thường nối chung với Điện trở nối đất toàn trạm biến áp hạ áp với công suất không 320 kVA thường có Rd ≤ Ω Căn vào điện trở suất đất đất ρ =0,4.104 Ω.cm & mặt trạm có đủ điều kiện đóng cọc tiếp đất ta chọn phương án nối đất trạm, sau tính toán điện trở nối đất phương án chọn Nếu trường hợp Rtt = Ω phương án nối đất đạt yêu cầu R tt ≥ Ω , ta phải sử lý cách đóng cọc điện trở nối đát đạt yêu cầu Mặt bố trí tiếp địa: Dự kiến phương án nối đất: - Ta sử dụng mạch vòng gồm cọc nối với - Cọc sử dụng loại cọc sắt góc L60x60x6 - Thanh ta dùng sắt dẹt 40x4 Dự kiến phương án nối đất hình vẽ Xét độ ẩm đất , độ ẩm đất thường có dao động phụ thuộc vào mùa mưa mùa khô , ta xác định điện trở nối đất theo mùa ρ d = ρ dtmùa Tra bảng phụ lục ta có kmùa khô = 0,4 kmùa mưa = 1,6 Điện trở nối đất Hệ thống tính theo công thức sau: R HT = R c R t R c µ t + n.R t µc Trong đó: Rc : Điện trở cọc Rt : Điện trở n : Số cọc µ t; µ c: Hệ số sử dụng cọc Tính điện trở nối đất cọc: Cọc nối đất có điện trở tính theo công thức sau: Rc = ρ 2.L 4.t + L (ln + ln ) 2.π L d 4.t − L Trong : L: Chiều dài cọc L = 250 cm t = h+ L/2 = 250/2+80 = 205 cm d: Đường kính cọc d= 0,95.b = 0,95.6 =5,7 (cm) Thay số vào ta có : 0,4.104.1,4 2.250 4.205 + 250 Rc = (ln + ln ) = 17,08(Ω) 2.3,14.250 5,7 4.205 − 250 Tính toán điện trở nối đất : Điện trở nối đất tính theo biểu thức sau : ρ k.L2 Rt = ln 2.π L h.d Trong : L : Chiều dài (L =250cm) h: Độ sâu (h=80 cm) d: Đường kính d=b/2=4/2=2 (cm) k = 5,81 Tra bảng ta có : µ t = 0,45 µ c = 0,8 Do Điện trở nối đất tính : 0,4.104 2502.5,81 Rt = ln = 31,5(Ω) 2.3,14.250 80.2 Điện trở nối đất toàn trạm : R HT = R c R t 17,08.31,5 = = 3,38(Ω) R c µ t + n.R t µc 17,08.0,45 + 6.31,5.0,8 Vậy ta có RHT =3,38(Ω) < Rd = 4(Ω) Do phương án nối đất vạch đạt yêu cầu kỹ thuật [...]... dc 6 Tính toán nối đất cho trạm biến áp: Trong các trạm biến áp thì nối đất an toàn và nối đất làm việc thường được nối chung với nhau Điện trở nối đất của toàn trạm biến áp hạ áp với công suất không quá 320 kVA thường có Rd ≤ 4 Ω Căn cứ vào điện trở suất của đất của đất ρ =0,4.104 Ω.cm & mặt bằng của trạm có đủ điều kiện đóng cọc tiếp đất thì ta chọn phương án nối đất của trạm, sau đó tính toán điện... MBA CÁP AT AN N2 N3 Tính ngắn mạch tại điểm N1: Ta tính ngắn mạch 3 pha đối xứng và nguồn được coi là có công suất vô cùng lớn vì trạm biến áp ở xa nguồn khi tính toán ngắn mạch ta có thể xem: IN = I” = I ∞ Sơ đồ thay thế : Điện kháng hệ thống : Utb = 1,05.Udm = 1,05.10 = 10,5 kV 2 U dm 10,52 = = 0,441(Ω) XHT = SN 250 Ta giả thiết rằng : trạm biến áp phân phối cần thiết kế được cấp điện từ một trạm. .. tổn thất điện áp vì cáp ngắn Vậy cáp tổng chọn đạt yêu cầu Kiểm tra áptômát tổng: Dòng điện cắt ngắn mạch định mức của áptômát tổng đã chọn bằng: I cdm = 15kA Dòng điện ngắn mạch tại N2 bằng:IN2=4,68kA Như vậy I cdm > I N 2 nên áptômát đã chọn đạt yêu cầu kỹ thuật Kiểm tra máy biến dòng điện: Phụ tải thứ cấp của BI gồm có: 1- Ampe mét: 0,1 VA 2- Công tơ hữu công: 2,5 VA 3- Công tơ vô công: 2,5 VA Tổng... ngắn mạch tại điểm N2: Khi tính toán ngắn mạch phía hạ áp , ta coi MBA là nguồn , vì vậy điện áp phía hạ áp không thay đổi khi xảy ra ngắn mạch Do đó ta có: Sơ đồ thay thế: IN = I” = I ∞ Tổng trở của Máy Biến Áp: 2 2 ∆Pn U dm 106 U n %.U dm 104 ZB = +j 2 Sdm Sdm 2 6 2 2,95.0,4 10 4,5.0,4 10 4 = +j = 18,43 + j45(mΩ) 1602 160 Cáp nối từ máy biến áp đến tủ phân phối dài 5 m , do đó ta có: ZD2 = RD2 =... yêu cầu Kiểm tra cáp tổng hạ áp: Cáp đã chọn phải thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt của dòng ngắn mạch, tức tiết diện cáp được chọn phải thỏa mãn điều kiện: F ≥ α IN 2 t Trong đó: α -Hệ số nhiệt độ, với cáp đồng α =6 t-Thời gian cắt ngắn mạch, lấy thời gian tồn tại ngắn mạch t=0,5s Tiết diện tính toán nhỏ nhất đảm bảo điều kiện ổn định nhiệt bằng: Ftt min = 6.4, 68 0,5 = 19,86 mm 2 Cáp đã chọn có F=70... 11,55(kA) Kiểm tra các khí cụ điện: Kiểm tra khí cụ điện cao áp (Cầu chì tự rơi): Idm cắt ≥ IN1 Sđmcắt ≥SN1 Theo như tính toán ở trên ta có : IN1 = 2,71 kA Idmcắt = 10 kA S N 1 = 3.U dm I N 1 = 3.10.2, 71 = 46,9 MVA S dmc = 3.U dm I dmc = 3.10.10 = 173, 2 MVA Do đó cầu chì tự rơi đã chọn thoã mãn ( đạt yêu cầu) Kiểm tra khí cụ điện hạ áp: Thanh cái hạ áp: - Kiểm tra ổn định lực điện động: Khi có ngắn mạch... L60x60x6 - Thanh ta dùng sắt dẹt 40x4 Dự kiến phương án nối đất như hình vẽ Xét độ ẩm của đất , độ ẩm của đất thường có dao động vì nó phụ thuộc vào mùa mưa hay là mùa khô , do đó ta xác định điện trở nối đất theo mùa ρ d = ρ dtmùa Tra bảng phụ lục ta có kmùa khô = 0,4 kmùa mưa = 1,6 Điện trở nối đất của cả Hệ thống được tính theo công thức sau: R HT = R c R t R c µ t + n.R t µc Trong đó: Rc : Điện trở... rất lớn, sự rung động có thể làm cho thanh cái bị uốn cong sinh ra phá hoại thanh cái và các sứ đỡ Do đó ta phải kiểm tra thanh cái theo điều kiện sau: σ tt ≤ σ cp Ta có ứng suất tcho phép của thanh góp σ cp = 1400 kg/cm2 Ứng suất tính toán được tính theo biểu thức sau : σ tt = M W Trong đó : M-momen uốn tính toán(kG/cm) W-momen chống uốn của thanh góp đặt thẳng đứng (cm 3) Ta có : Ftt l 1, 76.10−2.l... L h.d Trong đó : L : Chiều dài của thanh (L =250cm) h: Độ sâu (h=80 cm) d: Đường kính thanh d=b/2=4/2=2 (cm) k = 5,81 Tra bảng ta có : µ t = 0,45 µ c = 0,8 Do đó Điện trở nối đất của thanh được tính : 0,4.104 2502.5,81 Rt = ln = 31,5(Ω) 2.3,14.250 80.2 Điện trở nối đất của toàn trạm : R HT = R c R t 17,08.31,5 = = 3,38(Ω) R c µ t + n.R t µc 17,08.0,45 + 6.31,5.0,8 Vậy ta có RHT =3,38(Ω) < Rd = 4(Ω)... t R c µ t + n.R t µc Trong đó: Rc : Điện trở của cọc Rt : Điện trở của thanh n : Số cọc µ t; µ c: Hệ số sử dụng của thanh và cọc 1 Tính điện trở nối đất của cọc: Cọc nối đất có điện trở được tính theo công thức sau: Rc = ρ 2.L 1 4.t + L (ln 2 + ln ) 2.π L d 2 4.t − L Trong đó : L: Chiều dài cọc L = 250 cm t = h+ L/2 = 250/2+80 = 205 cm d: Đường kính cọc d= 0,95.b = 0,95.6 =5,7 (cm) Thay số vào ta có