b) u v J THƯ VIỆN B Ạ I H Ọ C T H U Ỷ SẢN V Đ 629.28 Ng 527 N > ÔNG ĨỌC VINH tin sửa chữa ÔTÔ - MÁY KÉO THU VIEN DAI HOC TH U Y SAN ' I II III III 1000012507 NHẢ XUẤT BÀN GIÁO DỤC NGUYỄN NÔNG - HOÀNG NGỌC VINH ĐỘ TIN CẬY TRONG SỬA CHỮA ÔTÔ - MÁY KÉO NHÀ XUẤT BẢN GIÁO DỤC - 2000 6V2 GD-00 /1 -0 Mã số : 7B463M0 LỜI NÓI ĐẦU Độ tin cậy chất lượng máy vấn đê' then chốt việc nâng cao chất lượng hiệu sử dụng máy Mặc dù kỹ nghệ thiết kế, ch ế tạo máy đại cho dời máy cố độ tin cậy đủ cao độ tin cậy chúng tuỳ thuộc vào điều kiện sử dụng, hảo dưỡng sửa chữa Điều kiện sử dụng, háo dưỡng vả sửa chữa tốt góp phần trì nâng cao độ tin cậy vốn cổ máy Vein đề độ tin cậy quan tâm từ hai phía: nhà thiết kế, c h ế tạo người sử dụng máy Mối quan tâm thể ỏ chỗ giải máu thuẫn giá thành c h ế tạo không cao phải đạt độ tin cậy đủ cao đ ể người sử dụng có th ể chấp nhận Vấn đề nc)y có ý nghĩa điểu kiện sản xuất nông nghiệp vốn mang nặng tính thời vụ Chính vậy, kỹ sư kỹ thuật nói chung kỹ sư khí nông nghiệp nói riêng cần phải biết giải vấn đề liên quan đến việc nâng cao độ tin cậy chất lượng, nắm vừng kiến thức lý thuyết lĩnh vực độ tin cậy Khoa học độ tin cậy nhằm nghiên cứu quy luật thay đổi tiêu khả làm việc đối tượng theo thời gian chất vật lý hư hỏng sỏ nghiên cứu phương pháp kéo dài tuổi thọ, an toàn cần thiết với chì phí thời gian phương tiện tối thiểu Lý thuyết độ tin cậy với nâng cao chất lượng máy gổm số lý thuyết, giáo trình khuôn khổ có hạn không nhắc lại s ố khái niệm, định lý chứng minh mà bạn đọc có th ể tìm thấy ỏ nhiều giáo trình khác Giáo trình sở độ tin cậy gồm năm phần: - Các khái niệm bản, thuật ngữ định nghĩa - Cơ sỏ vật lý độ tin cậy - Phương pháp toán học đ ể xác định tiêu độ tin cậy - Đánh giá chất lượng máy - Độ tin cậy theo số tiêu số biện pháp nhảm nâng cao độ tin cậy Chúng xin bày tỏ lòng cảm ơn đến đồng nghiệp â môn Kim loại - Sửa chữa máy khoa Cơ-Điện, trường Đại học Nống nghiệp với ý kiến dẫn quý báu N ội dung sách thiếu sót, mong nhận phê bình góp ý độc giả đ ể lần xuất sau sách hoàn hảo Chương MỘT SỐ KHÁI NIỆM c BẢN VÀ THUẬT NGỮ Các máy chi tiết máy tình trạng sau đây: tốt, chưa tốt, có khả làm việc, khả làm việc tình trạng giới hạn Tốt trạng thái máy có thông số chủ yếu thứ yếu phù hợp với yêu cầu kỹ thuật; tổng thành tổ hợp máy dự trữ không hỏng Chưa tốt tình trạng máy chưa đạt yêu cầu kỹ thuật, giảm công suất tính tiết kiệm giới hạn cho phép, độ xác máy, sai lệch chiểu dày lớp sơn V V Khả làm việc trạng thái máy, có thông số làm việc nằm giới hạn quy định tài liệu kỹ thuật Khái niệm vể tốt rộng khái niệm khả làm việc Một máy tốt luôn có khả làm việc Một máy có khả làm việc chưa tốt Ví dụ: hộp số vãn trì khả làm việc bánh bị mòn tiêu sử dụng chưa vượt khỏi giới hạn cho phép Không có khả làm việc tình trạng máy sử dụng tiếp tục, dù thông số không đạt yêu cầu kỹ thuật Tình trạng giói hạn tình trạng máy tiếp tục sử dụng hư hỏng khắc phục không an toàn Chuyển đổi từ trạng thái tốt sang trạng thái chưa tốt, từ trạng thái có khả làm việc sang trạng thái khả làm việc xác định kiện hư hỏng Hư trạng thái máy không phù hợp với thông số bản, với tiêu chuẩn sử dụng, với hình dáng bên với tính hoàn chỉnh v.v Hư nhẹ khả làm việc máy trì nặng làm khả làm việc Hư nhẹ không khắc phục kịp thời chuyển sang hư nặng làm khả làm việc chuyển thành trạng thái hỏng Không phải tất hư nguyên nhân hỏng Hư mà không dẫn đến hỏng gọi khuyết tật Hỏng khái niệm độ tin cậy, tổn thất toàn hay phần khả làm việc chi tiết máy gây (một vài thông số làm việc chi tiết vượt qua giới hạn cho phép) Người ta phân biệt loại hỏng đột biến dần dần, hoàn toàn phận, rõ khó thấy, phụ thuộc độc lập Khi hỏng phải dừng máy Xuất hỏng luôn liên quan tới phát sinh trạng thái chưa tốt Hạ thấp công suất động giới hạn quy định hỏng Đồng thời với trạng thái hỏng động chuyển sang trạng thái chưa tốt Tuy nhiên máy chưa tốt xuất hỏng, ví dụ chảy dầu mỡ tổng thành máy chứng tỏ chúng chưa tốt không đưa đến trạng thái hỏng Với quan điểm hồi phục khả làm việc, máy chia thành máy hồi phục, không hồi phục, sửa chữa không sửa chữa Máy hồi phục máy khả làm việc sửa chữa Máy không hổi phục máy khả làm việc không hồi phục Máy sửa chữa máy không trạng thái tốt khả làm việc hồi phục Máy không sửa chữa máy phát sinh hỏng hay hư hỏng không hồi phục Đa số máy móc nông nghiệp hồi phục sửa chữa Chi tiết máy không sửa chữa (không hồi phục) vòng 'lăng, ma sát, loại đệm, vòng làm khít Một chi tiết bị mòn hư hỏng không sửa chữa đuợc sửa chữa ; ví dụ trục khuỷu Độ tin cậy đánh giá chất lượng đặc điểm sử dụng máy móc nông nghiệp Độ tin cậy tính chất máy đảm bảo thực chức trì tiêu sử dụng hạn định khoảng thời gian thời hạn làm việc cần thiết Các tiêu nhiều tính chất đặc trưng cho chất lượng sản phẩm bị biến đổi theo thời gian Độ tin cậy tính chất phức hợp, tùy theo công dụng điều kiện sản phẩm bao gồm tính không hỏng, tuổi thọ, độ bảo quản tính thích ứng với sửa chữa Độ tin cậy bảo đảm khả kỹ thuật để sử dụng sản phẩm theo công dụng thời gian cần thiết Trong tài liệu kỹ thuật, đệ tin cậy thường hiểu với nghĩa hẹp tính không hỏng Độ tin cậy đánh giá tiêu sau: khối lượng công việc hai lần hỏng, hệ số sẵn sàng, hệ số sử dụng kỹ thuật, xác suất làm việc không hỏng v.v Trong lý thuyết người ta sử dụng khái niệm độ tin cậy vật lý độ tin cậy hệ thống Độ tin cậy vật lý máy hay chi tiết đặc trưng khả làm việc tin cậy với điều kiện định khoảng thời gian cho Sự ổn định đặc điểm vật liệu trình sản xuất, chế tạo hay sửa chữa ảnh hưởng đến mức độ độ tin cậy vật lý Độ tin cậy hệ thống đối tượng hay hệ thống đặc trưng khả thực nhiệm vụ điều kiện định khoảng thời gian quy định có hư hỏng phần tử cá biệt tổng thành hay đơn vị lắp Độ tin cậy hệ thống phụ thuộc vào độ tin cậy vật lý phần tử riêng rẽ tổng thành sơ đồ liên kết mối liên hệ qua lại chúng sơ đổ nhiệm vụ chung Mức độ tin cậy thực tế đối tượng phức tạp phụ thuộc vào độ tin cậy vật lý phần tử liên kết hợp lý chúng sơ đồ cấu trúc đơn vị lắp hệ thống Phục vụ kỹ thuật nguyên công hay tổ hợp nguyên công để trì khả làm việc hay trạng thái tốt đối tượng sử dụng theo nhiệm vụ, chờ đợi, bảo quản vận chuyển Sửa chữa tổ hợp nguyên công dùng để hồi phục trạng thái tốt hay khả làm việc máy hồi phục lượng dự trữ máy hay phần tử chúng Độ tin cậy phụ thuộc vào công dụng đối tượng, vào điều kiện sử dụng gồm tính chất riêng rẽ hay tổ hợp tính chất như: tính an toàn, tính bền lâu (độ bền lâu), tính thích ứng với sửa chữa, tính bảo quản Tính an toàn tính chất đối tượng trì liên tục khả làm việc khoảng thời gian hay khối lượng công việc Từ định nghĩa đó, trạng thái hỏng không xảy khoảng thời gian cho hay khối lượng công việc quy định Độ bền lâu độ bền máy trì khả làm việc đến xuất tình trạng giới hạn với hệ thống phục vụ kỹ thuật sửa chữa định Tính thích ứng sửa chữa tính chất đối tượng bao gồm khả thích ứng để ngăn ngừa phát nưuyên nhãn phát sinh hỏng khắc phục chúng tiến hành sửa chữa bảo dưỡng Tính thích ứng sửa chữa ảnh hưởng đến tổn thất phát sinh máy khả làm việc Nó tính chất sử dụng kỹ thuật quan trọng, thời gian hồi phục khả làm việc phụ thuộc nhiều vào tính thích ứng với sửa chữa Chương Cơ SỞ VẬT LÝ CỦA Đ ộ TIN CẬY 2.1 PHÂN LOẠI CÁC Hư HỎNG CỦA MÁY TRONG NÔNG NGHIỆP Các hư hỏng máy trình sử dụng xảy ba nguyên nhân: mỏi vật liệu, phá hỏng ăn mòn, mài mòn bề mặt ma sát chi tiết Phân loại hư hỏng máy nông nghiệp dựa theo : Bản chất phát sinh hư hỏng : chia hư hỏng tự nhiên hư hỏng nhân tạo Vị trí phát sinh hư hỏng : ta nhận phần tử hay hỏng máy cần tăng cường hay thay đổi cấu trúc chúng Thời gian phát sinh hỏng •• hỏng giai đoạn rà máy hỏng giai đoạn máy làm việc bình thường Bản chất vật lý hỏng rà máy bao gồm công nghệ chế tạo chi tiết chưa hoàn thiện (chọn vật liệu phương pháp làm bền không đúng) chất lượng lắp ráp máy thấp Đặc điểm phát sinh hỏng : chia hỏng đột ngột hỏng từ từ Bản chất vật lý hỏng đột ngột thời kỳ sử dụng bình thuờng bao gồm mỏi vật liệu chi tiết phá hỏng phát sinh tải đột ngột điều kiện sử dụng Bản chất vật lý hỏng từ từ có nghĩa hao mòn (bao gồm ăn mòn) Sự tích tụ thay đổi không thuận nghịch lớp bề mặt kim loại đưa đến làm thay đổi kích thước tính chất vật lý-cơ học chi tiết cặp ma sát Mức độ tác dụng hư hỏng : rút kết luận khả tiếp tục sử dụng máy hay chi tiết Nguyên nhân phát sinh hỏng : chia dạng sau đây: a) Phát sinh sai sót chọn số liệu ban đầu không để thiết kế b) Hư hỏng tính toán sai chọn kết cấu tính toán độ bền, tính toán hao mòn điều kiện kỹ thuật để chế tạo chi tiết c) Các hư hỏng công nghệ sản xuất, phát sinh chất lượng vật liệu chi tiết không tốt, phương pháp công nghệ phương pháp gia công không hoàn chỉnh, sử dụng dụng cụ đo trang thiết bị không đủ độ xác d) Các hu hỏng sử dụng không tuân thủ quy tắc sử dụng (quá tải không cho phép, không tuân theo quy tắc phục vụ kỹ thuật, vận chuyển, bảo quản) chất lượng sửa chữa thấp Hậu chi phí chia hỏng nặng, trung bình hay không đáng kể (theo mức độ chi phí thời gian phương tiện để khắc phục hậu quả) 2.2 ĐÁNH GIÁ TÌNH TRANG KỸ THUẬT CỦA MÁY Độ tốt (mức độ tốt) máy, cụm máy, chi tiết nói theo nghĩa rộng đặc trưng tính chất phục vụ, hẹp khả làm việc tính thích ứng sửa chữa Nếu tình trạng kỹ thuật máy thường cho biết trạng thái thời điểm cho, độ tốt mức độ già cỗi thực tế máy, khả thực thi nhiệm vụ cho lý Theo phương pháp giáo sư A A Xêlivanốp để xác định độ tốt máy người ta xây dựng đổ thị độ tốt chi tiết riêng rẽ, cụm máy tổng thành sau chia quy ước máy thành phần tử có kết cấu phần tử kết cấu Các phần tử có kết cấu tất chi tiết chế tạo riêng rẽ không phụ thuộc vào vật liệu, kích thước hình dáng Các phần tử có kết cấu máy kéo, ô tô máy nông nghiệp khung, thân máy, trục chi tiết khác Các phần tử kết cấu yếu tố bảo đảm liên kết tích cực cần thiết tất phần tử kết cấu thời gian làm việc máy Các phần tử kết cấu lắp, điều chỉnh, sơn, bôi trơn máy Độ tốt máy thể dưói dạng tổng: s z ( 1) E m = Z ei + Z g j i=i j=i : i - số thứ tự phần tử có kết cấu thay đổi từ đến s; j - số thứ tự phần tử kết cấu thay đổi từ đến z; e - độ tốt phần tử có kết cấu; g - độ tốt phần tử kết cấu Đánh giá độ bền đồng phần tử có kết cấu độ ổn định phần tử kết cấu máy đặc điểm quan trọng Hệ số độ bền đồng Fđđ xác định tỷ số giá trị tổng độ tốt Zej, giá thành ZQi phần tử có kết cấu ban đầu máy với độ tốt tổng E n ^ , giá thành SnịQi phần tử bị hao mòn máy làm việc toàn thời gian phục vụ: p _ Z ei „ Z Q (2 ) đó: nj - số phần tử có kết cấu thay tương ứng thời hạn phục vụ máy; Qi - giá thành phần tử có kết cấu tương ứng đó: k4 = k / fQ ; f f0 - hệ số ma sár cặp nghiên cứu cặp ban đầu; m, n, - số mũ phụ thuộc vào ảnh hưởng việc bôi trơn, xử lí nhiệt chi tiết mức độ tiếp cận p với giá trị giới hạn [p] xuất dính kim loại Trong công thức trên, đa số trường hợp lấy n = Nếu ma sát thép với vật liệu khác = , ma sát thép với thép = Các số liệu thí nghiệm hao mòn cho thấy cường độ hao mòn tăng tỷ lệ thuận với số lượng hạt mài q (gam/h) vào vùng ma sát Vì biết q bôi trơn không bôi trơn ta có công thức: It = k ,q - ^ r H (5.16) Công thức khác với công thức (5.15) chỗ lấy m = thay fn q Các công thức (5.13) đến (5.16) cho phép thể hệ số biến thiên cường độ hao mòn qua hệ số biến thiên áp suất Vp, hệ số ma sát vf, độ cứng V H số lượng hạt mài vq: V = ^ (mvp) +(nvf )2 + (lv H)2 (5.17) Trong trường hợp hao mòn với số lượng hạt mài cho: vr j v y ( b (5.18) Giá trị V H nghiên cứu hao mòn chi tiết đánh giá theo hệ V H | , V H7 độ cứng chi tiết: ~ V H2 ! biến thiên (5.19) h 7 r + X L I « > ¡in') số Nếu công thức (5.15) hệ số m, n, ngẫu nhiên hệ số biến thiên cường độ hao mòn xác định sau: / _ \2 ( f ^2 + In — Sr +'\ -ũ s '2 (5.20) s n = " Vl0 s ' r0 Po đó: p,f,H - giá trị trung bình cáo thông số p, f, H chế độ khảo sát cặp ma sát; p0, f0, H0 - giá trị ban đầu thông số p, f, H nhận giá trị hệ số k4; Sm, Sn, S| - sai lệch bình phương trung binh số mũ m, n, Trong trường hợp tổng quát, công thức (5.17) bổ sung số hạng v 2bs (lượng bù) dưóí dấu căn: V1 = ^ (m v p)2 + (nvf )2 + (lv H)2 + v L (5.21) Ví dụ Đánh giá xác suất làm việc không hỏng theo tiêu chuẩn hao mòn ổ trượt chất dẻo có độ cứng HB = 30 40 (H) = 35), làm việc ma sát khô Lượng dự trữ t = 800 h Lắp ghép với trục thực theo chế độ lắp ghép 30Hg/d8 Trục thép có độ cứng HB 340 -ỉ- 370 (H2 = 355) Điều kiện ma sát - áp suất cực đại tiếp xúc khe hở trung bình p = MPa; V = 0,2m/s; f = 0,05 4- 0,1 Cường độ hao mòn trung bình điều kiện f0 = 0,075; T = 10 l0; khe hở giới hạn hgh = 0,15 Imm Giả thiết số mũ phân tán 102 Giải : Theo chế độ lắp ghép 30H8/d8 ta nhận hb(|= 0,073 mm; sb = 0,0055mm; St = ,0055mm Từ đó: s h = ^ s ị + s 2t Ta lấy: m Từ đó: H= = 1, n = = V o , 00552 +0,00552 =0,0075mm 1, = H ! Ạ H ,+ h !, = 35355 = ,8 35 + 355 Để tính thay đổi áp suất cực đại gây nên sai khác khe hở ta sử dụng công thức có liên quan với áp suất khe hớ cực đại Ta thực cá^phép tính nhạn Vp = 0,035 Nếu lấy sai lệch bình phương trung bình phần sáu dung sai ta có Vf = 0,1 1; VH | - 0,048; V H = 0,014 Sau giá trị vào công thức (5.20), (5.18), (5.1 1) ta nhận VH = 0,045, V| = o, I 24, A = 0,077 mm, VÄ = o, 1, n = 1,34, Up = -1,86 Sau biết Up, từ bảng xác suất ta tìm p = 0,965 Ví dụ Điều kiện toán ví dụ 1, số mũ có phân tán (m = 2) giá trị hệ số k4 cônư thức (5.8) thí nghiệm áp suất p0 = 0,5MPa Giải : theo công thức (5.21),v[bs = 0,383 Từ V| = 0,403 Up = - 0,843 Theo giá trị tìm p = 0,8 Như vậy, phân tán số mũ ảnh hưởng đáng kể đến độ tin cậy *p 5.3 MỘT SỐ BIỆN PHÁP NHẰM NÂNG CAO ĐỘ TIN CẬY Mặc dù lĩnh vực chế tạo máy kéo máy nông nghiệp có nhiều biện pháp nhằm nâng cao độ tin cậy máy, đặc biệt lĩnh vực an toàn độ bền lâu, số thiếu sót định Để nâng cao độ tin cậy máy, người chế tạo người sử dụng cần quan tâm đến biện pháp sau: Quan tâm đến tính thích ứng với sửa chữa giảm chủng loại máy, bảo đảm hoàn chỉnh tổng thành máy, nâng cao độ bền đồng chi tiết, khả cho phép chẩn đoán kỹ thuật Các biện pháp cấu trúc: từ chọn vật liệu, bảo đảm điều kiện làm việc bình thường chi tiết, bảo đảm điều kiện bôi trơn phận làm (không khí, nhiên liệu, dầu mỡ) v.v Các biện pháp công nghệ: bảo đảm độ xác chi tiết, phương pháp gia công làm bền nhằm nâng cao độ tin cậy Các biện pháp sử dụng : rà máy trước sử dụng, tổ chức phục vụ kỹ thuật sở để tiến hành phục vụ kỹ thuật; kiểm tra kỹ thuât định kỳ chẩn đoán tình trạng kỹ thuật, bảo đảm chế độ làm việc bình thường máy, tuân thủ quy tắc bảo quản v.v Các biện pháp sửa chữa: nhận máy, tháo lắp kiểm tu, tập hợp xếp, cân bằng, rà, sơn Các biện pháp nâng cao độ bền lâu: ứng dụng quy trình công nghệ hồi phục gia công nhiệt tiên tiến 103 PHU LỰC Bảng Hàm vi phân PPC, f0 * V ; 'ibl -< 'y 0,0 0,40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 0,1 0,40 40 40 40 40 40 39 39 39 39 0,2 0,39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 0,3 0,38 38 38 38 38 38 37 37 37 37 0,4 0,37 37 37 36 36 36 36 36 36 35 0,5 0,35 35 35 35 35 34 34 34 34 34 0,6 0,33 33 33 33 33 32 32 32 32 31 0,7 0,31 31 31 31 30 30 30 30 29 29 0,8 0,29 29 29 28 28 28 28 27 27 27 0,9 0,27 26 26 26 26 25 25 25 25 24 1,0 0,24 24 24 24 23 23 23 23 22 22 1,1 ,2 22 21 21 21 21 20 20 20 20 1,2 0,19 19 19 19 19 18 18 18 18 17 1,3 0,17 17 17 17 16 16 16 16 15 15 1,4 0,15 15 15 14 14 14 14 14 13 1,5 0,13 13 13 12 12 12 12 12 12 11 1,6 0,1 I 11 11 11 10 10 10 10 10 10 1,7 0,09 09 09 09 09 09 09 08 08 08 1,8 0,08 08 08 08 07 07 07 07 07 07 1,9 0,07 06 06 06 06 06 06 06 06 06 2,0 0,05 05 05 05 05 05 05 05 05 05 2,1 ,0 04 04 04 04 04 04 04 04 04 2,2 0,04 04 03 03 03 03 03 03 03 03 2,3 0,03 03 03 03 03 03 03 02 02 02 2,4 0,02 02 02 02 02 02 02 02 02 02 2,5 0*02 02 02 02 02 02 02 02 01 01 , 13 '7 2,6 0,01 01 01 01 01 01 01 01 01 01 2,8 0,01 01 01 01 01 01 01 01 01 01 3,0 ,0 00 00 00 00 00 00 00 00 00 104 ' t ci - O B ả n g H m t í c h p h â n P P C , V t cj a 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 16 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2 2,-3 2,4 2,5 t J 0,50 0,54 0,58 0,62 66 0.69 0,7.3 0,76 0,79 0,82 0,84 0,86 0,89 0,90 0,92 0,9.3 95 96 96 0577 0,98 0,98 0579 99 99 0,99 50 54 58 62 66 70 73 76 79 82 84 87 89 91 92 9.3 95 96 97 97 98 98 99 99 99 99 51 55 59 63 66 70 7.3 76 79 82 85 87 89 91 92 94 95 96 97 97 98 98 99 99 99 99 51 55 59 63 67 70 74 77 80 82 85 87 89 91 92 94 95 96 97 97 98 98 99 99 99 99 52 56 60 63 67 71 74 77 80 83 85 88 89 91 93 94 95 96 97 97 98 98 99 99 99 99 52 56 60 64 67 71 74 77 80 83 85 88 89 91 9.7 94 95 96 97 97 98 98 99 99 99 1,00 52 56 60 64 68 71 75 78 81 83 85 88 90 91 93 94 95 96 97 98 98 98 99 99 99 1,00 53 57 61 64 68 72 75 78 81 83 86 88 90 92 9.3 94 95 96 97 98 98 99 99 99 99 1,00 5.3 57 61 65 68 72 75 78 81 84 86 88 90 92 93 94 96 96 97 98 98 99 99 99 99 1,00 5.3 58 61 65 69 72 76 79 81 84 86 88 90 92 93 94 96 96 97 98 98 99 99 99 99 1,00 Bảng a = C c th ô n g s ố v h ệ s ô c ủ a P P V t-c , Kb a = — ; t-aK -b+c cb 105 B ả n g H ệ S ô 'Ã , Sô' thí nghiệm N 10 20 30 50 100 400 Ằj p = 0,95 2,8 2,2 1,5 1,3 1,2 1,1 1,0 0,9 ẦT p = 0,99 3,7 2,9 2,0 1,8 1,7 1,6 1.5 1,3 f t Bảng Hàm vi phân PPV, A IT f l tbi a *tbi ^ a l a J Giá trị cúa thông sò' b 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 3,0 0,1 0,91 0,71 0,54 0,39 0,28 0,20 0,03 0,2 0,82 0,75 0,66 0,57 0,47 0,38 0,12 0,3 0,74 0,75 0,72 0,67 0,61 0,55 0,26 0,4 0,67 0,72 0,74 0,73 0,71 0,68 0,45 0,5 0,61 0,68 0.73 0,76 0,78 0,78 0,66 0,6 0,55 0,63 0,70 0,76 0,80 0,84 0,87 0,7 0,50 0,58 0,66 0,73 0,80 0,86 1,04 0,8 0,45 0,53 0,62 0,70 0,77 0,84 1,15 0,9 0,41 0,49 0,57 0,65 0,72 0,80 1,17 1,0 0,37 0,44 0,52 0,59 0,66 0,74 1,10 1,1 (,33 0,40 0,46 0,53 0.59 0,66 0,96 1,2 0,30 0,36 0,41 0,47 0,52 0,57 0,77 1,3 0,27 0,32 0,37 0,41 0,45 0,48 0,56 1,4 0,25 0,29 0,32 0,35 0,38 0,39 0,38 1,5 0,22 0,26 0.28 0,30 0,31 0,32 0,23 > 1,6 0,20 0,23 0,25 0,25 0,26 0,25 0,13 1,7 0,18 0,20 0,21 0,21 0,21 0,19 0,06 1,8 0,17 0,18 0,18 0,16 0,16 0,14 0,03 1,9 0,15 0,16 0,16 0,14 0,13 0,10 0,01 2,0 0,14 0,14 0,13 0,12 0,10 0,17 0,00 2,1 0,12 0,12 0,1 0,09 0,07 0,05 0,00 2,2 0,11 0,11 0,09 0,08 0,05 0,04 - 2,3 0,10 0,09 0,08 0,06 0,04 0,02 - 2,4 0,09 0,08 0,07 0,05 0,03 0,02 - 2,5 0,08 0,07 0,06 0,04 0,02 0,01 - 106 / B ả n g H ( ì m t í c h p h ú n c ủ a P P V , Ft l ci ~ V a Giá trị thông số b ‘d - c a 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 0,1 0,12 0,10 0,08 0,06 0,05 0,04 0,03 0,03 0,02 0,02 0,01 0,2 0,21 0,18 0,16 0,14 0,12 0,10 0,09 0,07 0,06 0,05 0,05 0,3 0,29 0,26 0,23 0,21 0,19 0,17 0,15 0,14 0,12 0,11 0,10 0,4 0,35 0,33 0,31 0,28 0,26 0,24 0,22 0,21 0,19 0,18 0,16 0,3 0,41 0,39 0,37 0,35 0,33 0,32 0,30 0,28 0,27 0,25 0,24 0,6 0,47 0,45 0,43 0,42 0,40 0,39 0,37 0,36 0,34 0,33 0,32 0,7 0,52 0,50 0,49 0,48 0,47 0,46 0,44 0,43 0,43 0,41 0,40 0,8 0,56 0,55 0,54 0,54 0,53 0,52 0,51 0,50 0,50 0,49 0,48 0,9 0,60 0,59 0,59 0,59 0,58 0,58 0,57 0,57 0,57 0,56 0,56 1,0 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 1,1 0,66 0,67 0,67 0,67 0,68 0,68 0,68 0,69 0,69 0,70 0,70 1,2 0,69 0,70 0,71 0,71 0,72 0,73 0,73 0,74 0,74 0,75 0,76 1,3 0,72 0,73 0,74 0,75 0,76 0,76 0,77 0,78 0,79 0,80 0,81 1,4 0,74 0,75 0,77 0,78 0,79 0,80 0,81 0,82 0,83 0,84 0,85 1,5 0,76 0,78 0,79 0,80 0,82 0,83 0,84 0,85 0,86 0,87 0,89 1,6 0,78 0,80 0,81 0,83 0,84 0,86 0,87 0,88 0,89 0,90 0,91 1,7 0,80 0,82 0,83 0,85 0,86 0,88 0,89 0,90 0,92 0,93 0,94 1,8 0,82 0,84 0,85 0,87 0,88 0,90 0,91 0,92 0,93 0,94 0,95 1,9 0,83 0,85 0,87 0,89 0,90 0,91 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97 2,0 0,85 0,87 0,88 0,90 0,92 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97 0,98 2,1 0,86 0,88 0,90 0,91 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97 0,98 0,98 2,2 0,87 0,89 0,91 0,92 0,94 0,95 0,96 0,97 0,98 0,98 0,99 2,3 0,88 0,90 0,92 0,93 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 0,99 0,99 2,4 0,89 0,91 0,93 0,94 0,96 0,97 0,98 0,98 0,99 0,99 1,00 2,5 0,90 0,92 0,94 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 0,99 0,99 1,00 2,7 0,91 0,93 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 2,8 0,92 0,94 0,96 0,97 0,98 0,99 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 2,9 0,93 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 3,0 0,93 0,95 0,97 0,98 0,99 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 3,5 0,95 0,96 0,98 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 4,0 0,97 0,98 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 107 Tiếp bảng ổ G iá t r ị thông số b t.,-C a 2,0 2,1 0,63 0,63 1,1 1,2 0,70 0,71 0,76 0,77 0,71 0,78 1,3 0,82 0,82 1,4 1,5 0,86 0,90 0,87 090 1,6 1,7 1,8 0,92 0,94 0,97 0,98 0,99 2,1 2,2 0,99 0,99 0,99 2,3 2,4 1,00 1,00 0,99 13X1 00 0,33 0,44 0,54 0,43 0,53 0,32 0,42 0,31 41 0,53 0,53 063 0,63 0.63 0,63 0,63 063 0,72 0,72 0,80 0,73 0,73 0,81 0,73 0,82 0,63 0,71 0.63 19 2,0 0,34 0,44 0,54 0,47 0,55 0,96 0,13 0,21 0,45 0,54 0,47 0,56 0,93 0,95 0,97 098 0,22 0,25 0,35 0.8 0,9 1,0 0,08 0,14 0,20 0,28 0,37 0,46 0,55 0,00 0,02 0,00 2,9 0,09 0,15 0,23 0.27 0,36 0,13 2,8 0,05 0,10 0,16 0,24 0,00 0,02 0,05 0,10 0,17 0,09 2,7 2,6 0,00 0,01 0,04 0,00 0,02 0,06 0,11 0,18 0,3 0,4 0,5 0.6 0,7 2,5 0,00 0,02 0,04 ,0 ! 0,01 0,04 0,21 0,29 0,38 2,4 2,3 0,03 0,07 0,1 0,2 0,15 0,22 0,30 0,39 0.01 0,03 0,08 0,14 2,2 0,00 0,01 01 0,03 0,07 0,03 0,07 0,13 0,20 0,30 0,41 0,52 0,78 0,79 0,72 0,79 0,84 0,85 0,85 0,86 0,81 0,97 0,88 0,88 0,91 0,89 0,92 090 0,94 0,95 0,97 0,98 096 0,98 0,91 0.94 0,97 0,98 0,92 0,95 0,97 0,98 0,92 96 0,94 0,96 0,97 0,89 0,93 0,95 0,97 0,98 0,93 096 0,98 0,99 99 0,99 0,98 0,99 099 1,00 0,99 0,99 1,00 1,00 099 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,83 0,88 1,00 1,00 0,98 0,99 1,00 1,00 1,00 099 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 00 1,00 1,00 G iá t r ị thông sô b a 3,0 3,1 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 0,1 ,0 0 ,0 0 ,0 0 ,0 0 ,0 0 ,0 0,2 ,0 0 00 ,0 0 00 ,0 0,00 0,3 0,03 0,02 0,02 ,0 ,0 ,0 06 0,05 0,02 0,05 0,12 11 0,19 0,28 ,1 0,18 0,27 ,1 0,19 0,29 ,4 0,17 39 51 39 0,51 0,27 0,38 0,63 0,74 0,63 0,74 0.83 ,9 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,52 11 ,7 1,2 1,3 0,82 0,89 0,83 1,4 0,94 15 0,94 0,97 0,97 0,95 0,97 0,63 ,9 3,7 3,8 3,9 4,0 ,0 0,00 0,00 ,0 0 ,0 0 ,0 0 ,0 0 ,0 0 ,0 0,02 0,02 02 0,00 0,01 01 0,04 ,0 0,03 0,07 0,01 0,03 06 ,0 ,1 0,15 0,15 0,03 0,07 0,14 0,03 09 0,04 09 0,13 0,13 ,1 ,2 0,25 0,22 0,37 0,23 0,35 0,23 37 ,2 36 0,35 0,21 ,3 0,51 50 ,5 0 ,5 0,49 0,49 ,3 0,48 0,63 0,63 63 ,6 ,6 0,75 0,75 0,63 76 0,63 0,75 0,63 76 ,7 ,8 85 0,85 86 76 0,86 0,77 0,84 0,91 ,8 0,87 0,91 0,92 0,93 0,93 ,9 0,94 0,95 ,9 0,97 97 98 0,98 0,98 96 0,98 0,92 ,9 98 ,9 ,9 99 99 ,9 0,48 1,6 0,98 99 ,9 ,9 99 ,9 1,00 00 1,00 00 00 1,7 99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,8 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 00 1,00 1,00 00 1,00 00 1,9 00 00 00 00 1,00 00 00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 00 1,00 00 00 1,00 1,00 1,00 108 B ả n g H m đ ố i c ủ a P P V G iá trị F/M» •T1u ; ptị 0,01 0,03 0,05 0,07 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,93 0,95 0,97 0,99 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 0,01 0,02 0,04 0,05 0,08 0J4 ÜJ9 0,25 0,32 0,40 0,47 0,57 0,67 0,79 0,91 1,07 1,23 1,45 1,70 2,11 2,53 2,96 3,38 4,03 5,46 0,01 0,03 0,05 0,07 ÜJ 0,17 0,22 0,29 0,36 0,44 0,52 0,60 0,69 0,81 0,92 1,06 1,20 1,40 1,61 1,96 2,30 2,66 3,00 3,51 4,60 0,02 0,04 0,07 0,09 0,13 0J9 0,26 0,33 0,39 0,47 0,54 0,63 0,72 0,82 0,92 1,05 1,18 1,36 1,54 1,84 2,1 2,43 2,71 J3 4,01 0,02 0,05 0,08 0J 0,15 0,23 0,29 0,36 0,42 0,50 0,57 0,66 0,74 0,84 0,93 1,05 1,17 1,33 1,49 1,74 2,ô 2,26 2,49 2,84 3,57 0,03 0,07 OJO ÜJ3 0,18 0,25 0,32 0,39 0,45 0,53 0,60 0,68 0,75 0,85 0,94 1,04 1,15 1,33 1,44 1,67 1,90 2,12 2,33 2,63 3,24 0,04 0,08 0J2 0,15 0,20 0,29 0,34 0,41 0,48 0,55 0,62 0,69 0,77 0,85 0,94 1,04 1.14 1,27 1,41 1,61 1,81 2,01 J9 2,45 2,98 0,05 0,10 0J4 J7 0,22 0,30 0,37 0,44 0,50 0,57 0,64 0,71 0,78 0,86 0,94 1,03 1.13 1,25 1,37 1,55 1,74 1,92 2,08 2,31 277 0,06 0,11 0J6 ÜJ9 0,25 0,33 0,39 0,46 0,53 0,59 0,66 0,73 0,80 0,87 0,95 1,03 1,12 1,23 1,35 1,51 1,68 1,84 1,99 2,19 2,60 G iá t r i F it ) ; cùa thòng số b thông số b Pi 0,01 0,03 0,05 0,07 OJO 0J5 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,93 0,95 0,97 0,99 1,7 1,8 1,9 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 0,07 0,13 0,17 0,21 0,27 0,15 0,41 0,48 0,55 0,61 0,67 0,74 0,81 0,88 0,95 1,03 1,12 1,22 1,32 1,47 1,63 1,78 1,9 2,09 2,46 0,08 0,14 0J9 0,23 0,29 0,35 0,44 0,50 0,56 0,62 0,69 0,75 0,82 0,89 0,95 1,03 1J1 1,21 1,30 1,45 1,59 1,72 1,84 2,01 2,34 0,09 0,16 0,21 0,25 0,31 0,40 0,45 0,52 0,58 0,64 0,70 0,76 0,83 0,90 0,96 1,03 J0 1,20 1,29 1,42 1,55 1,67 1,78 1,94 2,23 0,10 0,18 0,23 0,27 0,33 0,42 0,47 0,54 0,60 0,66 0,72 0,76 0,83 0,90 0,96 1,02 1,10 1,18 1,27 1,39 1,52 1,63 1,73 1,87 2J5 0,16 0,25 0,31 0,35 0,41 0,50 0,55 0,61 0,66 0,71 0,76 0,81 0,86 0,91 0,97 1,02 1,08 1,14 1,21 1,31 1,40 1,48 1,55 1,65 1,84 0,22 0,31 0,37 0,42 0,47 0,56 0,61 0,66 0,71 0,75 0,80 0,84 0,89 0,93 0,97 1,02 1,06 1,11 1,17 1,25 1,32 1,39 1,44 1,52 1,66 0,27 0,37 0,44 0,47 0,53 0,60 0,65 0,70 0,75 0,79 0,83 0,86 0,90 0,94 0,98 1,02 1,05 1JO 1,15 1,21 1,27 1,32 1,37 1,43 1,55 0,31 0,42 0,48 0,52 0,57 0,63 0,69 0,73 0,77 0,81 0,85 0,88 0,91 0,95 0,98 1,02 1,05 1,09 1,13 1,18 1,23 1,28 1,32 1,37 1,46 109 B a n g H am doi cua P P C F (t); P, 0,5 0,000 0,025 0,050 0,075 0,100 0,126 0,151 0,176 0,202 0,227 0,6 0,253 0,279 0,300 0,332 0,358 0,385 0,412 0,440 0,468 0,496 0,7 0,524 0,553 0,553 0,613 0,643 0,675 0,706 0,739 0,772 0,806 0,8 0,842 0,876 0,915 0,954 0,994 1,006 1,080 1,126 1,175 1.227 0,9 1,282 1,341 1,405 1,467 1,555 1,645 1,751 1,881 2,054 2,326 Ptnl 0,0 B ang Tung y 13,6 22,3 28,8 34,0 38,5 42,5 46,0 49,3 (m m ) c u a P P C 0,1 52,2 55,0 57,5 60.0 62,3 64,5 66,6 68,6 70,5 72,4 0,2 74,2 76,0 77,7 79,3 81,0 82,5 84,1 85,6 87,1 88,6 0,3 90,1 91,5 92,9 94,3 95,7 97,0 98,4 99,7 101,0 102,3 0,4 103,6 104,9 106,2 107,5 108,7 110,0 110,3 112,5 113,6 115,0 0,5 116,3 117,6 118,8 120,1 121,3 122,6 123,9 125,1 126,1 127,7 0,6 129,0 130,3 131,6 132,9 134,2 135,6 136,9 138,3 139,7 141,1 0,7 142,5 144,0 145,5 147,0 148,5 150,1 151,6 153,3 154,9 156,6 0,8 158,4 160,2 162,1 164,0 166,0 168,1 170,3 172,6 175,1 177,6 0,9 180,4 183,6 186,6 190,1 194,1 198,6 203,8 210,3 219,0 - B anglO P|nl 0,0 Tung y (mm) cua PPV 10,5 15,7 24,6 30,9 35,9 40,0 43,4 46,4 49,1 0,1 51,5 53,7 55,7 57,6 59,3 60,9 62,5 63,9 65,3 66,6 0,2 67,8 69,0 70,2 71,3 72,3 73,3 74,3 75,3 76,2 77,1 0,3 78,0 78,9 79,7 80,5 81,3 82,1 82,9 83,6 84,4 85,1 0,4 85,8 86,5 87,2 87,9 88,6 89,2, 89,9 90,5 91,2 91,8 0,5 92,4 93,1 93,7 94,3 94,9 95,5 96,1 96,7 97,3 97,9 0,6 98,5 99,1 99,7 100,3 100,8 101,4 102,0 102,6 103,2 103,6 0,7 104,4 105,0 105,6 106,2 106,9 107,5 108,1 108,7 109,4 110,1 0,8 110,7 111,4 121,1 112,8 13,5 114,3 115,1 115,9 116,7 117,6 0,9 118,5 119,5 120,5 121,6 122,9 124,2 125,8 127,6 130,0 133,6 110 B ả n g 11 X c s u ấ t p % t h e o t i ê u c h u ẩ n X p% 95 90 80 70 50 30 20 10 0,00 0,02 0,06 05 05 1,07 1,64 2,71 0,10 0,21 0,45 01 1,39 2,41 3,22 4,60 0,35 0,58 1,00 1,42 2,37 3,66 4,64 6,25 0,71 1,06 1,65 2,20 3,36 4,88 5,99 7,78 0,14 1,61 2,34 3,00 4.35 6,06 7,29 9,24 1,64 2,20 3,07 3,83 5,35 7,23 8,56 10,60 2,17 2,83 3,82 4,67 6,34 8,38 9,80 12,00 2,73 3,49 4,59 5,53 7,34 9,52 1.00 13,40 3,32 4,17 5,38 6,39 8,34 10,70 12,20 14,73 10 3,94 4,86 6,18 7,27 9,34 1,80 13,40 16,00 Bảng 12 Hệ số tp, r , , r} cho hiên tin cậy hai phía p = 0,90 p = 0,80 p = 0,60 p p = 0,95 N rp *1 r i rp r r rp |-| r, rP r 10 11 12 13 1,06 1,95 0,70 1,89 2,73 0,57 2,92 3,66 0,48 4,30 4,85 0,42 0,98 1,74 0,73 1,64 2,20 0,60 2,35 2,93 0,52 3,18 3,67 0,46 0,94 1,62 0,75 1,53 2,05 0,62 2,13 2,54 0,55 2,78 3,07 0,49 0,92 1,54 0,76 1,48 1,90 0,65 2,02 2,29 0,57 2,57 2,72 0,51 0,91 1,48 0,77 1,44 1,80 0,67 1,94 2,13 0,59 2,45 2,48 0,54 0,90 1,43 0,78 1,42 1,72 0,68 1,90 2,01 0,61 2,37 2,32 0,56 0,89 1,40 ' 0,78 1,40 1,66 0,69 1,86 1,91 0,63 2,31 2,18 0,57 10 0,88 1,37 0,80 1,38 1,61 0,70 1,83 1,83 0,64 2,26 2,09 0,59 11 0,88 1,35 0,80 1,37 1,57 0,70 1,81 1,78 0,64 2,23 2,00 0,60 12 0,88 1,33 0,81 1,36 1,53 0,71 1,80 1,73 0,65 2,20 1,94 0,61 13 0,87 1,31 ■0,8 1,36 1,50 0,73 1,78 1,69 0,66 2,18 1,88 0,62 14 0,87 1,29 0,83 1,35 1,48 0,74 1,77 1,65 0,67 2,16 1,83 0,63 15 0,87 1,28 0,83 1,35 1,46 0,74 1,76 1,62 0,68 2,15 1,79 0,64 20 0,86 1,24 0,85 1,33 1,37 0,77 1,73 1,51 0,72 2,09 1,64 0,67 25 0,86 1,21 0,86 1,32 1,33 0,79 1,71 1,44 0,74 2,06 1.55 0,70 30 0,85 1,18 0,87 1,31 1,29 0,80 1,70 1,39 0,76 2,04 1,48 0,72 40 0,85 1,15 0,88 1,30 1,24 0,83 1,68 1,32 0,78 2,02 1,40 0,75 50 0,85 1,14 0,88 1,30 1,21 0,84 1,68 1,28 0,80 2,01 1,35 0,77 60 0,85 1,12 0,90 1,30 1,19 0,86 1,67 1,25 0,82 2,00 1,31 0,79 80 0,85 1,10 0,91 1,29 1,16 0,87 1,66 1,21 0,84 1,99 1,27 0,81 100 0,85 1,09 0,92 1,29 1,14 0,88 1,66 1,19 0,86 1,98 1,23 0,83 111 B ả n g 13 S ố l ợ n g m y 8/v N ß„ = 0,80 ß = 0,90 ß = 0,95 ß = 0,80 ß = 0,90 ß = 0,95 0,49 0,82 1,17 1,74 2,29 2,93 0,38 0,60 0,82 1,54 1,90 2,29 0,32 0,50 0,67 1,43 1,72 2,01 10 0,28 0,44 0,58 1,37 1,61 1,82 12 0,26 0,39 0,52 1,33 1,53 1,73 14 0,23 0,36 0,47 1,29 1,48 1,65 16 0,22 0,33 0,44 1,27 1,43 1,59 18 0,20 0,31 0,41 1,25 1,40 1,55 20 0,19 0,30 0.39 1,23 1,37 1,51 2? 0,18 0,28 0,37 1,22 1,35 1,48 24 0,17 0,27 0,35 1,21 1,33 1,45 26 0,17 0,26 0,33 1,20 1,32 1,43 / 28 30 0,16 0,25 0,32 1,19 0,32 1,41 0,16 0,24 0,3 1,18 1,29 1,30 40 0,13 0,20 0,26 1,16 1,24 1,32 50 0,12 0,18 0,24 1,14 1,21 1,28 60 0,1 0,16 0,22 1,12 1,19 1,25 70 0,10 0,15 0,20 1,11 1,17 1,23 80 0,10 0,14 0,19 1,10 1,16 1,21 90 0,10 0,14 0,18 1,10 1,15 1,20 100 0,09 0,13 0,17 1,09 1,14 1,19 Bảng 14 112 (S+ l ) b Giá trị hùm G(X) X G(X) X G(X) X G(X) X G(X) 1,00 1,00 1,28 0,90 1,56 0,89 1,84 0,94 1,01 0,99 1,29 0,90 1,57 0,89 1,85 0,90 1,02 0,99 1,30 0,90 1,58 0,89 1,86 0,95 1,03 0,98 1,31 0,90 1,59 0,89 1,87 0,95 1,04 0,98 1,32 0,90 1,60 0,89 1.88 1,05 0,97 1,33 0,89 1,61 0,90 1,89 0,96 1,06 0,97 1,34 0,89 1,62 0,90 1,90 0,96 1,07 0,96 1,35 0,89 1,63 0,90 1,91 0,97 1,08 0,96 1,36 0,89 1,64 0,90 1,92 0,97 1,09 0,96 1,37 0,89 1,65 0,90 1,93 0,97 1,10 0,95 1,38 0,89 1,66 0,90 1,94 0,98 , 0,96 T i ế p b n iỊ X G(X) X G(X) X G(X) X G(X) 1,11 0,95 1,39 0,89 1,67 0,90 1,95 0,98 1,12 0,94 1,40 0,89 1,68 0,91 1,96 0,98 1,13 0,94 1,41 0,89 1,69 0,91 1,97 0,99 1,14 0,94 1,42 0,89 1,70 0,91 1,98 0,99 1,15 0,93 1,43 0,89 1,71 0,91 1,99 0,99 1,16 0,93 1,44 0,89 1.72 0,91 2,00 1,00 1,17 0,93 1,45 0,89 1,73 0,92 2,50 1,33 1,18 0,92 1,46 0,89 1,74 0,92 3,00 2,00 1,19 0,92 1,47 0,89 1,75 0,92 3,50 3,32 1,20 0,92 1,48 0,89 1,76 0,92 4,00 6,00 1,21 0,92 1,49 0,89 1,77 0,92 1,22 0,91 1,50 0,89 1.78 0,93 1,23 0,91 1,51 0,89 1,79 0,93 1,24 0,91 1,52 0,89 1,80 0,93 1,25 0,91 1,53 0,89 1,81 0,93 1,26 0,90 1,54 0,89 1,82 0,94 1,27 0,90 1,55 0,89 1,83 0,94 113 TÀI LIỆU THAM KHẤO Nguyễn Bỉnh Giáo trình sửa chữa máy kéo ôtô N hà xuát N ông thôn, Hà Nội, 1975 Nguyễn Bình, Nguyễn Vãn Bào, Nguyễn Nông Sách tra cứu sửa chữa ôtô m áy kéo N hà xuất Khoa học K ỉ thuật, Hà Nội, 1982 Nguyễn Nông Thực tập sủa chữa máy Đại học nông nghiệp I, 1981 Ajihchh B B., B, M, AcTaimceBHH TpeHHe H3HauiHBaHHe H CMa3Ka T om 1, T om H3AaTejibCTB0 "ManiHHOCTpoeHHe", MocKBa, 1979 EaốyceHKO c M PeMOT TpaKTopoB H aBTOMoốmieií "ArponpoMH3gaT", MocKBa, 1987 EaiHHpoB p M , B r Khcjiob, B A IIaBJioB HageacHOCTb tobjihbhoh annapaTypu TpaKTopHHx H KOMốaồHOBtix gH3ejieồ H3gaTejibCTBO "MauiHHOCTpoeHne" MocKBa, 1978 TopỗeHOBa M c PeryjiEtpoBKH TpaKTopoB "Kojioc", JIeHHHrpag, 1979 rpnropbeB M A., H H IĨOHOMapeB ÍĨ3HOC H AOiiroBeHHOCTb aBTOMOốHJibix ABHraTeiieii IỈ3fl;aTeJibCTBO "MauiHHocTpoeHHe", MocKBa, 1976 ỈĨBameHKo H H TexHonorna peMOHTa aBT0M0ÕHJieô H3gaTejibCK0e oốbegHHeHHe "Bbicmaa uiKOJia" KneB, 1977 10 K p r e J i b C K H ìí H B M H JỊ o6muhh, B c Kombmob Ochobm " M a íU H H O C T p o e H H e " , M o c K B a , 1977 pacueT O B H a T peH H e H H3HOC H A a T e j i b c T B O 11 JIeBHCKHố H c , npaKTHKyM no peMOTy MaiUHH IĨ3flaTejibCTB0 "Kojioc'', MocKBa, 1974 12 MeHHKOB n c CnpaBOHHHK no ranbBaHonoKpuTHM IĨ3flaTGjibCTBO "ManiHHOCTpoeHHe", MocKBa, 1979 B MauiHHOCTpoeHHH 13 CapxouibHH r H., B H M anaHOB PeMOHT aBTOMOốmia T A - 24 B O J ir A H3«aTejĩbCTBO "TpaH cnopT" MocKBa, 1980 14 IIIaApHHeB B A O chobu TexHOJiornn aBTOCTpoeHHH H peMOHT aBTOMOốHJieô IĨ3AaTejibCTBO "ManiHHocTpoeHHe", JĩeHHHrpag, 1976 15 IIIeBHGHKO A H n H CaộpOHOB CnpaBOHHHK Ciiecapa no peMOTy TpaKTopoB IĨ3AaTejibCTBO "MauiHHOCTpoeHHe", JIeHHHrpafl, 1989 114 M ỤC LỤC Trang Lời nói dầu Chương MỘT SỐ KHÁI NIỆM Cơ BẨN VÀ THUẬT NGỮ Chương Cơ SỞ VẬT LÝ CỦA ĐỘ TIN CẬY 2.1 2.2 2.3 2.4 Phân loại hư hòng cùa máy nông nghiệp Đánh giá tinh trạng kỹ thuật máy Các học thuyết ma sát chi tiết máy Quy luật hao mòn dạng hao mòn chi tiết máy 2.5 Hao mòn giói hạn cho phép 8 11 14 27 Chương PHƯƠNG PHÁP TOẤN HỌC XÁC ĐỊNH CÁC CHỈ TIÊU CỦA ĐỘ TIN CẬY 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 Tính ngẫu nhiên cùa hư hỏng Các khái niệm vé chì tiôu chát lượng cùa chất lượng sàn phẩm độ tin cậy Thu thập xử lý thông tin cùa độ tin cậy Các quy luật phân phối cùa đại lượng ngẫu nhiên đặc trưng cho độ tin cậy Hợp cùa quy luật phân phối 3.6 TiỂu chuẩn dồng 3.7 Xử lý thông tin phương pháp diêm tọa dộ 3.8 Đánh giá độ xác 3.9 Các tiêu tính không hòng 3.10 Các chì tiêu độ bẻn lâu 3.11 Các tiêu tính thích ứng vói sửa chữa 3.12 Các chi tiêu tổng hdp độ tin cậy 3.13 Tính toán chì tlỄu độ tin cậy 36 36 49 50 54 59 60 61 66 67 73 75 76 78 Chương ĐÁNH GIÁ CHẤT LƯỢNG MẤY 4.1 Đánh giá chất lượng sửa chữa máy phần tủ theo lượng dự trữ trung bình 4.2 Đánh giá chất lượng sửa chữa theo tính không hóng 4.3 Tính toán lượng dự trữ chi tiết cặp lắp ghép theo thông tin hao mòn 4.4 Tính toán lương dự trữ toàn chi tiết, cặp lắp ghép theo phương pháp hợp hai phân phối ban đầu 83 83 88 90 93 Chương ĐỘ TIN CẬY THEO CÁC CHỈ TIÊU CHÍNH VÀ MỘT s ố BIỆN PHẤP NHẰM NANG CAO ĐỘ TIN CẬY 5.1 Một sổ công thúc 5.2 Đánh giá độ tin cậy hao mòn học 5.3 Một số biện pháp nhằm nâng cao độ tin cậy Phụ lục Tài liệu tham khảo Mục lục 97 97 100 103 104 114 115 115 Chịu trách nhiệm xuất : NGÔ TRẦN ẤI VŨ DƯƠNG THỤY Biên tập : TẠ THÔNG HOÀNG TRỌNG NGHĨA Biên tập k ỉ thuật : NGUYỄN LIÊN HƯƠNG Trình bày bìa : TRẦN THÚY HẠNH Sủa in : HOÀNG TRỌNG NGHĨA Chế bàn : TRẦN THU HƯƠNG - BAN KTĐH (NHÀ XBGD) Đ ộ TIN CẬY TRONG SỬA CHỮA ÕTÔ MÁY KÉO In 1.500 (QĐ 5/STK), khổ 19 X 27 Nhà máy in Sách giáo khoa Đông Anh - Hà Nôi Sô' in : 194/117 Số XB : 194/117-00 Cục Xuất cấp ngày tháng năm 2000 In xong nộp lưu chiểu tháng năm 2000 116