Đang tải... (xem toàn văn)
II.1 GIỚI HẠN KHU VỰC THIẾT KẾ II.1.1 Biên giới khu vực thiết kế Khu vực thiết kế là Khu trung tâm mỏ than Ngã Hai thuộc công ty TNHH một TV than Quang Hanh. Biên giới khu vực thiết kế được giới hạn bởi tọa độ: X = 27.000 ữ 28.000 Y = 419.000 ữ 420.500 Giới hạn phía Bắc là đứt gãy F.1, phía Nam là đứt gãy F.2, phía Tây là đứt gãy F.D và phía Đông là đứt gãy F.E. II.1.2 Kích thước khu vực thiết kế Thiết kế khai thác cụm vỉa V.13, V.14, V.15 từ mức ±0 đến mức 120 Khu trung tâm mỏ than Ngã Hai với kích thước: Theo phương Đông Tây: 1.500m Theo phương Bắc Nam : 1.000m Khu vực thiết kế có giới hạn phía Bắc là đứt gãy F.1, giới hạn phía Nam là đứt gãy F.2. II.2 TÍNH TRỮ LƯỢNG II.2.1 Trữ lượng trong bảng cân đối Qua quá trình thăm dò địa chất đã xác định được vị trí của khoáng sàng, số lượng, kích thước các vỉa khoáng sản, thế nằm, chất lượng khoáng sản, cấu trúc địa chất các lớp đất đá…Trên cơ sở đó tính được khối lượng khoáng sản có ích đạt tiêu chuẩn quy định về độ tro, nhiệt lượng, chiều dày các lớp và số lớp đá kẹp…Số lượng khoáng sản đó gọi là trữ lượng địa chất. Trữ lượng của các vỉa than trong khu vực được tính toán theo phương pháp Secang. Phương pháp này có công thức tính như sau: Z = S m D = S1sec m D, tấn. Trong đó: Q Trữ lượng than, tấn. D Thể trọng lớn, tấnm3. S Diện tính thật mặt trụ, m2. S1 Diện tích hình chiều bằng mặt trụ vỉa được xác định bằng các phần mềm chuyên dụng Autocad, m2. Góc dốc của vỉa giữa hai đường đồng mức liền nhau (mỗi đường đồng mức cách nhau 20m độ cao) tương ứng với mỗi diện tích đo được xác định bằng phần mềm Autocad, m2. m Chiều dày trung bình thật của hình tính trữ lượng, m.
chơng II: Mở VỉA Và CHUẩN Bị RuộNG Mỏ Ii.1 - GiớI HạN KHU VựC THIếT Kế II.1.1 - Biên giới khu vực thiết kế Khu vực thiết kế Khu trung tâm mỏ than Ngã Hai thuộc công ty TNHH TV than Quang Hanh Biên giới khu vực thiết kế đợc đợc giới hạn tọa độ: X = 27.000 ữ 28.000 Y = 419.000 ữ 420.500 Giới hạn phía Bắc đứt gãy F.1, phía Nam đứt gãy F.2, phía Tây đứt gãy F.D phía Đông đứt gãy F.E II.1.2 - Kích thớc thớc khu vực thiết kế Thiết kế khai thác cụm vỉa V.13, V.14, V.15 từ mức đến mức -120 Khu trung tâm mỏ than Ngã Hai với kích thớc: thớc: Theo phơng phơng Đông - Tây: 1.500m Theo phơng phơng Bắc - Nam : 1.000m Khu vực thiết kế có giới hạn phía Bắc đứt gãy F.1, giới hạn phía Nam đứt gãy F.2 Ii.2 - tính trữ lợng lợng II.2.1 - Trữ lợng lợng bảng cân đối Qua trình thăm dò địa chất xác định đợc đợc vị trí khoáng sàng, số llợng, kích thớc thớc vỉa khoáng sản, nằm, chất lợng lợng khoáng sản, cấu trúc địa chất lớp đất đáTrên sở tính đợc đợc khối lợng lợng khoáng sản có ích đạt tiêu chuẩn quy định độ tro, nhiệt lợng, lợng, chiều dày lớp số lớp đá kẹpSố lợng lợng khoáng sản gọi trữ lợng ợng địa chất l Trữ lợng lợng vỉa than khu vực đợc đợc tính toán theo phơng phơng pháp Secang Phơng Phơng pháp có công thức tính nh sau: Z = S ì m ì D = S1sec ì m ì D, Trong đó: Q - Trữ lợng lợng than, D - Thể trọng lớn, tấn/m3 S - Diện tính thật mặt trụ, m2 S1 - Diện tích hình chiều mặt trụ vỉa đợc đợc xác định phần mềm chuyên dụng Autocad, m - Góc dốc vỉa hai đờng đờng đồng mức liền (mỗi (mỗi đờng đờng đồng mức cách 20m độ cao) cao) tơng tơng ứng với diện tích đo đợc đợc xác định phần mềm Autocad, m m - Chiều dày trung bình thật hình tính trữ lợng, lợng, m Kết tính trữ lợng lợng cụm vỉa V.13, V.14, V.15 từ ữ -120 đợc đợc thể hiện: Bảng II.1 - Trữ lợng lợng cụm vỉa V.13, V.14, V.15 từ đến -120 Vỉa V.13 V.14 V.15 Trữ lợng, Tổng lợng, tài nguyên TKV (1000 tấn) 122(C1) 222(C1) 333(C2) 334a(P1) (1000 tấn) 928,74 59,25 515,01 0,00 1.503,00 00 ữ -50 4.199,04 -50 ữ -100 821,38 132,94 839,01 0,00 1.793,33 -100 ữ 120 256,12 166,95 479,63 0,00 902,71 718,15 0,00 1.158,46 0,00 1.876,60 00 ữ -50 0,00 1.941,76 0,00 2.723,64 5.060,87 -50 ữ -100 781,87 0,00 212,56 0,00 460,63 -100 ữ 120 248,08 0,00 0,00 936,69 401,90 723,81 00 ữ -50 2.287,13 0,00 0,00 1.125,71 -50 ữ -100 50,53 174,19 0,00 599,02 0,00 224,72 -100 ữ -120 158,40 Tổng trữ lợng 11.547,04 lợng cụm vỉa V.13, V.14, V.15 từ 00 đến -120 Mức cao Vậy trữ lợng lợng địa chất bảng cân đối khu vực thiết kế đợc đợc xác định Zđccđ = 11.547.040tấn 11.547.040tấn II.2.2 - Trữ lợng lợng công nghiệp Trữ lợng lợng công nghiệp trữ lợng lợng bảng cân đối mà ngời ngời ta có khả khai thác từ lòng đất Trữ lợng ợng công nghiệp trữ lợng ợng địa chất bảng cân l l đối sau khấu trừ loại tổn thất Trữ lợng lợng công nghiệp đợc đợc tính theo công thức sau: ZCN = ZđccđìC, Trong đó: ZCN - Trữ lợng lợng công nghiệp, Zđccđ - Trữ lợng lợng bảng cân đối, Zđccđ = 11.547.040 C - Hệ số khai thác: C= Z CN = 0,01 ì Tch Z dccd Với: Tch - Tổn thất chung: Tch = ttr + tkt ttr - Tổn thất để lại trụ bảo vệ đờng đờng lò: ttr = 10% ữ 20% tkt - Tổn thất than trình khai thác, ta lấy tkt = 5% ữ 25% Do đó: Tch = ttr + tkt = 15% ữ 45% Suy ra: C = - 0,01 ì Tch = 0,65 ữ 0,85 Chọn hệ số khai thác C = 0,8 Hệ số khai thác nớc nớc có kỹ thuật tiên tiến nh Liên Xô, Trung Quốc đợc đợc thống kê: - Vỉa mỏng dày trung bình: C = 85 ữ 88% - Vỉa dày thoải : C = 82 ữ 85% - Vỉa dày góc dốc lớn : C = 75 ữ 80% Việt Nam, hệ số khai thác than hầm lò đạt trung bình 60% ữ 65% Hiện với việc áp dụng kỹ thuật chống lò cột thủy lực, giá thủy lực di động làm cho hệ số khai thác đợc đợc cải thiện Thay số ta đợc: đợc: ZCN = ZđccđìC = 11.547,04ì103ì0,8 = 9.237.632 Vậy trữ lợng lợng công nghiệp: ZCN = 9.237.632 tấn II.3 - Công suất tuổi mỏ II.3.1 - Công suất mỏ Công suất mỏ khối lợng lợng sản phẩm đợc đợc quy định thiết kế cho xí nghiệp khai thác đơn vị thời gian Công suất mỏ tham số định llợng quan trọng Công suất mỏ đợc đợc xác định theo công thức: Am = k tc (k v + k sl ) Z CN m m tb k a , tấn/năm tbi Trong đó: ktc - Hệ số tính đến độ tin cậy sơ đồ công nghệ mỏ, ktc = 0,8 kV - Hệ số tính đến ảnh hởng hởng số lợng lợng vỉa than có mỏ số vỉa than khai thác đồng thời ksl - Hệ số kể đến ảnh hởng hởng sản lợng lợng lò chợ tới sản lợng lợng mỏ ZCN - Hệ số kể đến ảnh hởng hởng sản lợng lợng lò chợ tới sản lợng lợng mỏ mtb - Chiều dày trung bình vỉa than phạm vi mỏ mtbi - Chiều dày vỉa thứ i đợc đợc chọn khai thác ka - Hệ số kể đến ảnh hởng hởng độ sâu khai thác mỏ ka = + H tr Hd Htr - Độ sâu giới hạn mỏ, m Hd - Độ sâu giới hạn dới dới mỏ, m Trên thực tế, theo kế hoạch khai thác mỏ tập đoàn giao cho công suất thiết kế đợc đợc chọn 1.000.000 tấn/năm Nh vậy, công suất mỏ đợc đợc xác định: Am = 1.000.000 tấn/năm tấn/năm II.3.2 - Tuổi mỏ Thời gian tồn mỏ thời gian khai thác hết trữ lợng lợng công nghiệp mỏ Giữa công suất Am, trữ lợng lợng công nghiệp ZCN thời gian tồn mỏ T0 có mối quan hệ: T0 = Z CN 9.237.632 = = năm Am 1.000.000 Thời gian tồn toàn mỏ cần phải tính thêm thời gian đa đa mỏ vào sản xuất đạt sản lợng lợng (t1) thời gian khấu vét sau (t2) Do thời gian tồn toàn mỏ là: Tm = T0 + t1 + t , năm Trong đó: T0 - Thời gian tồn mỏ, năm t1 - Thời gian đa đa mỏ vào sản xuất đến đạt sản lợng, lợng, t1 = năm t2 - Thời gian khấu vét sau, t2 = năm Tm = T0 + t1 + t = + + = 14 năm Ta có: Vậy tuổi mỏ đợc đợc xác định: Tm = 14 năm năm II.4 - Chế độ làm việc mỏ II.4.1 - Bộ phận lao động trực tiếp Dựa vào chế độ lao động Nhà nớc nớc quy định thực tế ngành khai thác hầm lò Chế độ làm việc mỏ đợc đợc xác định theo chế độ làm việc chung ngành than, chế độ làm việc không liên tục nghỉ ngày lễ chủ nhật - Số ngày lao động năm: 300 ngày - Số ngày làm việc tối đa tháng: 26 ngày - Số ngày làm việc tuần: ngày - Số ca làm việc ngày: ca - Số làm việc ca: 8giờ Bảng II.2 - Hình thức đổi ca làm việc công nhân Ca làm việc Thứ Chủ nhật I Tổ (A) nghỉ II Tổ (B) III Tổ (C) Thời gian làm việc ca: Ca I : 07h ữ 15h Ca II : 15h ữ 23h Thứ Tổ (B) Tổ (C) Tổ (A) Ca III : 23h ữ 07h Ngày chủ nhật, ngày lễ tết công nhân phục vụ khâu quan trọng nh trạm quạt, trạm bơm, trạm điện, trạm bảo vệ phải thay làm việc đ ợc hởng hởng llơng theo quy chế công ty hay đợc đợc bố trí nghỉ bù vào ngày sau II.4.2 - Bộ phận lao động gián tiếp Tuần làm việc ngày, nghỉ chủ nhật Trong ngày nghỉ phải bố trí cán phòng ban, kỹ thuật, điện, an toàn trực để giải cố Mỗi ngày làm việc 8giờ theo hành chính: Sáng : 07h30 ữ 11h30 Chiều : 13h00 ữ 17h00 II.5 - Phân chia ruộng mỏ II.5.1 - Chia ruộng mỏ thành tầng mức Tầng phần ruộng mỏ, phía đợc đợc giới hạn đờng đờng lò thông gió, phía dới dới lò vận chuyển theo phơng phơng giới hạn ruộng mỏ Lò vận chuyển đợc đợc dùng để chở than đa đa gió vào, lò thông gió dùng để đa đa gió bẩn Chia tầng thờng thờng áp dụng cho vỉa than dốc nghiêng (>250) mỏ có công suất không lớn Trong nội dung thiết kế đồ án ta chia ruộng mỏ thành tầng: - Tầng I : Từ mức đến mức -60 - Tầng II: Từ mức -60 đến mức -120 II.5.2 - Chia ruộng mỏ thành khoảnh Khoảnh phần ruộng mỏ đợc đợc giới hạn phía phía dới dới lò vận chuyển lò thông gió hay biên giới phía dới ới mỏ, theo phơng ơng giới hạn d ph hai khoảnh kề giới hạn ruộng mỏ Chia khoảnh đợc đợc áp dụng cho mỏ có công suất lớn điều kiện địa chất phức tạp Ngời Ngời ta lợi dụng thay đổi góc dốc vỉa hay đứt gãy, phay phá để tiến hành chia khoảnh Ruộng mỏ khu vực thiết kế đợc đợc chia thành khoảnh: - Khoảnh I : Từ biên giới ruộng mỏ phía Tây Nam đến đứt gãy F.12 - Khoảnh II: Từ đứt gãy F.12 đến đứt gãy F.3A II.5.3 - Chia ruộng mỏ thành khu khai thác Theo phân bố khoáng sản đặc điểm địa chất khoáng sàng, từ bình đồ tính trữ lợng lợng ta chia ruộng mỏ thành khu sau: - Khu I : Từ biên giới phía Tây Nam đến đứt gãy F.12 - Khu II: Từ đứt gãy F.12 đến đứt gãy F.3A II.6 - Mở vỉa II.6.1 - Khái quát chung Việc đào đờng đờng lò từ mặt đất đến vỉa khoáng sản có ích nằm lòng đất từ đờng đờng lò đào đờng đờng lò chuẩn bị để tiến hành công tác mỏ đợc đợc gọi mở vỉa chuẩn bị khoáng sàng Để mở vỉa chuẩn bị cho khoáng sàng có nhiều phơng phơng pháp đợc đợc tổ hợp từ đờng đờng lò mở vỉa (giếng đứng, giếng nghiêng, lò bằng) đờng đờng lò chuẩn bị (lò dọc vỉa, lò xuyên vỉa, giếng mù) Công tác mở vỉa ảnh hởng hởng tới công tác khai thác suốt trình tồn mỏ nh khả nâng sản lợng lợng mỏ mở rộng ruộng mỏ Việc lựa chọn sơ đồ phơng phơng pháp mở vỉa có ý nghĩa quan trọng định thời gian, quy mô vốn đầu t xây dựng bản, định quy trình công nghệ, mức độ giới hoá giá thành khai thác Phơng Phơng án mở vỉa hợp lý phơng phơng án đảm bảo đợc đợc yêu cầu: - Vốn đầu t XDCB nhỏ nhất, thời gian thu hồi vốn nhanh nhất, tận dụng đợc đợc điều kiện khả sẵn có - Khối lợng lợng đờng đờng lò mở vỉa tối thiểu - Số cấp vận tải tối thiểu - Sự đồng loại thiết bị phải tối đa - Sơ đồ thông gió vững chắc, có hiệu - Trữ lợng lợng mức phải đủ để chuẩn bị mức dới dới - Khi lập phơng phơng án khai thông chuẩn bị có tính đến phù hợp, đồng để tận dụng công trình có, giảm vốn đầu t, t, khắc phục tình trạng khai thác phân tán áp dụng đợc ợc công nghệ đ - Phù hợp với quy hoạch phát triển lâu dài mỏ Công tác mở vỉa chịu chi phối nhiều yếu tố Để đảm bảo lựa chọn đợc đợc phơng phơng án mở vỉa hợp lý cần đánh giá yếu tố ảnh hởng hởng đến công tác mở vỉa điều kiện địa chất lẫn điều kiện kỹ thuật - Các vỉa than cụm vỉa thiết kế có độ dốc trung bình = 300, thuộc loại vỉa nghiêng nên việc thiết kế mở vỉa khai thác không phức tạp - Khoảng cách vỉa than Địa tầng V.13 cách địa tầng V.14 từ 38,0m 40,0m; trung bình 39,0m Địa tầng V.14 cách địa tầng V.15 từ 32,0m ữ 64,0m; trung bình 43,0m Địa tầng V.15 cách địa tầng V.16 từ 32,0m 42,0m; trung bình 37,0m - Đất đá tầng chứa than bao gồm : Cát kết, bột kết, sét kết, cuội kết, sét than vỉa than, chúng nằm xen kẽ Các lớp đá có độ gắn kết rắn chắc, thuộc loại đá cứng bền vững Các lớp đá nằm đơn nghiêng với góc dốc biến đổi từ 200 đến 500, tạo nên cánh nếp uốn - Chiều dày tính chất đất đá lớp đất đá phủ: Vách trực tiếp vỉa V.13 chủ yếu bột kết, cát kết sét kết Cờng Cờng độ kháng nén lớn 2391ì103 KG/cm2; nhỏ 85ì103 KG/cm2; trung bình 512ì103 KG/cm2 Vách trực tiếp vỉa V.14 có chiều dày trung bình 14,23m chủ yếu bột kết, cát kết Cờng Cờng độ kháng nén lớn 2233 ì103 KG/cm2; nhỏ 35,6ì103 KG/cm2; trung bình 474,6ì103 KG/cm2 Nhìn chung đất đá vách vỉa tơng tơng đối bền vững Vách trực tiếp vỉa V.15 có chiều dày trung bình 10.01m chủ yếu bột kết, cát kết tơng tơng đối bền vững Cờng Cờng độ kháng nén lớn 1275ì103 KG/cm2; nhỏ 97ì103 KG/cm2, trung bình 485ì103 KG/cm2 Nhìn chung đất đá vách vỉa không ổn định - - - - Khu Trung tâm có cấu trúc địa chất phức tạp, có nhiều đứt gãy với quy mô khác nhau, bao gồm: Các đứt gãy F.3, F.3 A, F.5, F.6, F.7, F.8, F.8A, F.12, F.14, F.15 có biên độ dịch chuyển cánh theo mặt trợt trợt từ 15 ữ 100m Ngoài tồn nhiều nếp uốn lồi, nếp uốn lõm, đứt gãy nhỏ bậc cao làm cho vỉa than liên tục thay đổi đờng đờng phơng, phơng, hớng hớng dốc, gây khó khăn lớn cho trình khai thác Khoáng sàng có mức độ chứa thấm nớc nớc không lớn, xuống sâu mức độ chứa nớc ớc thấm nớc ớc giảm, song trình khai thác phá sập n n phần vách nên hình thành đới nứt nẻ tạo điều kiện thuận lợi cho n ớc ma ma ngấm xuống bổ sung cho nớc nớc dới dới đất làm tăng lợng lợng nớc nớc chảy vào mỏ mức khai thác phía trênLợng trênLợng nớc nớc ngầm chảy vào công trình mỏ không lớn nhng nhng khai thác mức sâu dới dới lòng suối cần để đới bảo vệ hợp lý để hạn chế nớc nớc chảy vào công trình khai thác mỏ Khu mỏ có địa hình đồi núi thấp đến trung bình, địa hình phân cắt, mạng sông suối dày đặc Đặc điểm thuận lợi cho công tác xây dựng khai thác mỏ nhiên gây khó khăn cho việc lại sản xuất vào mùa ma ma Thiết kế mở vỉa khai thác đến độ sâu -120, độ sâu không lớn nên khó khăn công tác thiết kế Các vỉa than khu mỏ Ngã Hai nằm đới khí phong hoá đới khí Mêtan Độ chứa khí khối Trung tâm có xu hớng hớng tăng dần phía Bắc giảm dần phía Nam Có thể xếp vào loại mỏ cấp khí II theo độ chứa khí II.6.2 - Đề xuất phơng phơng án mở vỉa Phơng án I: Mở vỉa giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa Mức Phơng án II: Mở vỉa giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng II.6.3 - Trình bày phơng phơng án mở vỉa II.6.3.1 - Phơng ơng án I: Ph Mở vỉa giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa Mức a) Vị trí mở cửa lò - Giếng nghiêng : X : 27.263 Y : 419.814 Z: +27 - Giếng nghiêng phụ : X : 27.326 Y : 419.811 Z: +27 - Giếng nghiêng phụ thông gió : X : 27.429 Y : 419.404 Z : +52 b) Trình tự đào lò: Từ mặt đất, vị trí cửa giếng tiến hành đào giếng nghiêng với góc dốc 16, song song với trình đào giếng nghiêng tiến hành đào giếng nghiêng phụ với góc dốc 240 Tại giếng nghiêng mức -120 đào hệ thống lò vòng sân giếng nối với giếng nghiêng phụ, đồng thời giếng phụ mức -120 tiến hành đào công trình hầm bơm, hầm trạm lò chứa nớc nớc Từ lò vòng sân giếng đào bunke chứa than mở lò XVVT mức -120 qua vỉa than V.13, V.14 đến vỉa V.15 Từ vị trí giao lò XVVT vỉa than tiến hành đào đờng đờng lò DVVT mức -120 Trong thời gian đào đờng đờng lò cho mức vận tải, vị trí cửa giếng mức +52 tiến hành đào giếng nghiêng phụ thông gió với góc dốc 27 xuống đến mức sau đào lò XVTG mức qua vỉa than V.13, V.14 đến vỉa V.15, từ vị trí gặp lò XVTG mức vỉa than tiến hành đào đờng đờng lò DVTG mức 00 biên giới ruộng mỏ Từ lò DVVT mức -120 đào cặp thợng thợng (thợng (thợng thợng thợng phụ) nối với đờng lò DVTG mức Từ lò thợng, vị trí cốt cao -60 đào đờng đờng lò DVVT mức -60 Tùy thuộc vào sơ đồ khấu than tầng mà đờng đờng lò DVVT mức -60 đđờng lò DVTG mức đợc đợc đào đến biên giới ruộng mỏ đợc đợc đào theo mức độ khai thác tầng Từ đờng đờng lò DVVT mức -60 đào lò song song chân họng sáo để rót than, đào lò cắt nối lò DVVT mức -60 lò DVTG mức tạo lò chợ ban đầu Trong trình khai thác tầng I, tiến hành đào lò DVVT mức -120 đđờng lò chuẩn bị cho tầng II mức -120 ữ -60 đảm bảo sau khai thác hết tầng I tầng II sẵn sàng đa đa vào sản xuất c) Vận tải - Vận tải than: Than từ lò chợ đợc đợc vận tải máng trợt trợt xuống lò song song chân, than đợc đợc máng cào vận chuyển rót qua họng sáo xuống lò DVVT mức -60, than lò DVVT mức -60 đợc đợc vận tải goòng đến đổ xuống lò thợng thợng Than từ lò thợng ợng rót vào goòng DVVT mức -120 đợc ợc tàu điện kéo qua đờng ờng lò th đ đ XVVT mức -120 trạm quang lật đổ vào bun ke cuối đợc đợc vận tải lên mặt sân công nghiệp qua giếng nghiêng băng tải - Vận tải vật liệu: Vật liệu phục vụ khai thác than đợc đợc tập kết mặt qua giếng nghiêng phụ thông gió đa đa xuống lò XVTG mức 0, qua DVTG tích chuyên dụng, sau đa đa xuống lò chợ d) Thông gió - Gió vào hai giếng (giếng nghiêng giếng nghiêng phụ), qua lò XVVT mức -120 đến lò DVVT mức -120, theo lò thợng thợng lên lò DVVT mức -60 sau qua họng sáo, lò song song chân lên thông gió cho lò chợ - Gió bẩn từ lò chợ lên lò DVTG mức 0, qua lò XVTG mức 00 đến giếng nghiêng phụ thông gió đợc đợc đa đa e) Thoát nớc nớc Nớc đờng đờng lò gơng gơng khai thác chảy vào hệ thống rãnh nớc nớc dọc đđờng lò đến lò XVVT mức -120 theo thiết kế có độ dốc phù hợp, nớc nớc theo tự chảy tập trung lò chứa nớc nớc đợc đợc bơm lên mặt +27 f) Sơ đồ mở vỉa Sơ đồ mở vỉa phơng phơng án I: Mở vỉa giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa mức đợc thể Hình II.1 Hình II.1 Sơ đồ mở vỉa ph ơng án I g) Khối lợng lợng đờng đờng lò Bảng II.3 - Bảng khối lợng lợng đờng đờng lò phơng phơng án I TT 10 11 12 13 Tên đờng đờng lò Giếng nghiêng Giếng nghiêng phụ Giếng nghiêng phụ thông gió Sân ga, lò vòng Lò thu nớc, nớc, chứa nớc nớc Hầm trạm Lò nối hai giếng Lò XVVT mức -120 Lò DVVT mức -60 Lò DVVT mức -120 Lò thợng thợng Lò thợng thợng phụ 14 Lò DVTG mức Lò cắt tạo lò chợ ban đầu 15 Lò XVTG mức Đơn vị m m m m m m3 m m m m m m m Trong đá 533 361 115 489 255 1135 176 273 245 Trong than 3048 2987 145 240 - m m - 3039 684 ii.6.3.2 - Phơng Phơng án II: Mở vỉa giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng a) Vị trí mở cửa lò - Giếng nghiêng : X : 27.263 Y : 419.814 Z: +27 - Giếng nghiêng phụ : X : 27.326 Y : 419.811 Z: +27 - Giếng nghiêng phụ thông gió : X : 27.429 Y : 419.404 Z : +52 b) Trình tự đào lò: Từ mặt đất, vị trí cửa giếng tiến hành đào giếng nghiêng với góc dốc 16, song song với trình đào giếng nghiêng tiến hành đào giếng nghiêng phụ với góc dốc 240 Tại giếng nghiêng mức -60 đào hệ thống lò vòng sân giếng nối với giếng nghiêng phụ, đồng thời giếng phụ mức -60 tiến hành đào công trình hầm bơm, hầm trạm lò chứa nớc nớc Từ lò vòng sân giếng đào bunke chứa than mở lò XVVT mức -60 qua vỉa than V.13, V.14 đến vỉa V.15 Từ vị trí giao lò XVVT vỉa than tiến hành đào đờng đờng lò DVVT mức -60 L= Pvỡ P 2,3 = vỡ = = 0,84m Pmax n 2,75 Trong đó: Pvì - Khả chịu tải chống CB-22, -22, Pvì = 2,3 Pmax - áp lực lớn tác dụng lên chống, tấn/m Pn - áp lực tác dụng lên chống, Pn = 2,75 tấn/m Dựa theo kết tính toán kinh nghiệm thực tế vùng than Quảng Ninh, để đảm bảo an toàn chọn bớc bớc chống L = 0,8 m/vì c) Dựng chống Bớc - Công tác đào lỗ chân cột: Khi vận tải đất đá đến lò tiến hành sửa hông lò cho với hình dạng, kích thớc thớc chống đào lỗ chân cột Vị trí lỗ chân cột phải đợc đợc đo khoảng cách bớc bớc chống, độ thách rộng chống phải đợc đợc đánh dấu xác tiến hành đào Lỗ chân cột đào phải đảm bảo chiều sâu 0,19 m Bớc - Công tác dựng chống: Khi đào xong lỗ chân cột cặp thợ đặt cột vào vị trí, bắt bu lông tạm gông mối nối giằng chống sau tiến hành chỉnh vuông ke với đờng đờng lò đảm bảo theo hớng hớng thiết kế Khi cột chống đảm bảo vuông ke với đờng đờng lò tiến hành xiết chặt bulông mối nối, bắt giằng hông, đánh văng liên kết chống Bớc 3- Công tác chèn lò : - Chèn tạm: Tiến hành cài chèn tạm sau chống cố định chống Nóc lò đợc đợc cài chèn thép trình củng cố nhng nhng phải kiểm tra lại chỉnh cho chắn, hai bên hông lò phải chèn tạm chèn thép 6ì520ì1040 Trờng Trờng hợp hông, lò bị rỗng phải chèn chặt lại đất đá gỗ, sau chèn tạm hông lò tiến hành đánh văng chuyền liên kết chống kết thúc công tác chống chống Công tác chèn tạm cho phép đợc đợc tiến hành phạm vi nhỏ 5,0m tính từ gơng gơng - Chèn cố định chống: Khi đoạn lò chèn tạm lớn 5,0m theo quy định phải tiến hành chèn cố định chống Công tác chèn cố định đợc đợc tiến hành từ hông lò trớc ớc sau tới lò Khi chèn lò phải tháo dỡ l ới thép chèn gỗ theo tr phần, tháo đến đâu chèn BTCT đến Hông lò chèn so le BTCT với khoảng cách 0,2m/tấm chèn, lò chèn kín Nếu hông lò bị rỗng phải chèn chặt lại đất đá gỗ Sau chèn xong đánh lại văng liên kết chống d) Hộ chiếu chống lò: Hộ chiếu chống lò đợc đợc thể Hình II.5 Hình II.5 II.7.4 - Lập hộ chiếu khoan nổ mìn đào lò Lựa chọn phơng phơng tiện, thiết bị vật liệu nổ - Thiết bị khoan, máy khí nén, máy bơm nớc nớc Sử dụng máy khoan -30 -30 Nga sản xuất có đặc tính kỹ thuật sau: Bảng II.15 - Đặc tính kỹ thuật máy khoan -30 TT Các thông số Chiều dài máy áp suất khí nén làm việc Tiêu hao khí nén Số lần đập Chiều sâu lỗ khoan Đờng kính lỗ khoan Trọng lợng lợng Đơn vị m Kg/cm2 m3/phút lần/phút m mm kg Chỉ tiêu kỹ thuật 0,7 3,5 1700 35 ữ 42 30 Dựa vào loại máy khoan sử dụng chọn đợc đợc máy nén khí WBKC-STO Bảng II.16 - Đặc tính kỹ thuật máy nén khí WBKC-STO STT Các thông số Công suất áp suất khí nén Công suất động Trọng lợng lợng máy áp lực van an toàn Đơn vị m3/phút kg/cm2 kW kg kg/cm2 Chỉ tiêu kỹ thuật 40 1220 6,6 Thiết bị cung cấp nớc nớc khoan máy bơm IB-20/10 Nga sản xuất Bảng II.17 - Đặc tính kỹ thuật máy bơm IB-20/10 STT Các thông số Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật Năng suất bơm m /h 16 Chiều cao hút m Chiều cao đẩy m 100 Đờng kính ống hút mm 70 Đờng kính ống đẩy mm 100 Công suất động Kw 13 Trọng lợng kg 27,5 lợng - Thuốc nổ Căn vào đặc điểm tính chất đất đá, phạm vi áp dụng thuốc nổ cho mỏ hầm lò đờng đờng kính lỗ khoan Ta chọn thuốc nổ AH-1 Công ty hoá chất mỏ sản xuất có đặc tính kỹ thuật sau: Bảng II.18 - Bảng đặc tính thuốc nổ AH-1 STT Các thông số Mật độ thuốc nổ Khả công nổ Đơn vị g/cm3 cm3 Chỉ tiêu kỹ thuật 0,95 ữ 1,1 250 ữ 260 Sức công phá Khoảng cách truyền nổ Đờng kính thỏi thuốc Chiều dài thỏi thuốc Trọng lợng lợng Thời gian sử dụng bảo quản mm mm mm mm g Tháng 10 0,5 36 200 200 - Kíp nổ Sử dụng kíp nổ vi sai mã hiệu EDKZ - No1 với thông số kỹ thuật sau: Bảng II.19 - Bảng đặc tính kỹ thuật kíp nổ vi sai mã hiệu EDKZ-No1 - STT Các thông số Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật Điện trở kíp 1,8 ữ 3,0 Đờng kính mm 7,2 Chiều dài mm 72 Máy nổ mìn Chọn máy nổ mìn KB-1/100M có thông số kỹ thuật sau: Bảng II.20 - Bảng đặc tính kỹ thuật máy nổ mìn KB -1/100M STT Các thông số Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật Điện trở mạch điện 220 Điện trở tụ điện MF Số kíp nối tiếp Cái 100 Nguồn cung cấp điện V ữ 1,5 Trọng lợng g 2.000 lợng Tính toán thông số khoan nổ mìn a Chỉ tiêu thuốc nổ đơn vị (q) Đợc xác định theo công thức thực nghiệm giáo s N.M.Pocrovski: q = q1 ì fc ì Vì e ì kd , kg/m3 Trong đó: kd - Hệ số ảnh hởng hởng đến đờng đờng kính thỏi thuốc, kd = 0,95 q1 - Chỉ tiêu thuốc nổ tiêu chuẩn, q1 = 0,1ìf = 0,1ì5 = 0,5 kg/m3 Với f độ cứng đất đá, f = ữ tính toán chọn f = fc - Hệ số kể đến số mặt phẳng tự do, fc = 1,1 e - Hệ số xét tới khả công nổ thuốc, e = 380 = 1,46 Ps Ps - Sức công nổ thuốc nổ AH-1, Ps = 260 cm3 V - Hệ số sức cản đất đá, V = 6,5 S = 6,5 10,9 = 1,97 Sđ - Diện tích đào đờng đờng lò, Sđ =10,9 m2 Vậy: q = 0,5 ì 1,1 ì 1,97 ì 1,46 ì 0,95 = 1,5 kg/m3 b Số lỗ khoan gơng gơng (N) N= 4.q.S , lỗ d t2 .a.k Trong đó: q - Chỉ tiêu thuốc nổ đơn vị, q = 1,5 kg/m3 Sđ - Diện tích tiết diện đờng đờng lò đào, Sđ =10,9m2 dt - Đờng Đờng kính bao thuốc, dt = 0,036m Mật độ nạp thuốc nổ, = 1g/cm3 = 1000kg/m3 a - Hệ số nạp thuốc, a = 0,55 k - Hệ số nén chặt thỏi thuốc, thuốc nổ dạng thỏi k = Thay số vào ta có: N= 4.q.S ì 1,5 ì 10,9 = = 29 lỗ d t .a.k ì 0,036 ì 1000 ì 0,55 ì Bố trí số lợng lợng lỗ khoan gơng gơng nh sau: - Số lỗ khoan đột phá (tạo rạch): lỗ - Số lỗ khoan phá: lỗ - Số lỗ khoan tạo biên: 16 lỗ c Đờng kính lỗ khoan Đờng kính lỗ khoan đợc đợc xác định theo đờng đờng kính thỏi thuốc dk = dt + 0,1.dt, mm Với đờng đờng kính thỏi thuốc dt = 36 mm ta có: dk = 36 + 0,1ì36 = 39,6 mm; chọn dk = 40mm d Chiều sâu lỗ khoan lk = lt ,m Trong đó: ltđ - Tiến độ chu kỳ, với bớc bớc chống 0,8m/vì chọn ltđ = 0,8m - Hệ số sử dụng lỗ khoan, = 0,82 lk = - lt 0,8 = = 0.98 m 0,82 Chọn chiều sâu lỗ khoan lk = 1m Các lỗ khoan đột phá đợc đợc khoan sâu lỗ khoan khác từ 0,15 ữ 0,2m khoan nghiêng góc 850 so với gơng gơng lò Chiều sâu thực tế lỗ khoan đột phá đợc đợc xác định: l p = - l k + 0,2 = 1,2 m sin 85 Các lỗ khoan phá đợc đợc khoan thẳng góc với gơng gơng lò nên chiều sâu thực tế lỗ khoan phá: lp = lk = 1m Các lỗ khoan tạo biên đợc đợc khoan nghiêng góc 800 so với gơng gơng lò chếch tâm lò Chiều sâu thực tế lỗ khoan tạo biên: lb = e Lợng thuốc nổ cho chu kỳ lk = m sin 80 Qck = q.S l k , kg Trong đó: q - Chỉ tiêu thuốc nổ đơn vị, q = 1,5 kg/m3 Sđ - Diện tích tiết diện đờng đờng lò đào, Sđ =10,9m2 lk - Chiều sâu trung bình lỗ khoan, lk = 1m - Hệ số sử dụng lỗ khoan, = 0,82 Qck = q.S l k = 1,5 ì 10,9 ì ì 0,82 = 13,4 kg f Lợng thuốc nổ trung bình cho lỗ khoan qlk = Qck 13,4 = = 0,46 kg N 29 Hộ chiếu khoan nổ mìn Hộ chiếu khoan nổ mìn đào lò đợc đợc thể Hình II.6 Hình II.6 Bảng II.21 - Bảng tiêu khoan nổ mìn STT 10 Các tiêu Tiết diện đào Hệ số độ kiên cố đất đá Chiều sâu trung bình lỗ khoan Chỉ tiêu thuốc nổ đơn vị Số kíp mìn cho chu kỳ Lợng thuốc nổ sử dụng cho chu kỳ Hệ số sử dụng lỗ khoan Tiến độ đào lò Choòng khoan/m lò Mũi khoan/m lò Đơn vị m2 m Kg/m3 Cái kg m Cái Cái Số lợng lợng 10,9 4ữ6 1,0 1,5 29 13,4 0,82 0,8 0,8 1,5 II.7.5 - Công tác thông gió phục vụ đào lò Trong trình đào chống lò, gơng gơng lò chuẩn bị đợc đợc thông gió cục phơng phơng pháp thông gió đẩy Phơng Phơng pháp có u điểm: - An toàn với đờng đờng lò đào có khí nổ - Tác dụng thông gió tốt nhanh - Sự rò gió đờng đờng ống phù hợp với trình giảm khí độc - Gơng ơng lò, nơi có ngời G ngời làm việc đợc đợc thông gió luồng không khí 10 m L 13m Ghi chú: 1 - Quạt cục - ống gió Hình II.7 - Sơ đồ thông gió đào lò Khoảng cách từ đầu ống gió tới gơng ơng lò: H ớng gió g H ớng gió bẩn L S = ì 10,9 = 13 m Xác định lu lu lợng lợng gió a) Tính lu lu lợng lợng gió theo số ngời ngời làm việc đồng thời lớn Q1 = a ì n, m3/phút Trong đó: a - Lợng Lợng gió cần thiết cho ngời ngời phút, a = m3 n - Số ngời ngời làm việc đồng thời gơng, gơng, n = ngời ngời Q1 = ì = 32 m3/phút b) Tính lu lu lợng lợng gió theo yếu tố bụi Q2 = 60 ì Sđ ì Vb , m3/phút Trong đó: Vb - Vận tốc bụi cho phép, Vb = 0,5 m/s Q2 = 60 ì 10,9 ì 0,5 = 327 m3/phút c) Tính lu lu lợng lợng gió theo lợng lợng thuốc nổ nổ đồng thời lớn Sử dụng phơng phơng pháp thông gió đẩy chiều dài đờng đờng lò XVVT mức -110 (L = 273m) nhỏ 1500m với tiết diện S đ = 10,9m nằm giới hạn tiết diện từ 10 ữ 15m2 Trên sở lu lu lợng lợng gió đợc đợc xác định theo công thức P.I.Mustren: Q3 = 3,4 A ì V ì b , m3/phút t Trong đó: t - Thời gian thông gió tích cực, t = 30 phút A - Lợng Lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất, A = 21,16 kg b - Lợng Lợng khí độc sinh nổ 1kg thuốc nổ, nổ mìn đá nên b = 40 l/kg V - Thể tích đờng đờng lò chuẩn bị cần thông gió: V = Sđ L = 10,9ì273 = 2.975,7 m3 Với: Sđ - Diện tích gơng gơng lò đào, Sđ = 10,9 m2 L - Chiều dài đờng đờng lò cần đợc đợc thông gió, L = 273 m Q3 = 3,4 3,4 A ìV ì b = 21,16 ì 2.975,7 ì 40 = 180 m3/phút t 30 Qua tính toán ta thấy Q2 lớn Vậy ta chọn lu lu lợng lợng thông gió cho lò theo Q2: Q = Q2 = 327 m /phút Kiểm tra tốc độ gió lò theo tốc độ gió nhỏ cho phép V= Q max [ Vmin ] = 0,15 S Với: Qmax = 327 m3/phút = 5,45 m3/s Sđ = 10,9 (m2) Suy ra: V = 5,45/10,9 = 0,5 > [ Vmin ] = 0,15 Vậy lu lu lợng lợng gió tính phù hợp, đảm bảo thông gió cho gơng gơng lò Chọn ống gió quạt gió a) Chọn ống gió Đờng kính ống gió đợc đợc chọn phải thỏa mãn hai điều kiện: - Đờng kính đợc đợc chọn đờng đờng kính nhỏ - Tốc độ gió ống dẫn không vợt vợt 12m/s Trên sở đó, ống gió đợc đợc chọn loại ống gió vải bạt Việt Nam sản xuất, đờng đờng kính ống = 600mm, chiều dài đoạn ống 20m b) Chọn quạt gió - Lu lợng lợng gió quạt cần tạo Qq = Q , m3/phút Trong đó: Q - Lu Lu lợng lợng gió cần thiết thông gió cho gơng gơng lò, m3/phút - Hiệu suất dẫn gió từ quạt đến gơng gơng lò, = 0,93 Thay số ta đợc: đợc: Qq = Q 327 = = 352 m3/phút 0,93 - Hạ áp quạt cần tạo hq = R.Qq2 , mmH2O Trong đó: R - Sức cản đờng đờng ống gió, kà R = 6,45 L , kà D5 Với: - Hệ số sức cản khí động đờng đờng ống, = 0,00015 L - Chiều dài đờng đờng ống gió, L = 260m D - Đờng Đờng kính ống gió, D = 600mm L 260 R = 6,45 D = 6,45 ì 0,00015 ì 0,6 = 3,2 kà Qq Lu Lu lợng lợng gió cần tạo ra, Qq = 352 m3/phút = 5,45m3/s - Hiệu suất dẫn gió từ quạt đến gơng gơng lò, = 0,93 Thay số ta đợc: đợc: hq = R.Qq2 = 3,2 ì (5,45) ì 0,93 = 88 mmH2O Dựa vào kết tính toán ta chọn quạt CBM-6M Liên Xô cũ sản xuất có đặc tính kỹ thuật nh sau: Bảng II.22 - Bảng đặc tính kỹ thuật quạt cục CBM-6M STT Tên đặc tính Đờng kính bánh công tác Số bánh công tác Tốc độ vòng quay Lu lợng lợng gió Hạ áp Công suất động Kích thớc thớc Đơn vị mm Vòng/phút m3/phút mmH2O kW mm Trị số 600 2950 200 - 450 200 - 80 14 10 11 Chiều dài Chiều rộng Chiều cao Trọng lợng lợng mm mm mm kg 630 700 720 260 II.7.6 - Công tác xúc bốc, vận tải Công tác búc xốc công đoạn vất vả công tác đào lò, chiếm tới 30 ữ 40% thời gian chu kỳ đào lò Thể tích đất đá sau chu kỳ đào lò: Vx = Sđ ì lk ì k0 ì kr ì ì , m3 Trong đó: Sđ - Diện tích tiết diện đào, Sđ = 10,9 m2 lk - Chiều sâu trung bình lỗ mìn, lk = 1m kr - Hệ số nở rời xúc bốc, kr = 1,15 k0 - Hệ số nở rời đất đá, k0 = - Hệ số thừa tiết diện, = 1,05 - Hệ số sử dụng lỗ mìn, = 0,82 Nh vậy: Vx = 10,9ì1ì2ì1,15ì1,05ì0,82 = 21,6m3 Dựa vào khối lợng lợng đất đá cần xúc bốc, khả nh điều kiện làm việc thiết bị lựa chọn công nghệ bốc xúc máy cào vơ 2H2 Đặc tính kỹ thuật máy cào vơ 2H2 đợc đợc thể Bảng II.23 Bảng II.23 - Bảng đặc tính kỹ thuật máy cào vơ H2 TT Các thông số kỹ thuật Năng suất kỹ thuật Kích - Dài thớc - Rộng, max thớc máy - Cao di chuyển, max Độ cách đất Khối lợng lợng máy, max - Chiều rộng vơ, max Phần - Độ sâu mũi cào vơ hạ xuống thấp cào vơ lò - Độ nâng mũi cào cao lò Phần di - Tốc độ di chuyển, max chuyển - áp suất lên lò, max - Chiều rộng máng, Máng - Góc quay đuôi máng cào với trục cào dọc máy, max; Chiều cao tối đa đuôi máng cào so với lò Phần điện (công suất động cơ) - Phần cào vơ Đơn vị m3/phút mm mm mm m/s Mpa mm độ mm KW Trị số 2,5 7800 2000 1450 190 12,0 2000 250 380 0,15 0,07 650 40; 30 2980 30 18,5 - Phần di chuyển - Điện - Sai lệch cho phép 10 Tổng công suất điện Phần - Bơm MIIHB 45.50.000 11 thuỷ - Năng suất lực - áp suất lớn hệ thuỷ lực Hệ - Trong vùng hoạt động tay cào thống - Trong vùng dỡ tải máng cào 12 phun nn- - áp suất hệ ớc - Tiêu phí nớc nớc tối thiểu V % KW Chiếc 1/ph Mpa vòi vòi MPa 1/ph Sơ đồ bố trí thiết bị đào lò đợc đợc thể Hình II.8 Hình II.8 18,5 380/360 67 11 10 - 11 0,7 0,2 60 II.7.7 - Xác định khối lợng lợng công việc chu kỳ đào lò - Khối lợng ợng công tác khoan lỗ mìn l Tổng chiều dài lỗ khoan: VK = nđp.lđp + np.lp + nb.lb , m Trong đó: lđp, lp, lb - Chiều sâu lỗ mìn đột phá, phá tạo biên gơng, gơng, m nđp, np, nb - Số lỗ mìn đột phá, phá tạo biên gơng, gơng, lỗ LK = 6ì1,2 + 7ì1 + 16ì1 = 30,2m - Khối lợng lợng công tác nạp thuốc, nổ mìn: Vnm = 29 lỗ - Khối lợng lợng công tác củng cố, xúc bốc, vận tải: Vxb = 21,6m3 - Khối lợng lợng công tác chống giữ (dựng chống): Vvc = 1vì - Khối lợng ợng công việc phụ (đặt rãnh nớc, l nớc, đặt đờng đờng ray, nối đờng đờng ống) lấy tiến độ gơng gơng L = 0,8m II.7.8 - Lập biểu đồ tổ chức chu kỳ đào lò Xác định số ngời ngời - ca cần thiết cho công việc chu kỳ Số ngời ngời cần thiết để hoàn thành công việc đợc đợc xác định N im = Vi , ngời-ca ngời-ca Mi Trong đó: Vi - Khối lợng lợng công việc thứ i Mi - Định mức công việc thứ i Bảng II.24 - Bảng tính toán số ngời ngời theo định mức TT Tên công việc 10 11 Khoan lỗ mìn Nạp thuốc, nổ mìn, thông gió Củng cố, xúc bốc, vận tải Dựng chống Đặt rãnh nớc nớc Đặt đờng đờng ống Đặt đờng đờng ray Vận chuyển vật liệu thiết bị Trực điện Chỉ huy sản xuất Tổng Đơn vị m lỗ m3 m m m - Khối lợng lợng (Vi) 30,2 29 21,6 0,8 0,8 0,8 - Định mức (Mi) 16 42 14 1,5 4,5 4,5 1,5 - Niđm 1,90 0,69 1,54 0,67 0,18 0,18 0,53 1 8,69 Chọn số công nhân làm việc thực tế ca N = ngời-ca ngời-ca Nh vậy, nhân lực làm việc ca ngời ngời bao gồm công nhân đào lò, công nhân điện cán huy sản xuất Với số công nhân làm việc thực tế ca N = ng ời, ta có hệ số vợt vợt mức : k vm N = N m i = 8,69 = 1,08 Xác định thời gian hoàn thành công việc Thời gian hoàn thành công việc đợc đợc xác định theo công thức: N im Tca , phút Ti = N i kvm Trong đó: Niđm - Số ngời ngời tính toán hoàn thành công việc thứ i Ni - Số ngời ngời thực tế hoàn thành công việc thứ i Tca - Thời gian 1ca làm việc, Tca = 8h - Hệ số thời gian không định mức, = 0,8 Bảng II.25 - Tính toán thời gian hoàn thành công việc TT Tên công việc Niđm Ni Tca kvm Khoan lỗ mìn Nạp thuốc, nổ mìn thông gió Củng cố, xúc bốc, vận tải Dựng chống Đặt rãnh nớc nớc Đặt đờng đờng ống Đặt đờng đờng ray Vận chuyển vật liệu thiết bị Trực điện Chỉ huy sản xuất 1,90 1,08 0,8 Thời gian (h) 2,5 0,69 1,08 0,8 1,54 1,08 0,8 0,67 0,18 0,18 0,53 2 8 8 1,08 1,08 1,08 1,08 0,8 0,8 0,8 0,8 0,5 0,5 0,5 1 - - - 4,5 1 1 - - - 7,5 7,5 10 Biểu đồ tổ chức chu kỳ đào lò Biểu đồ tổ chức chu kỳ đào lò đợc đợc thể Hình II.9 Hình II.9 Bảng II.26 - Bảng tiêu kinh tế kỹ thuật tính cho 1m lò STT 10 11 12 13 14 15 Danh mục Loại mỏ khí bụi nổ Độ cứng đất đá Diện tích đào Bớc chống Tiến độ chu kỳ đào lò Thời gian hoàn thành chu kỳ Số ngời ngời hoàn thành ca Tiêu hao chống thép Gỗ văng 20, nêm, chèn tạm Tấm chèn BTCT 1000ì200ì50 Thuốc nổ AH-1 Kíp điện Ray P24 Gỗ tà vẹt 1700ì190ì140 Lắc lít Đơn vị m2 m m/chu kỳ ca/chu kỳ ngời ngời Vì m3 Tấm kg Cái m Thanh Cái Trị số II 4ữ6 10,9 0,8 0,8 0,2 35 13,4 29 0,8 0,3 0,4 Ghi 16 17 18 19 20 21 Bulông Êcu Đinh vấu (6 cái/vẹt) Tà vẹt thép CBII định vị đờng đờng ray ống gió vải mềm Choòng khoan Mũi khoan Bộ Cái Cái m Cái Cái 0,8 0,3 0,8 0,8 1,5 II.8 - Kết luận Trong thiết kế khai thác than hầm lò, công tác mở vỉa công tác quan trọng Dựa điều kiện địa chất mỏ, điều kiện địa chất thủy văn, địa chất công trình tính chất vỉa than, đồ án đ a phơng phơng án mở vỉa áp dụng đợc đợc mặt kỹ thuật Qua phân tích đánh giá tiêu kinh tế kỹ thuật phơng phơng án lựa chọn đợc đợc phơng phơng án mở vỉa hợp lý: Mở vỉa giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng Trong trình tính toán, đồ án trình bày đầy đủ thông số kỹ thuật công tác mở vỉa, sở cho việc thiết kế công tác khác sau: công tác khai thác, thông gió, vận tải, thoát nớc nớc Để phù hợp với công suất thiết kế mỏ, Am = 1.000.000 tấn/năm phơng phơng án mở vỉa lựa chọn đợc đợc vị trí kích thớc thớc công trình mở vỉa chuẩn bị khai thác đảm bảo hạ chi phí đầu t xây dựng công trình, giảm khối lợng lợng đờng đờng lò đảm bảo trữ lợng lợng mức để khai thác mức có đủ thời gian chuẩn bị cho mức dới dới Đồng thời thiết kế, lựa chọn công trình mở vỉa tính đến khả phát triển mỏ Khu mỏ có điều kiện địa chất phức tạp, trình thi công đào đờng đờng lò mở vỉa chuẩn bị cần thiết có biện pháp kỹ thuật nhằm đảm bảo an toàn nâng cao tiến độ Đòi hỏi có biện pháp xử lý đặc biệt đào đờng đờng lò xuyên phay Khoan thăm dò vợt vợt trớc trớc đề phòng bục nớc, nớc, khí đào lò qua vùng có nớc ớc ngầm khí n [...]... t và thời gian đa đa mỏ vào sản xuất thì phơng phơng án I sẽ mang lại hiệu quả cao hơn - Công tác mở vỉa theo phơng phơng án I: Mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa mức đợc đợc tiến hành một lần và khai thác hết ruộng mỏ vì vậy tổng khối lợng công tác mở vỉa lớn làm cho vốn đầu ban đầu lớn đồng thời làm chậm thời gian đa đa mỏ vào sản xuất.\ - Công tác mở vỉa theo phơng phơng án II: Mở vỉa. .. trí khi khai thác tầng ruộng mỏ dới - Công tác nghiên cứu mở - Công tác mở vỉa chỉ tiến vỉa chia làm nhiều giai đoạn hành 1 lần là có thể khai thác Thời gian đa nên đơn giản hơn đa hết ruộng mỏ 5 mỏ vào sản - Khối lợng lợng xây dựng cơ bản - Khối lợng lợng xây dựng cơ bản xuất của từng giai đoạn nhỏ nên lớn vì vậy mỏ đợc đợc đa đa vào sản có thể nhanh chóng đa đa mỏ xuất chậm vào sản xuất Điều kiện... hợp với điều kiện áp dụng và đơn giản hóa các công tác mỏ (công tác thoát nớc, nớc, vận tải, thông gió) Vậy, để mở vỉa cho cụm vỉa V.13, V.14 và V.15 khu Trung tâm mỏ than Ngã Hai Công ty TNHH một thành viên than Quang Hanh mức -120 ữ 0 phơng phơng án mở vỉa đợc chọn là Phơng Phơng án II : Mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng II.7 - Thiết kế thi công đào lò mở vỉa Chọn đờng đờng lò XVVT... 684 II.6.4 - Phân tích và so sánh kỹ thuật giữa các phơng phơng án mở vỉa Bảng II.5 - Bảng so sánh kỹ thuật của các phơng phơng án mở vỉa Phơng Phơng Phơng án I Phơng án II Mở vỉa bằng giếng nghiêng Mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa mức kết hợp xuyên vỉa tầng - Khối lợng lợng san gạt mặt bằng - Khối lợng lợng san gạt mặt Mặt bằng và chi phí xây dựng các công bằng và chi phí xây dựng 1 sân... các vỉa than V.13, V.14 đến vỉa V.15, từ vị trí gặp nhau của lò XVTG mức 0 và các vỉa than tiến hành đào các đờng đờng lò DVTG mức về biên giới của ruộng mỏ 00 Tùy thuộc vào sơ đồ khấu than trong tầng mà đờng đờng lò DVVT mức -60 và đđờng lò DVTG mức 0 đợc đợc đào ngay đến biên giới của ruộng mỏ hoặc đợc đợc đào theo mức độ khai thác của tầng Từ các đờng đờng lò DVVT mức -60 đào lò song song chân và. .. đến lò XVVT mức -60 theo thiết kế có độ dốc phù hợp, n ớc theo đó tự chảy về tập trung ở lò chứa nớc nớc và đợc đợc bơm lên mặt bằng +27 ra ngoài f) Sơ đồ mở vỉa Sơ đồ mở vỉa phơng phơng án II: Mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng đợc thể hiện trên Hình II.2 Hình II.2 Sơ đồ mở vỉa ph ơng án II g) Khối lợng lợng các đờng đờng lò Bảng II.4 - Bảng khối lợng lợng các đờng đờng lò phơng... phơng án mở vỉa Trong quá trình tính toán, các chi phí tơng tơng đơng đơng nhau của hai phơng phơng án đợc đợc bỏ qua không đa đa vào để tính toán và so sánh Những chí phí đầu t cho các công trình, các khoản mục khác nhau đợc đợc đa đa vào tính toán và đợc đợc thống kê theo Bảng II.12 Bảng tổng hợp chi phí của các phơng phơng án mở vỉa STT 1 2 3 Chỉ tiêu so sánh Chi phí đào lò Chi phí củng cố và bảo... định dựa trên cơ sở số lợng lợng thiết bị vận tải, số đờng đờng xe, kích thớc thớc của thiết bị, khoảng cách an toàn lối ngời ngời đi lại, khoảng cách an toàn giữa thiết bị với vỏ chống và giữa các thiết bị với nhau Tiết diện ngang đờng đờng lò xác định đợc đợc phải đảm bảo điều kiện thông gió Thiết bị vận tải đợc đợc chọn dựa vào vào kế hoạch sản lợng lợng của mỏ: - Công suất thiết kế: 1.000.000 T/năm... mức -60 và lò DVTG mức 0 tạo lò chợ ban đầu Trong quá trình khai thác tầng I, tiến hành đào sâu thêm giếng (giếng nghiêng chính và giếng nghiêng phụ) sau đó đào hệ thống sân giếng lò vòng, các đđờng lò XVVT mức -120, DVVT mức -120 và các đờng ờng lò chuẩn bị để khai thác đ tầng II mức -120 ữ -60 tơng tơng tự nh chuẩn bị cho tầng I đảm bảo sau khi khai thác hết tầng I thì tầng II sẵn sàng đa đa vào sản... vỉa theo phơng phơng án II: Mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng đợc đợc chia làm nhiều giai đoạn nên vốn đầu t cho từng giai đoạn không lớn, khối lợng lợng công tác mở vỉa trong từng giai đoạn nhỏ nên có thể nhanh chóng đa đa mỏ vào sản xuất II.6.6 - Kết luận Qua việc tính toán và so sánh các chỉ tiêu về mặt kinh tế và kỹ thuật của hai phơng phơng án, ta thấy: - Phơng Phơng án II có nhiều