Trờng Đại học Giao thông Vận tải Đồ án tốt nghiệp Chơng II Phơng án cầu treo dây văng I- Giới thiệu chung phơng án 1.1 Tiêu chuẩn thiết kế Thiết kế theo qui trình GTVT ban hành năm 1979 Tiêu chuẩn kỹ thuật : Tải trọng H30 , XB80 - Ngời hành 1.2 Sơ đồ kết cấu 1.2.1 Kết cấu phần Sơ đồ bố trí chung toàn cầu 62 + 131 +62 kết cấu hệ cầu dây văng ba nhịp liên tục - Kết cấu phần trên: kết cấu đối xứng gồm hai cột tháp có chiều cao dự tính 30m (tính từ đỉnh tháp xuống mặt dầm) - Mặt cắt ngang dầm có chiều cao không đổi dạng TT - Chiều dài khoang sơ chọn 8,8 m - Số lợng dây cho cột tháp 14 dây Các dầm ngang đợc bố trí điểm nút dây - Vật liệu chế tạo kết cấu nhịp : + Bê tông mác 400 + Cốt thép cờng độ cao dùng loại tao đơn sợi có đờng kính danh định 15,2 mm + Thép cấu tạo dùng thép CT3 1.2.2 Kết cấu phần dới - Tháp cầu dùng loại thân hộp đặc đổ BT chỗ Bê tông chế tạo M300 - Phơng án móng: Móng cọc đài cao, cọc khoan nhồi đờng kính 1,5m - Mố cầu dùng loại mố chữ U II- tính toán chọn sơ tham số cầu treo dây văng Phân nhịp cầu chiều dài khoang dầm Với cầu dây văng có sơ đồ một, hai, ba nhiều nhịp, hệ ba nhịp hệ đặc trng cầu dây văng, có u điểm kết cấu, khả chịu lực nh công nghệ thi công Nghiên cứu đặc điểm địa chất - địa hình - thủy văn kiến trúc cảnh quan xung quanh, điều kiện kinh tế - xã hội - trị vùng mà tuyến qua Ta định chọn phơng án cầu dây văng ba nhịp có hai mặt phẳng giàn dây đối xứng qua tháp cầu Từ phân tích nêu trên, áp dụng cụ thể cho phơng án cầu đây, chọn : - Chiều dài khoang dầm d=8,8 m - Chiều dài khoang dầm nhịp dg= m - Chiều dài khoang dầm cạnh tháp dt= 9,2m Hình dạng chiều cao dầm cứng Mỗi loại tiết diện dầm đa đơn có u điểm nhợc điểm khác Song theo xu hớng thi công việc sử dụng loại tiết diện việc đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Trờng Đại học Giao thông Vận tải Đồ án tốt nghiệp đảm bảo đợc điều kiện chịu lực đồng thời đảm bảo công nghệ thi công đơn giản phù hợp với trình độ thi công đợc sử dụng nớc Do ta định sử dụng tiết diện ngang dầm chủ đơn bê tông cốt thép theo kiểu dáng tiết diện ngang cầu Mỹ Thuận Theo thống kê cầu dây văng giới nớc xây dựng, tỉ số chiều cao dầm chủ h/l = 1/100-1/300 Vậy sơ ban đầu chọn dầm chủ có mặt cắt ngang gồm hai chữ T có kích thứơc nh hình vẽ Hiện nay, tao cáp đơn đợc sử dụng rộng rãi cho kết cấu B.T S.T cầu dây văng tao đơn dễ vận chuyển, dễ lắp đặt thích hợp với hệ neo thông dụng neo kẹp Sử dụng loại tao đơn gồm sợi thép đờng kính 15,2 mm Đồng thời sử dụng dây văng đợc tổ hợp từ tao thép giảm đợc độ giãn dây ( độ võng trọng lợng thân gây chịu tác dụng hoạt tải ) Các tao thép đợc căng kéo riêng biệt đợc ghép thành bó lớn khối neo trờng Công tác lắp đặt dây văng đơn giản dây đợc lắp tao nhỏ lên không cần giàn dáo Hệ neo dùng với loại dây văng neo kẹp mảnh giống hệ neo dùng cầu BTCT - ƯST Khối neo khối thép hình trụ có khoan lỗ hình côn để luồn tao thép tao thép đợc kẹp chặt nêm mảnh hình côn có ren Bên khối neo đợc ren dùng êcu đủ lớn để xiết neo theo nguyên tắc vặn bu - lông Phơng án dùng dây văng tổ hợp từ tao thép sợi hệ neo kẹp phơng án tối u so với dây văng sử dụng cáp xoắn ốc hay cáp kín thờng phải dùng neo đúc, loại neo cần đợc đổ nhiệt độ 4500ữ 5000 yêu cầu khó đảm bảo công trờng Đồng thời việc vận chuyển lắp đặt bó cáp lớn dài gặp khó khăn việc điều chỉnh nội lực dây văng cách thay đổi chiều dài dây hạn chế Hình dạng tiết diện tháp cầu Chọn chiều cao tháp cầu 30 m tính từ đỉnh tháp đến mặt cầu(chiều cao chiều dài nhịp biên định cho góc nghiêng dây neo hợp lý nhất, góc vào khoảng 220 250 vừa đảm bảo yêu cầu chịu lực vừa đảm bảo tính kinh tế kỹ thuật) Trong điểm neo dây cách đỉnh tháp 2,4m nhằm mục đích đảm bảo mỹ quan liên kết dây văng với tháp đ ợc chắn đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Trờng Đại học Giao thông Vận tải Đồ án tốt nghiệp Với tham số vừa chọn, tính đợc góc nghiêng chiều dài tính toán dây văng Kết đợc ghi bảng sau: STT Số hiệu dây Góc nghiêng(độ) Chiều dài tính toán ( m ) S1neo 240 S2 26 4648,6 S3 30027 S4 3502713,88 S5 42033 S6 5205727 S7 68017 Tháp kết cấu chủ yếu chịu nén lệch tâm Mức độ lệch tâm(mô men uốn tháp cầu) phụ thuộc vào sơ đồ liên kết tháp với dây văng trụ cầu Tiết diện tối thiểu tháp cầu sơ xác định nh sau: (g + p)(2.l1 + l ) AT = 4l1 R sin Trong : At tiết diện cột tháp với tháp cột g, p tĩnh tải hoạt tải tính toán phân bố tác dụng lên dàn g = 12,08 T/m p = 1,7 T/m l1, l2 chiều dài nhịp biên nhịp l1 = 62m l2 = 131m R cờng độ vật liệu làm tháp R = 2050T/m2 - góc nghiêng chân tháp so với mặt ngang = 8102234 0,5 hệ số xét tới ảnh hởng uốn dọc mô men uốn tháp thay hệ số vào ta có: AT = (12,08 + 1,7)(2.62 + 131) = 1,78m 4.62.2050 sin 810 22 ' 34 " Chọn tiết diện tháp cầu có dang thay đổi theo chiều dọc cầu : Tại chân tháp có kích thớc x m; Tại gần đỉnh tháp có kích thớc x m thay đổi từ chân tháp đến vị trí có dằng ngang tháp Vị trí dằng ngang cách điểm neo 6,5m cách đỉnh tháp 8,9m 4- Chọn tiết diện dây văng Trong cầu treo dây văng dây làm việc chịu kéo phản lực gối tựa đàn hồi, có trị số thay đổi không nhiều theo độ cứng dầm chủ nội lực lớn ứng với tổ hợp hoạt tải phủ kín cầu ,vậy nội lực dây văng thoải nhịp dới tác dụng tĩnh hoạt tải xac định theo công thức sau S max = ( g + q ).(d t + d g ) sin g Trong : đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Trờng Đại học Giao thông Vận tải Đồ án tốt nghiệp g , p : Tải trọng tĩnh hoạt tải tơng đơng phân bố toàn cầu d , dg : Chiều dài khoang dầm nằm kề nút dây thoải g : Góc nghiêng dây văng thoải khu nhịp 4.1 Tính nội lực dây văng tĩnh tải Nội lực dây văng tĩnh tải đợc xác định theo công thức : Sg = n g.(d t + d g ) sin g a Tĩnh tải giai đoạn gồm : Trọng lợng thân dầm chủ, mặt cầu, dầm ngang Diện tích dầm chủ mặt cầu F =540 30 + 50 50 + 100 90 =2,77 10 4cm2 = 2,77m2 - Tĩnh tải rải dầm chủ gdc = 2,5 2,77 = 6,925 (T/m) - Trọng lợng dầm ngang ( kích thớc 0,8 x 0,3 x6,9 m ) - V = 0,8 0,3 6,9 = 1,656 m3 Pdn = 2,5 1,656 = 4,14 (T) toàn cầu có 88 dầm ngang Tại khoang có d = 8,8 m khoảng cách dầm ngang là: :2,933 m Tại khoang gần tháp d = 9,2 khoảng cách dầm ngang là: :3,067m Tại khoang nhịp d = khoảng cách dầm ngang là: :2,33m P = 88 Pdn = 364,32 (T) - Tĩnh tải rải dầm ngang Pdn = 364,32 = 1,4287(T / m) tĩnh tải rải dầm ngang cho mặt phẳng dây là: 255 Pđn = 1,4287/2 = 0,714 T/m Bản mặt cầu nối hai dầm chủ tính cho mặt phẳng dây đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Trờng Đại học Giao thông Vận tải Đồ án tốt nghiệp F = 1,25 0,25 = 0,3125 m2 q = 2,5 0,3125 = 0,78 T/m + Tĩnh tải rải tiêu chuẩn giai đoạn I gtcgđI = 8,42(T/m) + Tĩnh tải rải tính toán giai đoạn I gttgđI = 1,1 8,42 = 9,26 (T/m) b.Tĩnh tải giai đoạn II Bao gồm: Lớp phủ phần xe chạy, lớp phủ lề ng ời đi, gờ chắn bánh, lan can tay vịn Lớp phủ mặt cầu: Bêtông atfan 5cm : 0,05 2,3 = 0,115 (T/m ) Lớp bảo hộ 3cm : 0,03 2,4 = 0,072 (T/m ) Lớp phòng nớc dày 2cm: 0,02 1,5 = 0,03 (T/m ) Lớp mui luyện dầy trung bình 1,5cm : 0,015.1,67 =0,025 T/m => Tổng cộng: q = 0,242 (T/m ) => Tĩnh tải rải lớp phủ q t c = 0,242 11 = 2,662 (T/m) q t t =1,5.q t c = 1,5.2,662=3,993 (T/m) Ta tính cho mặt phẳng dây vậy: q t c = 2,662/2 = 1,331 T/m q t t = 3,993/2 = T/m Gờ chắn bánh(cũng tính cho mặt phẳng dây) : p g ch ắ n T C = (0,25 + 0,2).0,3/2.1.2,5 = 0,169 (T/m) p g ch ắ n T T = 1,1 0,169 = 0,186 (T/m) - Lan can tay vịn : + Gờ đỡ cột lan can có kích thớc nh gờ chắn bánh: p g đỡ T C = (0,25 + 0,2).0,3/2.1.2,5 = 0,169 (T/m) p g đỡ T T = 1,1 0,169 = 0,186 (T/m) + Lan can bê tông cách 1m bố trí lan can Lan can có đ ờng kính thớc 0,2 x 0,15 x 0,9 m V = 0,2 0,15 0,9 0,1 0,1 0,15 = 0,024 m Toàn cầu có 256 cột (một bên lan can) V = 256 0,024 = 6,144 m Vậy q T C = 6,24/255 = 0,024 T/m q T T = 1,1 0,024 = 0,0264 T/m Tay vịn dùng bê tông cốt thép (tính cho bên) q T C = 0,1 0,1 2,5 = 0,05T/m q T T = 1,1 0,05 =0,055 T/m Rải bê tông chắn dây lề ng ời đi: q T C = (0,2 + 0,15) 0,3/2 2,5 = 0,131 T/m q T T = 1,1 0,131 = 0,144 T/m + Đèn chiếu sáng neo gđtc = 0,2 ( T/m ) gđtt = 0,22 ( T/m ) đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Trờng Đại học Giao thông Vận tải Đồ án tốt nghiệp - Tổng cộng tĩnh tải giai đọan hai là: q g đ2 t c = 2,074 (T/m) q g đ2 t t =2,82 (T/m) Vậy tổng tải trọng rải tính toán (cho dàn dây)là: gtt = 12,08 (T/m) STT g = g tt (d t + d g ) sin g = 12,08(8,8 + 7) = 234,646(T) 2.sin( 24 ) 4.2 Tính nội lực dây văng biên hoạt tải * Do H30 - Tải trọng: xác định tải trọng tơng ứng với chiều dài đờng ảnh hởng 255 m ( xếp tải toàn cầu ) Của H30 lấy qtđ= 1,7 T/m - Các hệ số : + Hệ số xung kích : 1+ = 1+ 50 50 = 1+ = 1,249 70 + 70 + 131 + Hệ số xe : = 0,9 -Hệ số phân bố ngang theo phơng pháp đòn bẩy ta có : Hệ số phân bố ngang H30 y1= 0,943 y2= 0,7025 y3= 0,563 y4= 0,323 H30 = 0,5.(0,943 + 0,7025 + 0,563 + 0,323) = 1,266 Hệ số phân bố ngang XB80 y1= 0,924 y2= 0,582 = 0,5 (0,924 + 0,582) = 0,753 Hệ số phân bố ngang ngời tính cho lề để đợc bất lợi ngời= (diện tích phần đờng ảnh hởng đặt tải ngời) ngời= ( 1,31 + 1,12 ) 1,5 /2 = 1,83 đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải SgH 30 = q TD (1 + à)...h (d t + d g ) sin g = 1,7.1,249.1,266.0,9.1,4.(8,8 + 7) = 65,785 2.sin 24 g=240 SgH30= 65,785T SgXB80 = q TD (1 + à)... h (d t + d g ) sin g = 3,2.1.0,753.0,9.1,1.(8,8 + 7) = 46,33T 2.sin 24 SgXB80= 46,33T S ng = q N (1 + à).. h (d t + d g ) sin g = 0,45.1.1,83.1,4.(8,8 + 7) = 22,4T 2.sin 24 Sng= 22,4T Vậy S h m a x =S h H30 +S ng = 88,185T 4.3 Nội lực dây văng hoạt tải + tĩnh tải Sgmax= Sghoạt + Sgtĩnh S g m a x =88,185+234,646 = 322,83T 4.4 Tính nội lực dây neo Dây neo làm việc bất lợi hoạt tải đứng kín nhịp nội lực dây neo đợc xác định theo công thức: 14 T S neo = S14 + Sih i =8 14 cos Sih cos i i =8 cos i cos h 14 S14 sin 14 cos i h = S14 tg14 cot g i sin i cos i =8 i =8 14 = 14 cot g i = 9,576 i =8 14 cos Sih cos i = 88,185.9,567.tg 24 = 375,98 Sn = 322,83 +375,98 = 698,81 T 4.5 Nội lực dây văng từ S2 ữ S13 Ta có cầu dây văng ba nhịp đối xứng ta cần tính nội lực dây văng từ tháp đến nhịp, dây lại lần lợt có nội lực đối xứng Nội lực dây đợc xác định theo công thức Si=Sgmax.sing/sini Sgmax= 398,81T Nội lực dây đợc thống kê bảng sau: STT dây Góc i Sin i đỗ thuỷ trung đờng - k37 Nội lực S i Lớp cầu Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải 14 13 12 11 10 240 2604648,6 30027 3502713,88 42033 5205727 68017 0,406737 0,45 0,5068 0,58 0,6762 0,7982 0,929 322.83 291.7931 259.0902 226.3912 194.1835 164.5038 141.3422 4.6 Tiết diện dây văng: Diện tích bó cáp đợc tính theo công thức: A = S/f Trong đó: A: diện tích bó cáp S: nội lực tính toán f: khả chịu lực vật liệu làm dây Vật liệu làm dây văng dùng bó cáp sợi có tiêu kỹ thuật tạo nh sau: + Đờng kính danh định 15,2 mm + Diện tích 1,4cm2 + Cờng độ giới hạn 18730 kg/cm2 = 18,73T/cm2 khả chịu lực vật liệu làm dây f = 0,45 18,73 = 8,4285 T/cm2 Ký hiệu Nội lựcT D.T dâycm Số tao ST chọn D.T sau chọn S1(dn) 698,81 82.91036 59.77 61 S8=S7 141.3422 16.76956 12.09 19 S9=S6 164.5038 19.51756 14.07 19 S10=S5 194.1835 23.03892 16.61 19 S11=S4 226.3912 26.8602 19.37 31 S12=S3 259.0902 30.73977 22.16 31 S13=S2 291.7931 34.61982 24.96 31 S14 322.83 38.30219 27.62 31 Ta dùng loại thép bó soắn sợi loại 15,2mm, diện tích thép F = 1,387cm số tao cần có =F /F nh bảng ta o Tính Duyệt dầm dọc: t p 84,607 26,353 26,353 26,353 42,997 42,997 42,997 42,997 tao 1t s o Sau chọn sơ đợc dầm chủ, tháp cầu, dầm ngang dây văng ta tiến hành vẽ Đah số mặt cắt cần tính duyệt theo sơ đồ cầu chọn Dầm dọc kết cấu chịu nén uốn mặt phẳng thẳng đứng Để tính lợng cốt thép ta tính theo cấu kiện chịu nén lệch tâm, thiên an toàn ta tính lợng cốt cần thiết theo mô men uốn sau kiểm toán với trờng hợp nén lệch tâm đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Trờng Đại học Giao thông Vận tải Đồ án tốt nghiệp Khi tính với mô men dơng ta tính dầm dọc với tiết diện chữ T tính với mô men âm ta tính dầm dọc với tiết diện chữ nhật Ta tính duyệt mặt cắt : + mặt cắt 1: gối + mặt cắt : nhịp 5.1 Tính mặt cắt Tính toán mô men uốn tác dụng lên mặt cắt = -97 m2 + = m2 - = -100 m2 + Mô men Tĩnh tải I gây Tiêu chuẩn MtcI = 18,87 ( -97 ) = - 1830,4 (T.m) Tính toán MItt = 1,1 MItc = - 2013,4 (T.m) + Mô men tĩnh tải II gây Tiêu chuẩn MtcII = 3,989 ( -97 ) = - 387 (T.m) Tính toán MttII = 5,49 ( -97 ) = - 532,53 (T.m) + Mô men H30 gây Tiêu chuẩn MtcH30 =1,7 1,3875 (-100) = - 235,875 (T.m) Tính toán Mtt H30 = -235,875 1,4 1,203 = - 397,26 (T.m) + Mô men xe nặng XB80 gây qtd = 3,2 T/m Tiêu chuẩn MtcXB80 = 3,2 0,8125 ( - 100 ) = - 260 (T.m) Tính toán Mtt XB80 = 1,1 MtcXB80 = - 286 (T.m) + Mô men ngời qtd = 0,3 T/m Tiêu chuẩn Mtcngơi = 0,3 1,92( - 100 ) = -57,6 (T.m) Tính toán Mtt ngời = 1,4 Mtcngời = -80,64 (T.m) Vậy tổng mô men tác dụng lên mặt cắt gối là: Mtc = - 1402,17 T.m Mtt = - 1750 T.m 5.2 Tính mặt cắt ( mặt cắt nhịp ) = 63,3 m2 + = 104,3 m2 - = -41 m2 + Mô men tĩnh tải I gây Tiêu chuẩn MtcI = 18,87 ( 63,3 ) = 1194,47 (T.m) Tính toán MItt = 1,1 MItc = 1314 (T.m) + Mô men tĩnh tải II gây Tiêu chuẩn MtcII = 3,989 ( 63,3 ) = 252,5 (T.m) Tính toán MttII = 5,49 ( 63,3 ) = 347,5 (T.m) + Mô men H30 gây Tiêu chuẩn MtcH30 =1,7 1,3875 (104,3) = 246 (T.m) Tính toán Mtt H30 = 246 1,4 1,203 = 414,34 (T.m) + Mô men xe nặng XB80 gây qtd = 3,2 T/m đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Trờng Đại học Giao thông Vận tải Đồ án tốt nghiệp Tiêu chuẩn MtcXB80 = 3,2 0,8125 ( 104,3 ) = 271,18 (T.m) Tính toán Mtt XB80 = 1,1 MtcXB80 = 298,3 (T.m) + Mô men ngời qtd = 0,3 T/m Tiêu chuẩn Mtcngơi = 0,3 1,92( 104,3) = 60,1 (T.m) Tính toán Mtt ngời = 1,4 Mtcngời = 84,1 (T.m) Vậy tổng mô men tác dụng lên mặt cắt gối là: Mtc = 1029,6 T.m M t t = 1329,19 T.m 5.3 Tính duyệt mặt cắt 1: Tính toán bố trí cốt thép theo M- = -1750 T.m - Hệ số mô men tĩnh vùng bê tông chịu nén A0 = M R u b c h = 1750.10 = 0,40935 190.100.150 - Chiều cao tơng đối vùng bê tông chịu nén: = 1- 2.A = - 2.0,40935 = 0,574 - Diện tich cốt thép cần thiết Ft = .R u b c h 0,574.190.100.150 = = 545,5 cm Rt 3000 - Số cốt thép 32 cần thiết : n = Ft = 67,82 F Vậy ta chọn n = 70 32 ( cha xét tới lực nén nên lợng cốt thép cần thiết tính toán lớn ) 5.4 Tính duyệt mặt cắt 2: Tính toán bố trí cốt thép theo M+ = 1329,29 T.m - Hệ số mô men tĩnh vùng bê tông chịu nén A0 = M R u b c h = 1329,29.10 = 0,10365 190.300.150 - Chiều cao tơng đối vùng bê tông chịu nén: = 1- 2.A = - 2.0,10365 = 0,1096 - Diện tich cốt thép cần thiết Ft = .R u b c h 0,10966.190.300.150 = = 545,5 cm Rt 3000 - Số cốt thép 32 cần thiết : n = Ft = 38,2 F Vậy ta chọn n = 40 32 đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Tính toán mặt cầu : 6.1 Tính toán hẫng Cấu tạo hẫng nh hình vẽ 50 6.1.1 Các loại tải trọng tác dụng lên bản: 100 175 - Trọng lợng thân - Trọng lợng lớp phủ lan can - Hoạt tải ngời ( không xét tới xe phần ) Ta xác định mô men, lực cắt mặt cắt -1 & -2 kiểm toán hai cắt 6.1.2 Xác định mô men, lực cắt mặt cắt -1 - Do tĩnh tải giai đoạn ( xét cho 1m dài cầu ) 25 mặt M1= - ql Trong l = 1,75m Tĩnh tải : qbản = 0,25.1.2,5.1,1 = 0,6875 Tm Vậy M1 = - 0,6875.1,75 = -1,05 T.m Lực cắt tĩnh tải giai đoạn 1: Q1 = - 0,6875 1,75 = - 1,203 T - Do tĩnh tải giai đoạn (xét cho mét dài cầu ) + Lan can tay vịn thép trọng lợng 0.1815 T/m + Lớp phủ bê tông mặt cầu dầy 5cm trọng lợng riêng 2,4T/m hệ số vợt tải n =1,5 0,25 Vậy : M2 = (0,05.2,4.1,5).1,75 - 0,1815.(1,75 ) = - 0,57 T.m 2 Q2 = - ( 0,05 1,75 2,4 ) 1,5 - 0,1815 = - 0,4965 T (Đang sửa) - Do tải trọng ngời : q = 0,3T/m có n = 1,4 M3 = 0,3.1,4.1,5 = - 0,475 T M Q3 = - 0,3.1,5.1,4 = -0,63 T Nội lực tổng cộng mặt cắt - M = M1 + M2 + M3 = - 1,6669 T.m Q = Q1 + Q2 + Q3 = - 2,0162 T 1.3 Xác định mô men & lực cắt mặt cắt - - Nội lực tĩnh tải phần 1: đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải 0,2 0,35.1.1,1.1.0,4.2,5 M1 = - 0,6875.1,9 - 0,11.(1,9 + )- 2 = - 1,5251 T.m 1.0,35.1.2,5.1,1 = - 1,8975 T Q1 = 0,6875 1,9 - 0,11 - Nội lực tĩnh tải giai đoạn : 0,2 M2 = - (0,05.2,4.1,5).1,9 - 0,025.(1,9 ) = - 0,3749 T.m 2 Q2 = -( 0,05.2,4.1,5)1,9 - 0,025 = - 0,317 T - Nội lực ngời bộ: M3 = - 0,3.1,4.1,5.1,15 = - 0,7245 T.m Q3 = - 0,3.1,4.1,5 = - 0,63 T Nội lực tổng cộng mặt cắt - M ii = - 2,6245 ( T.m ) Q ii = - 2,8445 ( T ) Bảng tổng kết nội lực hẫng Mặt cắt Mô men Lực cắt TT HT Tổng TT 1,1919 - 0,475 -1,6669 1,3862 11 1,9 - 0,7245 - 2,6245 2,2145 22 1.4 Tính toán lợng cốt thép tiến hành kiểm toán: HT - 0,63 - 0,63 Tổng -2,0162 - 2,8445 - Căn vào yêu cầu cốt thép d > 10mm - Số lợng cốt thép cho 1m rộng từ - 11 thanh, cầu ô tô Thờng lấy đờng kính cốt thép d = 12 - 14mm cự li chúng không vợt Quá hai lần đờng kính cốt thép bản.Và hẫng cầu ô tô thờng đặt cốt thép gần mép để chịu kéo mô men âm Vậy ta chọn cốt thép 14 lấy cho 1m dài , khoảng cách cốt thép 20cm tiến hành kiểm toán Công thức kiểm toán: M < Ru.b.x.( h0 - x , , ) + Rt Ft ( h0 - a ) , , Do bố trí cốt thép đơn nên Rt Ft = + chiều cao có hiệu h0= 25 - 2d = 22,2cm + chiều cao vùng bê tông chịu nén X= Rt.Ft 2400.7,695 = = 0,972cm Ru.b 190.100 đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu Trờng Đại học Giao thông Vận tải Ru.b.x( h0- Đồ án tốt nghiệp x ) = 190.100.0,972.( 22,2 - 0,486) = 4,01 (T m) > 2,6245T.m Đạt yêu cầu - cốt thép đợc bố trí nh sau: đỗ thuỷ trung đờng - k37 Lớp cầu