Đang tải... (xem toàn văn)
PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN.1.1) Công suất cần thiết P_ct= P_tη β Trong đó : Pct : Công suất cần thiết của động cơ. Pt : Công suất tính toán trên trục máy công tác. β : Hệ số đẳng trị. η : Hiệu suất. ) Tính hệ số đẳng trị.(β) β=√(∑▒(TiT)2 titck) = √(0+1 3.58+〖0.7〗2 48) ≈ 0,826. ) Hiệu suất. η=η_k 〖.η〗_Đ.η_BR2.η_OL4=0,99 . 0,95 . 〖0,97〗2 .〖 0,99〗(4 )=0,85. Tra bảng 2.3(Giáo trình tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí) có: đ là hiệu suất bộ truyền đai. đ = 0,95 k là hiệu suất khớp nối k = 1 br là hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ br = 0,97 ol là hiệu suất 1 cặp ổ lăn ol = 0,99 ) Công suất tính toán trên trục máy công tác. P_t=(F.v)1000 = 8,45(KW). P_ct= P_tη β = 8,450,850,73 = 8,724(KW).
PHN 1: CHN NG C IN V PHN PHI T S TRUYN 1.1) Cụng sut cn thit a) = Trong ú : Pct : Cụng sut cn thit ca ng c Pt : Cụng sut tớnh toỏn trờn trc mỏy cụng tỏc : H s ng tr : Hiu sut *) Tớnh h s ng tr.( = 0,826 *) Hiu sut 0,95 =0,85 Tra bng 2.3(Giỏo trỡnh tớnh toỏn thit k h dn ng c khớ) cú: l hiu sut b truyn = 0,95 k l hiu sut khp ni k = br l hiu sut b truyn bỏnh rng tr br = 0,97 ol l hiu sut cp ln ol = 0,99 *) Cụng sut tớnh toỏn trờn trc mỏy cụng tỏc = = 8,45(KW) = = 0,73 = 8,724(KW) b) S vũng quay trờn trc ca tang = = 50 (vg/phut) T bng 2.4 chn t s truyn ca hp gim tc bỏnh rng hai cp l = 14; =4, ú s vũng quay s b ca ng c theo (2.18): = = 30.14.4 = 1680(vg/phut) Trong ú: Chn s vũng quay ng b ca ng c =3000(vg/phut) Theo bng P.13, ph lc vi = 8,724(KW) v =3000(vg/phut), ta dựng ng c 4A132M2Y3 cú =11,= 2907(vg/phut); =1,4 < = 1,6 < = 2,2 c) Phõn phi t s truyn *) T s truyn chung = 58 Li cú : =58 *) Chn trc Ly theo tiờu chun : = = 14,5 *) Tớnh li giỏ tr ca hp gim tc = = 4,14 Tra bng 3.1 = 4,49 = 3,12 *) Xỏc nh cụng sut, momen v s vũng quay trờn cỏc trc + = = = 8,7 (kw) = = = 9,06 (kw) = = 9,4 (kw) + = = = 702 (vg/phut) = = 156,35 (vg/phut) = = = 50,11 (vg/phut) + = 9,55 = 127877,5 (N.mm) = 9,55 = 553393 (N.mm) = 9,55 = 1658052,3 (N.mm) Trc Thụng s ng c Cụng sut P, kw 4A132M2Y3 9,4 9,06 8,7 11 T s truyn u =14,5 =4,14 =4,49 =3,12 S vũng quay 2907 702 156,35 50,11 127877,5 553393 1658052,3 ,vg/phut Momen xon T, N.mm ******************************************** PHN : TNH TON B TRUYN AI 2.1) Chn loi - Chn vi cao su l thang thng loi A 2.2) Xỏc nh thụng s b truyn *) ng kớnh bỏnh - Tra bng 4.13 chn = 160 (mm) v = = 24,3(m/s) < 30(m/s) (tha món) - = u (1- ) Trong ú: = 4,24.160.(1-0,01) u = = =4,14 = 655 Tra bng 4.21 chn = 630 (mm) = = = = 3,38% < 4% (Tha món) *) Khong cỏch trc a = (1,5 ữ 2).() = 1185 ữ 1580(mm) Chn a =1300(mm) *) Chiu di L = 2a + + = 4871(mm) Theo bng 4.13 ta ly L = 5000(mm) *) S vũng chy ca i = = = 4,86(m/s) < 10(m/s) = *) Gúc ụm = = (tha món) 2.3) Xỏc nh thit din ai, chiu rng v s *) Tớnh s ai: Ta cú: z = + Theo bng 4.7, = 1,0 + Vi = = 0,95 theo bng 4.15 + Vi=2,9= 1,25 (bng4.16) + Theo bng 4.17, vi u=4 = 1,14 + Theo bng 4.19, []= 4,09(KW) + = = 2,6, ú: = 0,95 z = = 1,7 Ly z = *) Chiu rng bỏnh - Theo bng 4.17 v bng 4.21 B=(z-1).t+2e=(2-1).15+2.10= 35(mm) 2.4) Xỏc nh lc cng ban u v lc tỏc dng lờn trc - Theo bng (4.19) : = + Trong ú: = v (nh kỡ iu chnh lc cng) Vi = 0,105(kg/m) = 0,105 = 62(N) Do ú: = + 62 = 252(N) - Theo bng 4.21 lc tỏc dng lờn trc = z sin() = 252 sin) = 993 (N) Thụng s Kớ hiu Cụng thc tớnh thang hoc bng thng Tit din ng kớnh bỏnh - - A ,mm b.4.13 ; ct 4.22 160 v= 24,3 ct.4.2 655 b.4.21 ; b.4.26 630 Vn tc ng kớnh bỏnh ln , mm Tr s tiờu chun ca T s truyn thc t Sai lch t s truyn 3,38 Chiu di tớnh toỏn , mm Chiu di tiờu chun L, mm b.4.13 ; 4.23 5000 S vũng chy ca I ct.4.15 4,86 a, mm ct.4.6 1300 Gúc ụm trờn bỏnh nh ct.4.7 160 Cỏc h s b.4.7 1,0 b.4.15 0,95 b.4.16 ; 4.25 1,25 b.4.17 1,14 b.4.20 ; 4.24 4,09 b.4.18 0,95 ct.4.20 ; ct.4.23 1,7 Khong cỏch trc chớnh xỏc Cụng sut cho phộp H s S (chờm) cn thit Z S (chờm) chn Z Chiu rng bỏnh B, mm Lc cng ban u(i vi ,N thang l lc cng ai) ct.4.4 4871 ct.4.17 ct 4.19, 4.20 ; 35 252 ct 4.25, 4.26 Lc tỏc dng trờn trc ct 4.21 ; ct 4.27 PHN 3: TNH TON THIT K B TRUYN BNH RNG 993 3.1) Chn vt liu - Do khụng yờu cu gỡ c bit v quan im thng nht húa thit k, õy chn vt liu cp bỏnh rng nh - C th theo bng 6.1 chn: + Bỏnh rng nh: Thộp 40X tụi ci thin t rn HB 260 280 cú gii hn bn = 960 MPa; = 700 MPa + Bỏnh ln: Thộp 40X tụi ci thin t rn HB 230260 cú gii hn bn = 850 MPa; = 550 MPa 3.2) Phõn t s truyn = 14,5 cho cỏc cp - Theo bng 9.1 ta chn = 4,49; = 3,12 3.3) Xỏc nh ng sut cho phộp - Theo bng 6.2 vi thộp 40X tụi ci thin t rn mt rng HRC 5663; lừi rng HRC2555 + 200 - Chn rn bỏnh nh = 265; rn bỏnh ln = 240 ú: + 70 = 265 + 70 = 600 MPa = 1,8 265 = 477 MPa = + 70 = 550 MPa = 1,8 40 = 432 MPa - Theo 6.5 = 30 ú: = 30 = 19629595 = 15474913 Ta cú: = = 720(vg/p) Theo 6.7: = 60.c = = 85,69 Do ú: = Suy ra: Nh vy theo (6.1), s xỏc nh c: ( tra bng 6.2) = 500 MPa = 458 MPa Vi cp nhanh s dng rng nghiờng, ú theo (6.12) = = 479 MPa < 1,25 = 572,5 MPa Theo cụng thc (6.8): ; ln lt l mommen xon , s vũng quay v tng s gi lm vic ch i ca bỏnh rng ang xột = 6,9 > Trong ú: : s chu kỡ thay i ng sut c s th v un S chu kỡ thay i ng sut tng ng Vỡ = 6,9. = Tng t = Do ú theo (6.2a) vi b truyn quay mt chiu = ta c: = = 477 MPa = 246,9 MPa Trong ú: = 1,75 tra bng 6.2 ng sut qua ti cho phộp: Theo (6.13) v (6.14): = 2,8 = 2, 550 = 1540 MPa = 0,8 = 0,8 700 = 560 MPa = 0,8 = 0,8 550 = 440 MPa Trong ú: tra bng 6.1 3.4) Tớnh toỏn cp nhanh a) Xỏc nh s b khong cỏch trc: Theo (6.15a) Trong ú: Theo bng 6.6, chn = 0,3, vi rng nghiờng = 43 bng 6.5; theo 6.16: = 0,5 (u+1) = 0,5 0,3 (4,49 +1) =0,8235 Do ú: Theo bng 6.7 =1,12 (s 3) = = 63938 (N.mm) = 43 (4,49 + 1) = 128,7 (mm) Ly = 130 (mm) b) Xỏc nh cỏc thụng s n khp Theo (6.17): m = (0,01 ữ 0,02) = (0,01 0,02) 130 = 1,3 ữ 2,6 (mm) Theo bng (6.8) chn modun phỏp m = 1,5 Chn s b = , ú cos = 0,866 , theo (6.31) s rng bỏnh nh = = = 27,34 Ly = 27(rng) S rng bỏnh ln: = 4,49 27 = 121,23 Ly = 121 (rng) Do ú: T s truyn thc t s l: = = 4,481 Cos = = = 0,8538 = c) Kim nghim rng v bn tip xỳc Theo (6.33) ng sut tip xỳc trờn mt lm vic - Theo bng 6.5: = 274 - Theo 6.35: tan = cos tan = cos (23) tan ( = 0,553 = Vi = = arctan () = arctan ( Ft31 = ( F2x31 + F2y31)0,5 = (16392 + 1673,52) = 2342 (N) Vy ta cú Q = 6477.1.1.1.1,1 = 7,3 (kN) Theo cụng thc 11.1 kh nng ti ng : m Cd = Q L m bc ca ng cong mi th v ln, m = i vi ln tui th ca ln: L = Lh.n1.60.10-6= 50,11.15000.60.10-6 = 45,099 triu vũng H s kh nng ti ng Cd = 7,3 45,099 = 25,9 kN Do Cd < C = 44,9kN => loi ln ó trn tha iu kin ti ng -kh nng ti tnh Tớnh toỏn ti tnh theo cụng thc 11.19 vi Fa =0 Ta cú cụng thc Q0 =X0.Fr Vi X0 = 0,6 theo bng 11.6 Q0 = 0,6.7,3 = 4,38 kN Theo cụng thc 11.20 Q1 = Fr = 7,3 kN Chn Q = Q1 = kim tra Q1 > Q0 , Q1 = 7,3 kN < C0 = 34,7 kN ********************************************** PHN 6: THIT K KHP NI TRC N HI 1.Xỏc nh cỏc thụng s ca khp ni truyn mụmen xon t trc III sang trc lm vic ta dựng khp ni trc n hi cú cu to n gin, d dng thay th, lm vic tin cy Ta cú mụmen xon tớnh toỏn Tt= k.T k H s ch lm vic, ph thuc vo loi mỏy cụng tỏc , tra bng 16-1 k= 1,21,5 ly k=1,3 T l mụmen xon trờn trc III : T =1658052,3 N.mm Tt = 1,3.1658052,3 = 2155467 N.mm = 2155,467 N.m Vi ng kớnh trc III u hp gim tc d = 65mm theo bng 16-10a v bng 16-10b ta chn c kớch thc c bn ca khp ni trc vũng n hi nh sau: T d D 200 63 260 dm - L L - 140 d1 D0 Z nmax B B1 l1 D3 l3 110 200 8 48 48 48 2300 78 Kớch thc c bn ca vũng n hi : T 200 dc d1 D2 L l1 l2 l3 h 24 M16 32 95 52 24 44 - 2.Kim nghim khp ni ni trc tha ta phi tớnh kim nghim v iu kin sc bn dp ca vũng n hi v iu kin sc bn ca cht + iu kin sc bn dp ca vũng n hi : d = 2kT [d ] Z D0 d c l3 Trong ú: k l h s ch lm vic tra bng 16-1, ly k = 1,3 - ng sut dp cho phộp ca vũng cao su, cú th ly [ d ] = (2 ữ 4)MPa Ta cú: = = 2,55MPa < [ d ] = (2 ữ 4)MPa Tha iu kin dp + iu kin bn cht u = kTl0 [u ] 0,1.d c3 D0 Z Trong ú: l0 = l1 + l2 24 = 52 + = 64mm 2 [ u ] ứng suất cho phép chốt, [ u ] = ( 60 ữ 80 ) MPa => => u = 1,3.1873775,8.64 = 70, 48MPa < [ u ] = ( 60 ữ 80 ) MPa 0,1.243.200.8 iu kin bn ca cht c m bo *************************************** PHN 7: THIT K V HP GIM TC BễI TRN V IU CHNH N KHP V hp m bo v trớ tng i gia cỏc chi tit v b phn mỏy, tip nhn ti trng cỏc chi tit lp trờn v chuyn n, ng du bụi trn, bo v chi tit mỏy trỏnh bi bm Tớnh kt cu hp Ch tiờu ca hp gim tc l cng cao v lng nh Chn vt liu ỳc hp gim tc l gang xỏm cú ký hiu GX 15-32 Chn b mt lp ghộp v thõn i qua tõm trc Cỏc kớch thc c bn c trỡnh by trang sau Bụi trn hp gim tc Ly chiu sõu ngõm du khong 1/4 bỏn kớnh ca bỏnh rng cp chm Vi bỏnh rng cp nhanh ly chiu sõu ngõm du khong 1/6 bỏn kớnh Lng du bụi trn khong 0,4 n 0,8 lớt cho kW cụng sut truyn Bụi trn ln Cht bụi trn c la chn da trờn nhit v s vũng quay ca Trong thc t tục trt v 6mm = 0,9 = 0,9.11 = 9,9mm Chn = 10 mm e = (0,81) = 8,89,9 chn e = 10mm h 0,04 +10 = 20,4 mm chn d1 = M24 d2 = ( 0,70,8)d1 = 16,819,2 chn d2 = M20 d3 = ( 0,80,9 ) d2 =1618 => chn d3 = M16 Bu lụng ghộp bớch np v thõn d3 Vớt np d4( theo bng 18.2) Vớt ghộp np ca thm du d5 Mt bớch ghộp np v thõn Chiu di bớch thõn hp S3 d4 = ( 0,60,7).d2 => chn d4 = M14 d5 = (0,50,6).d2 => chn d5 = M12 S3 = (1,41,5).d3 chn S3 = 24mm S4 = (0,91)S3 = 23mm Chiu di bớch np hp S4 B rng bớch np v thõn K3 K3 = K2 (35)mm = 63-5 = 58 mm Kớch thc gi trc nh theo kớch thc np B rng mt ghộp bu lụng cnh : K2 K2 = E2+R2+(35) = 32+26+5 = 63 mm Tõm l bu lụng cnh : E2 E2 = 1,6.d2 = 1,6.20 = 32mm R2 = 1,3.d2 = 1,3.20 = 26mm C = D3/2 = 55 ; k 1,2 d2 = 24 => k = 20mm Chiu cao h h : ph thuc vo tõm l bu lụng v kớch thc mt ta Mt hp Chiu dy khụng cú phn li S1 B rng mt hp, K1 v q Khi cú phn li S1 = (1,31,5)d1 => S1 = 36 mm K1 3.d1 = 3.24 = 72mm S2 1,1.d1 = 27 mm S1 = (1,41,7) d1 => S1 = 40 mm q = K1 + = 72+2.11 = 94 mm Khe h gia cỏc chi tit Gia bỏnh rng v thnh ca hp Gia nh rng ln vi ỏy hp Gia b mt cỏc rng vi S lng bu lụng trờn nn (1,1 ữ 1, 2). => = 13 mm (3 ữ 5). => = 12 mm => = 50 mm Z = ( L+ B) / ( 200300) = chn Z = 4.Kớch thc mt s chi tit khỏc liờn quan n v hp a Bulụng vũng Theo bng 18-3 ta cú kớch thc bulụng vũng Ren D d1 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 l M16 63 35 14 35 22 30 12 f b c x r r1 r2 32 16 6 b.Cht nh v d = ; c = 1,2 1:50 ; l = 36 c Ca thm Np quan sỏt A B A1 B1 C 150 100 190 140 175 C1 K - theo bng 18.5 ta cú kớch thc np quan sỏt Bng kớch thc np quan sỏt 120 R 12 Vít M822 Số lợng 4 175 150 120 100 190 d Nỳt thụng hi Theo bng 18.6 ta chn nỳt thong hi cú kớch thc sau A M27x B C D E G H I K L M N O P Q R S 5 6 10 22 32 18 36 32 K lỗ M L P H I E C N O G D B R A e Nỳt thỏo du Theo bng 18.7 ta chn kớch thc nỳt thỏo du : Bng kớch thc nỳt thỏo du d M222 m f L c q D S D0 15 10 29 2,5 19,8 32 22 25,4 10 15 32 25,4 M22 b 22 29 e Que thm du Hỡnh dỏng v kớch thc nh hỡnh v 18 12 12 30 h Lp Bng P3.4 kớch thc u bu lụng v c d 10 12 14 16 18 u bu lụng D S 10 14 17 19 21 24 27 11 14,4 18,9 21,1 23,9 26,9 30,2 h S 4,5 5,5 10 11 10 14 17 19 21 24 27 c thng D 11 16,2 18,9 21,1 23,9 26,8 30,2 H 6,5 10 11,5 14 14,5 g.m chn mt u D d3 d4 l l1 Vớt Cht 4550 M6 18 12 M66 412 Trc Tm hóm D0 56 H A(0,2) 16 d 6,6 d2 4,5 C H l1 l Do D A d4 h.Dung sai lp ghộp Trc I d3 Ghép Kiểu ghép Dung sai Kích thớc trục 30k +15 +2 Kích thớc trục 30k +15 +2 Kích thớc lỗ vỏ 90H +30 Ghộp np _l Ghép vòng chặn mỡ_trục Trc II 90 30 H7 d11 H7 j6 +30 -60 -106 +65 +20 +15 +2 Khe hở,Độ dôi +136 +60 +51 +5 Ghép Kiểu ghép Dung sai Kớch thc trc Kích thớc lỗ vỏ Ghép bánh thẳng_trục 45k 100H +18 +2 +30 Ghép bánh nghiêng _trục 45 H7 j6 Ghép nắp ổ _lỗ 100 H7 d11 Ghép bạc lót _trục 45 H7 k6 Ghép vòng chặn mỡ_trục 45 H7 j6 Trc III H7 50 k6 +25 +18 +2 +25 +18 +2 +35 -120 -174 +112 +50 +18 +2 +87 +25 +18 +2 Khe hở,Độ dôi +23 -18 +23 -18 +209 +120 +110 +32 +85 +7 Ghép Kiểu ghép Dung sai Kích thớc trục 65k +21 +2 Kích thớc lỗ vỏ Ghộp bỏnh rng thng_trc 120H +35 +30 +21 +2 +35 -120 -207 Ghép nắp ổ _lỗ Ghép vòng chặn mỡ_trục Ghộp bc vi trc 70 H7 k6 120 H7 d11 H7 65 j6 65 D8 k6 Khe hở,Độ dôi +28 -21 +242 +120 +104 +30 +102 +9 +21 +2 +146 +100 +144 +79 +21 +2 [...]... cần dịch chỉnh để tăng khoảng cách trục từ 259,5 lên 260 mm Tính hệ số dịch chỉnh tâm theo (6.22) Y= = = 0,17 Theo (6.23)= Theo bảng 6.10a tra được , do đó theo (6.24) hệ số giảm đỉnh răng = = 0,0015 Theo (6.25) tổng hệ số dịch chỉnh Theo (6.26) hệ số dịch chỉnh bánh 1: x1 = 0,5[xt – (Z2 – Z1).y/Zt] = 0,5 = 0,042 Và hệ số dịch chỉnh bánh 2: = 0,13 Theo (6.27) góc ăn khớp: Cos= = Do đó: c) Kiểm nghiệm... Tại tiết diện 13 ( chỗ lắp bánh răng ) có M13 = 292656,53 (N.mm) π d 313 b.t1 (d13 − t1 ) 2 π 36 3 10.5.( 36 − 5) 2 − = − 32 2 d 32 2.38 13 W13 = = 4667 - σ13 = M13 / W13 = 233539/ 4667 = 64,4 Mpa π d 313 b.t1 (d13 − t1 ) 2 π 38 3 10.5.( 38 − 5) 2 − = − 16 2 d 16 2.38 13 Wo13 = = 10052 - Tiết diện 12 ( chỗ lắp bánh đai) M12 = 0; σa12= 0 Vì trục quay 1 chi u,ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động. .. về độ bền, lắp ghép và công nghệ ta chọn đường kính các đoạn như sau: d20 = d21 = 45 mm d22 = d24 = 45 mm d23 = 50 mm Dựa vào bảng 9.1a ta chọn được then lắp bánh răng ,khớp nối tại tiết diện 2-2 b = 14 mm ; t1 = 5,5 mm ; t2 = 3,8 mm ; h =9mm tại tiết diện 2-3 b =16 mm ; t1 =6 mm ; t2 = 4,3 mm ; h =10mm trong đó b ; h ; t1 ; t2 lần lượt là kích thước tiết diện của then và chi u sâu rãnh then trên trục... (6.1) với v = 1,03; , với cấp chính các động học 9 , chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc 9, khi đó cần gia công độ nhám do đó với , do đó theo (6.1) và (6.1a): = 458.1.0,9.1 = 412,2 MPa Như vậy , thỏa mãn d) Các thông số và kích thước bộ truyền Khoảng cách trục Môđun Chi u rộng vành răng Tỉ số truyền Góc nghiêng của răng Số răng bánh răng Hệ số dịch chỉnh Đường kính chia m =3 mm Đường kính đỉnh răng Đường... tính toán được lki trên các trục thứ k từ gối đỡ đến chi tiết quay thứ i như sau: Trục thứ I Khoảng cách lki l12 = - lc12 = 63 mm ; l13 = 60 mm ; l11 = 248 mm l14 = 188 mm II l22 = 60 mm ; l23 = 124 mm ; l24 =188 mm III l21 = 2.l23 = 248 mm l32 = l23 = 124 mm ; l31 = 248 mm l33 = 374 mm 4) Tính các lực tác dụng lên trục - Tải trọng tác dụng lên trục chủ yếu là các mômen và các lực trong bộ truyền bánh... và công nghệ ta chọn đường kính các đoạn trục như sau: Đường kính chỗ lắp bánh răng d13 = d14 =36 mm Đường kính chỗ lắp ổ lăn d10 = d11 = 30 mm Đường kính chỗ lắp bánh đai d12 = 30 mm Dựa vào bảng 9.1a sách [1] ta chọn then lắp bánh răng - b =12 ; h = 8 ; t1 = 5 ; t2 = 3,3 3 Kiểm nghiệm về độ bền mỏi kết cấu trục thiết kế phải thỏa mãn điều kiện S= S σ Sτ 2 S σ + S 2τ ≥ [s] Trong đó: [s] hệ số an toàn... theo (6.14) do đó theo bảng 6.7 (sơ đồ 5); Tính đến tổn thất do ma sát trên bánh răng ở cấp nhanh () tổn thất trên cặp ổ lăn (, công suất trên trục bánh chủ động của cấp chậm 8,61KW Do đó = Lấy b) Xác định các thông số ăn khớp m = (0,01…0,02) = 2,6…5,2 (mm) Theo quan điểm thống nhất hóa trong thiết kế, chọn môđun tiêu chuẩn của bánh răng cấp chậm bằng môđun ở cấp nhanh m = 3 mm = = 42,4 Lấy ; Lấy Do đó... = 6,36 Hệ số xác định theo công thức 10.25, 10.26 là Kσd = (1/Ky).(Kσ/ εσ + Kx - 1) Kτd = (1/Ky) (Kτ/ετ + Kx - 1) Các trục được gia công trên máy tiện, tại các tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt Ra= 2,5 … 0,63μm Do đó theo bảng 10.8, hệ số tập trung ứng suất do trạng thái bề mặt kx = 1,1 Do có dùng phương pháp tăng bền bề mặt do đó hệ số tăng bền ky = 1,3 Theo bảng 10.12 khi dùng dao phay đĩa, hệ số tập... kính tại các tiết diện trên trục là – Tại chỗ lắp bánh răng nghiêng ( tiết diện 22; 24) Ta có: M22 = ( M 2 x 22 + M 2 y 22 )0,5 = (1250672 + 4267202)0,5 = 444670(N.mm) 2 2 2 2 Mtđ 22 = M 22 + 0,75.T 2 = 444670 + 0,75.553393 = 653769 (N.mm) 3 => d22 = M td 22 0,1.[σ ] = 45,2 mm Ta chọn [σ] = 67 theo bảng 10.5 sách [1] Chọn d22 = d24 =48 theo tiêu chuẩn ta được - Tại chỗ lắp bánh răng thẳng ( tiết diện... = 1,5 mm Chi u rồng vành răng Tỉ số truyền = 4,481 Góc nghiêng của răng Số răng bánh răng Hệ số dịch chỉnh Theo các công thức trong bảng 6.11, tính được: Đường kính vòng chia Đường kính đỉnh răng Đường kính đáy răng 5) Tính bộ truyền cấp chậm a) Xác định sơ bộ khoảng cách trục Tương tự như (2.1a): = 261,5(mm) Trong đó theo 6.6 , chọn ; với răng thẳng ; theo (6.14) do đó theo bảng 6.7 (sơ đồ 5); Tính